RU2548725C1 - Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта - Google Patents
Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта Download PDFInfo
- Publication number
- RU2548725C1 RU2548725C1 RU2013156141/15A RU2013156141A RU2548725C1 RU 2548725 C1 RU2548725 C1 RU 2548725C1 RU 2013156141/15 A RU2013156141/15 A RU 2013156141/15A RU 2013156141 A RU2013156141 A RU 2013156141A RU 2548725 C1 RU2548725 C1 RU 2548725C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- stamp
- shear
- vertical
- layer
- deformation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области испытаний при инженерных расчетах в сельском хозяйстве, строительстве и машиностроении, в частности к способам определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта при воздействии на него вибрационной нагрузкой. Для этого слой почвогрунта нагружают в цилиндрических координатах через круглый штамп одновременно в вертикальном и сдвиговом направлениях согласно закону Хевисайда. Сдвиговую нагрузку прикладывают к круглому штампу с размещенными под ним равномерно по окружности в радиальном направлении ближе к краю штампа грунтозацепами длиной не более половины его радиуса. При этом измеряют вертикальную и сдвиговую деформации слоя почвогрунта, определяют мгновенные модули линейной и сдвиговой деформации слоя и параметры опытных кривых ползучести как минимум при любых трех значениях времени деформации t, tи t, ограниченных временем проведения измерений. При этом вертикальная нагрузка является вибрационной и включает статическое и динамическое нагружение. Определение мгновенных линейного и сдвигового модулей деформации слоя и параметров опытных кривых ползучести производится из математических выражений с учетом функции подобия между базовой и любой другой из кривых ползучести, полученной экспериментальным путем. Изобретение позволяет повысить точность воспроизведения процесса нагружения, точность измерения деформаций и точность определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта. 4 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относится к области испытаний при инженерных изысканиях в сельском хозяйстве, строительстве и машиностроении, в частности к способам определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта при воздействии на него вибрационной нагрузкой.
Известен способ определения несущей способности грунта как испытания по контролю за уплотнением в дорожном строительстве [1]. При этом слой дорожной одежды нагружают статической нагрузкой через жесткий круглый штамп посредством гидроцилиндра, являющегося продолжением направляющей штанги, расположенной соосно на штампе, упирающегося в раму автомобиля или любой дорожной машины, а модуль деформации определяют по формуле
где r - радиус штампа;
Р - нагрузка на единицу площади;
s - прогиб слоя, определяемый посредством механических индикаторов деформации часового типа.
Недостатки указанного способа состоят в следующем. Во-первых, измеряется только вертикальная часть деформации слоя, что не позволяет определить его сдвиговые и объемные характеристики. Во-вторых, статическая нагрузка на штамп не может быть приложена мгновенно, т.е. проходит некоторое время, составляющее от долей до нескольких секунд, в течение которого нагрузка на штамп возрастает от нуля до максимального значения, соответствующего заданной статической нагрузке. Это приводит к существенному искажению результатов измерения деформации и модуля деформации. В-третьих, деформация слоя грунта приводит к увеличению расстояния между штампом и рамой автомобиля, при этом резко снижается давление в гидроцилиндре устройства нагружения, а следовательно, и нагрузка на штампе. Таким образом, требуется постоянное регулирование давления в гидроцилиндре, что в результате приводит к непостоянству статической нагрузки на штампе и, как следствие, к увеличению погрешности измерения. В-четвертых, использование механических индикаторов деформации часового типа не позволяет (в силу визуального наблюдения) точно определить величину деформации слоя грунта при заданных значениях времени наблюдения, что также приводит к снижению точности измерения. В-пятых, использование рам мобильной техники (автомобиля или дорожных машин) в качестве упора заставляет привлекать эту технику в качестве обязательной составляющей всей системы испытания слоя грунта, что приводит к дополнительным материальным затратам при испытаниях.
Известен также способ определения модуля деформации и модуля упругости грунтов [2]. Способ включает нагружение образца грунта диаметром не менее 20 см и высотой не менее 15 см ступенчатой статической нагрузкой посредством рычажной системы с гирями через жесткий штамп диаметром 5 см. По замеренной посредством индикаторов часового типа вертикальной деформации, развивающейся под действием вертикальной ступенчатой нагрузки, определяют модуль упругости или модуль деформации по формуле
где р - давление, МПа;
D - диаметр штампа, см;
µ - коэффициент Пуассона, для грунтов при отсутствии пластических смещений равный 0,35;
l - обратимая деформация (для определения модуля упругости) или
полная деформация (для определения модуля деформации), см.
Недостатками указанного способа являются следующие. Во-первых, модуль упругости и модуль деформации определяются посредством штампов малого диаметра, что носит условный характер и определяет относительные и качественные, а не расчетные характеристики (как отмечается в самом источнике информации). Во-вторых, использование механических индикаторов деформации часового типа не позволяет (в силу визуального наблюдения) точно определить величину деформации слоя грунта при заданных значениях времени наблюдения, что также приводит к снижению точности измерения. В-третьих, измеряется только вертикальная часть деформации слоя, что не позволяет определить его сдвиговые и объемные характеристики.
Известна установка для исследования напряжений и перемещений грунта под опорами транспортного средства [3] и описание на ее основе методики (способа) измерений. При этом слой почвогрунта нагружают нагрузкой при помощи движущегося трактора. Устройство имеет следующий вид. На корпусе в бугелях крепятся направляющие, по которым при помощи ходового винта и электродвигателя перемещается каретка, на опорные плоскости которой монтируются ножи или штанги с датчиками давления, реостатными датчиками вертикального и поперечного перемещений; в основании штанг расположены реостатные датчики продольных перемещений. При движении транспортного средства под его опорами происходит деформация грунта. Изменяются физические свойства грунта как по глубине, так и в поперечных и продольных плоскостях, что фиксируется датчиками.
Достоинствами данного устройства и способа являются, во-первых, то, что исследование напряжений и перемещений грунта производятся в реальных условиях эксплуатации. Во-вторых, деформация грунта измеряется в трех плоскостях, что позволяет определить его сдвиговые и объемные характеристики. В-третьих, штанги, установленные в каретке по меньшей мере в два ряда и выполненные разной длины, позволяют проводить исследование напряжений и перемещений грунта не только по центральной оси опорной поверхности движителя, но и на некотором расстоянии (в зависимости от длины штанги) от нее одновременно. В-четвертых, измерение происходит на различной глубине слоя почвогрунта, что позволяет получить распределение напряжений и деформаций по его глубине.
Недостатками данного способа являются, во-первых, то, что нагружение слоя почвогрунта происходит конкретным транспортным средством, что влечет за собой его использование как обязательной составляющей всей системы испытания. Это приводит к дополнительным материальным затратам при испытаниях. Во-вторых, реостатный датчик продольных перемещений дает искаженную информацию о реальном перемещении вследствие того, что штанга обладает значительной массой, т.к. на ней располагаются датчик давлений и реостатные датчики вертикального и поперечного перемещений. В-третьих, возможно искажение информации вследствие давления грунта на корпус установки (изменение положения его в грунте) в результате движения транспортного средства. В-четвертых, воздействие нагрузки на слой почвогрунта непосредственно со стороны движущегося трактора создает дополнительные трудности в аналитическом описании действующих напряжений в слое почвогрунта, т.к. в этом случае эпюра давления описывается сложным законом, зависящим от типа гусеницы, параметров системы натяжения гусеницы, параметров системы подрессоривания, характеристик зацепления гусеницы с ведущей звездочкой и т.д.
Известно также устройство для исследования взаимодействия гусеничного трака с грунтом [4] и описание на ее основе методики (способа) измерений. Способ включает в себя нагружение слоя почвогрунта через исследуемый трак вертикальной нагрузкой при помощи гидроцилиндра и после заглубления трака - нагружение касательной нагрузкой посредством движения трактора. Устройство имеет следующий вид. На раме, жестко закрепленной на тракторе, устанавливается подвижная рамка, выполненная в виде короба и перемещающаяся в двух парах направляющих роликов. Опоры роликов установлены в ползунах, горизонтальное перемещение которых ограничивается тензометрическими тягами. К днищу короба шарнирно крепится шток силового цилиндра механизма нагружения. В шарнире установлен тензометрический палец для измерения вертикальной реакции грунта. Снаружи к днищу короба крепится исследуемый трак.
Недостатками данного способа являются, во-первых, разница во времени прикладывания вертикальной и касательной силы. В реальных условиях ее практически не существует. Здесь же приложение сначала вертикальной нагрузки, а затем касательной нагрузки приводит к погрешностям измерения. Во-вторых, создание касательной нагрузки достигается за счет движения трактора, что приводит к ее неравномерности в момент трогания трактора с места и погрешностям в измерении. В-третьих, измеряется только горизонтальное перемещение штампа, а соответственно, деформация только верхнего слоя почвогрунта, что не дает полной картины распределения деформации в слое почвогрунта по его глубине. В-четвертых, использование рам мобильной техники, в частности трактора, в качестве обязательной составляющей всей системы испытания элементов гусеницы приводит к дополнительным материальным затратам при испытаниях. В-пятых, не происходит образования грунтового кирпича, что влечет за собой снижение касательной силы при испытаниях, по сравнению с аналогичными условиями в реальности.
Известно также устройство для исследования взаимодействия гусеничного трака с грунтом [5] и описание на ее основе методики (способа) измерений. Способ включает нагружение слоя почвогрунта через тензометрический трак нормальной вертикальной и касательной нагрузками, создаваемыми гидроцилиндрами. Устройство содержит неподвижную раму, в направляющих которой установлена тележка с испытуемым траком, снабженным датчиками для измерения усилий и перемещаемым механизмом нагружения, выполненным в виде гидроцилиндра. При этом тележка снабжена вертикальными направляющими. Тележка имеет также гидроцилиндр для горизонтального перемещения ее по грунту, а трак соединен шарнирно со штоком гидроцилиндра механизма нагружения и снабжен двумя парами осей, попеременно входящих в две пары гнезд, закрепленных в блоке, перемещающемся по направляющим. Для надежной фиксации трака оси фиксируются в гнездах при помощи поворотного фиксатора, выполненного в виде самозаклинивающихся кулачков. Для формирования грунтового кирпича под испытуемым траком тележка снабжена двумя дополнительными траками, расположенными перед испытуемым траком и после него.
Достоинствами данного способа являются: во-первых, равномерность вертикальной и касательной нагрузок, во-вторых, одновременность их приложения, в-третьих, моделирование грунтозацепа, погружающегося в грунт, в-четвертых, формирование грунтового кирпича под испытуемым траком.
Недостатками данного способа являются следующие моменты. Во-первых, дополнительные грунтозацепы находятся на разных расстояниях от основного грунтозацепа, внедряющегося в грунт, что влечет за собой формирование неравномерных грунтовых кирпичей, приводящих к искажению достоверной информации. Во-вторых, расположение дополнительных грунтозацепов и внедряющегося между ними основного грунтозацепа противоречит реальной картине движения гусеничного трактора, т.к. заглубляемый грунтозацеп не может находиться между двумя уже погруженными в слой почвогрунта грунтозацепами. Это приводит к увеличению давления со стороны горизонтального нагружающего гидроцилиндра, что приводит к повышению нагрузок по сравнению с реальными условиями. В-третьих, измеряется только горизонтальное перемещение тележки, что соответствует касательной (сдвиговой) деформации слоя почвогрунта, находящегося в непосредственном контакте с грунтозацепами. При этом деформации подвергаются также и нижние слои почвогрунта, что не определяется. Это не дает полной картины распределения деформации в слое почвогрунта по его глубине. В-четвертых, возможность проведения опыта без изменения начальных условий один раз, для повторного опыта с теми же начальными условиями необходима еще одна подготовка слоя почвогрунта, что может привести к разным начальным условиям, а соответственно, к погрешностям в измерениях.
Известен также способ, который моделирует движение звена гусеницы по грунту [6]. При этом слой почвогрунта через исследуемое звено нагружают вертикальной нагрузкой при помощи гидроцилиндра, а после погружения звена в грунт производят горизонтальное смещение (сдвиг) при помощи лебедки. Номинальное значение касательной силы тяги определяют интегрированием площади эпюры касательного усилия, получаемой по результатам опыта
где Рн - номинальное значение касательной силы тяги, Н;
Пэ - площадь эпюры касательного усилия по длине гусеничного движителя с базой L, Н·м;
δ - величина установленного в опыте коэффициента буксования;
t - шаг звена гусеницы, м.
Устройство сконструировано следующим образом. По неподвижным горизонтальным направляющим на катках перемещается тележка. В ней выполнены вертикальные направляющие в виде роликов, между которыми помещен подвижный короб. Внутри него установлен нагружающий гидроцилиндр, который шарнирно соединен одним концом с коробом, а другим с тележкой. К нижней части короба крепится тензометрический комплекс с исследуемым звеном. Перемещение тележки по направляющим обеспечивается с помощью реверсивной лебедки. Она соединена с тележкой посредством троса, нижняя ветвь которого непосредственно соединяется с лебедкой, а верхняя ветвь - через обводной блок с целью обеспечения реверса тележки. Направляющие опираются на лыжи, необходимые для передвижения стенда по грунту.
Достоинствами данного способа являются, во-первых, возможность многократного повторения одного опыта при равных начальных условиях, во-вторых, равномерная вертикальная нагрузка, приложенная к исследуемому звену.
Недостатками способа являются, во-первых, разница во времени прикладывания вертикальной и горизонтальной нагрузок. Здесь приложение горизонтальной силы начинается после приложения вертикальной нагрузки. В реальных условиях под движителями мобильных машин этой временной разницы практически не существует. Во-вторых, приложение горизонтального (сдвигового) усилия осуществляется за счет лебедки, т.е. за счет прикладывания постоянной скорости деформации к исследуемому звену. Это приводит к неравномерности касательной (сдвиговой) нагрузки (вследствие упруговязкопластичных свойств слоя почвогрунта) и делает необходимым аналитическим методом определять номинальное касательное (сдвиговое) усилие, что влияет на увеличение погрешности получаемых результатов. В-третьих, измеряется только горизонтальное перемещение исследуемого звена, а соответственно, деформация только верхнего слоя почвогрунта, что не дает полной картины распределения деформации в слое почвогрунта по его глубине. В-четвертых, не происходит образование грунтового кирпича, что влечет за собой снижение касательной силы при испытаниях по сравнению с аналогичными условиями в реальности. В-пятых, не производится измерение горизонтальных деформаций слоя по его глубине. В-шестых, самостоятельно задаются величиной коэффициента буксования, значение которой никак не скорректировано с реальными закономерностями нагружения слоя грунта, определяемыми типом гусеницы, параметрами системы натяжения гусеницы, параметрами системы подрессоривания, характеристиками зацепления гусеницы с ведущей звездочкой и т.д., а также со свойствами слоя почвогрунта.
Известен также способ определения физико-механических характеристик грунтов с помощью беваметра [7].
Измерение вертикальной и сдвиговой деформаций производят с помощью раздельных штампов. В зависимости от разных вертикальных давлений на один штамп, создаваемых с помощью гидроцилидра, измеряют величины вертикальных деформаций. С помощью другого штампа, представляющего собой кольцо с установленными на нем снизу радиально грунтозацепами, измеряют сдвиговую деформацию штампа в угловом направлении, обеспечивающуюся за счет приложения к оси штампа постоянной угловой скорости посредством тягового мотора, при одновременной регистрации крутящего момента с его стороны, увеличивающегося во времени по неизвестному закону, определяемому структурными особенностями грунта. При этом кольцевой штамп также нагружается вертикальной нагрузкой посредством силового цилиндра.
Недостатками данного способа являются следующие.
Во-первых, при повороте кольцевого штампа почвогрунт выпирает наружу в его середине, что разрушает структуру почвогрунта.
Во-вторых, приложение горизонтального усилия осуществляется тяговым мотором, т.е. за счет прикладывания постоянной скорости деформации к исследуемому звену. Это приводит к неравномерности касательной нагрузки (вследствие упруговязкопластичных свойств слоя почвогрунта) и делает необходимым аналитическим методом определять номинальное касательное усилие, что влияет на увеличение погрешности получаемых результатов.
В-третьих, вертикальная нагрузка на штампы не может быть приложена мгновенно, т.е. проходит некоторое время, составляющее от долей до нескольких секунд, в течение которого нагрузка на штамп со стороны силовых гидроцилиндров возрастает от нуля до максимального значения, соответствующего заданной статической нагрузке. Это приводит к существенному искажению результатов измерения деформации и модуля деформации.
В-четвертых, для расчета нормальных р и касательных г напряжений, возникающих в грунте, по формулам
коэффициенты сцепления и трения грунта (kc и kφ), (c и ρ) и коэффициент буксования (k) являются переменными и определяются эмпирически из экспериментальных кривых, соответствующих скорости погружения штампов от 2,5 до 5 см/с. Таким образом, определяемые физико-механические характеристики почвогрунтов являются неинвариантными относительно метода (способа) их определения.
В-пятых, регистрация вертикальной и сдвиговой деформаций почвогрунта производится под разными штампами, в то время как следует их определять одновременно под одним деформатором (штампом), когда к нему одновременно прикладываются и вертикальная, и сдвиговая нагрузки. Такой характер нагружения и деформации почвогрунта соответствует реальным процессам, характеризующим изменение его напряженно-деформированного состояния под реальными движителями машин (как под колесными, так и под гусеничными).
Известен также способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта [8], преимущественно имеющего низкую и среднюю плотность, включающий вертикальное и сдвиговое нагружения слоя согласно закону Хевисайда путем приложения нагрузок через штамп, измерение вертикальной и сдвиговой деформаций слоя и определение модулей деформации слоя, когда слой почвогрунта нагружают с разницей во времени первоначально в вертикальном, а затем в сдвиговом направлениях, при этом сдвиговую нагрузку прикладывают поочередно в двух противоположных направлениях сначала в одном, а затем, через некоторое время практически мгновенно, в другом, измеряют вертикальную деформацию слоя почвогрунта непосредственно под штампом, а сдвиговые деформации - под штампом и по глубине слоя, при этом корректировка полученных кривых сдвиговой ползучести осуществляется увеличением их на коэффициент
z=1+2,879·Δt-0,929·Δt2+0,095·Δt3,
где z - коэффициент, учитывающий разницу во времени приложения вертикальной и сдвиговой нагрузок;
Δt - разница приложения во времени вертикальной и сдвиговой нагрузок (0,5…2 с),
определяют мгновенные линейный и сдвиговые модули деформации слоя и параметры опытных кривых ползучести как минимум при любых трех значениях времени деформации t1, t2 и t3, ограниченных временем проведения измерений, из выражений
где Ei - мгновенные линейный и сдвиговые модули деформации, Па;
εi - относительные вертикальная и сдвиговые деформации слоя;
σi - нормальные и касательные напряжения под штампом, Па;
Ki(t-τ) - функции скорости вертикальной и сдвиговой ползучести, с-1;
Г(αi), Г(αin) - соответствующие им гамма-функции Эйлера;
αi, Ai и βi - параметры опытных кривых ползучести;
τ - текущее значение времени, с, при этом напряжения под штампом определяют по выражению
σi=Fi/S,
где Fi - соответствующая нагрузка, приложенная к штампу, Н;
S - площадь штампа, м2.
Недостатками данного способа являются следующие.
Во-первых, сложность оборудования, применяемого для реализации данного способа, включающего рычажную систему для вертикального нагружения штампа, полиспастную систему для горизонтального (сдвигового) нагружения штампа, систему переключения направления действия сдвиговой нагрузки.
Во-вторых, точность определения коэффициента z, учитывающего разницу во времени приложения вертикальной и сдвиговой нагрузок, хотя и укладывается в рамки доверительной вероятности показаний исследуемых процессов для различных почвогрунтов, тем не менее, все же вносит определенную погрешность в расчеты.
В-третьих, необходимо пересчитывать значение сдвиговой деформации, изменяющейся во времени, за счет разницы приложения во времени вертикальной и сдвиговой нагрузок (0,5…2 с).
В-четвертых, при сдвиговых деформациях прямоугольного штампа при одновременном его погружении под действием вертикальной нагрузки происходит упор боковой стороны штампа в свободный грунт и выпирание последнего с его разрушением (разрыхлением), что создает дополнительное сопротивление боковому передвижению штампа, которое не учитывается при исследовании процесса деформирования слоя почвогрунта.
В-пятых, способ нагружения требует привлечение не менее трех человек, первый из которых обеспечивает приложение вертикальной нагрузки на штамп, второй - сдвиговой нагрузки на штамп и ее реверсирование, третий - синхронизацию работы датчиков перемещений штампа и измерительно-регистрирующей аппаратуры.
Наиболее близким из известных технических решений к изобретению (способу) является способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта [10], имеющего преимущественно низкую и среднюю плотность, включающий вертикальное и сдвиговое нагружение слоя согласно закону Хевисайда путем приложения нагрузок через штамп с грунтозацепами, измерение вертикальной и сдвиговой деформации слоя и определение мгновенных линейного и сдвигового модулей деформации слоя и параметров опытных кривых ползучести как минимум при любых трех значениях времени деформации t1, t2 и t3, ограниченных временем проведения измерений, из выражений
где Ei - мгновенные линейный и сдвиговой модули деформации, Па;
εi - относительные вертикальная и сдвиговая деформации слоя;
σi - нормальные и касательные напряжения под штампом, Па;
Ki(t-τ) - функции скорости вертикальной и сдвиговой ползучести, с-1;
Г(αi), Г(αin) - соответствующие им гамма-функции Эйлера;
αi, Ai и βI - параметры опытных кривых ползучести;
τ - текущее значение времени, с, при этом напряжения под штампом определяют по выражению
σi=Fi/Si,
где Fi - соответствующая нагрузка, приложенная к штампу, Н;
Si - площадь штампа, м2,
измерение вертикальной и сдвиговой деформаций слоя производят в цилиндрических координатах, когда вертикальную и сдвиговую нагрузки прикладывают к штампу одновременно, сдвиговую нагрузку прикладывают к круглому штампу с размещенными под ним равномерно по окружности в радиальном направлении ближе к краю штампа грунтозацепами длиной не более половины его радиуса в виде крутящего момента, приложенного к его оси и реализуемого в виде нагрузки по касательной к окружности, проходящей через середину грунтозацепов штампа, измеряют вертикальную и сдвиговую деформации слоя почвогрунта косвенным методом через вертикальное и угловое смещения оси штампа, при этом в случае определения касательных напряжений под штампом нагрузка и площадь штампа определяются из выражений
Fi=M/r, Si=2πrL,
где М - приложенный к штампу момент, Н·м; r - радиус расположения середины грунтозацепов, м; L - длина грунтозацепов, м,
а относительная сдвиговая деформация слоя в каждый момент времени определяется из выражения
εi=γ·r/h,
где γ - угол поворота штампа (или его оси), рад; h - толщина слоя почвогрунта, м.
Недостатками данного способа являются следующие.
Во-первых, данный способ не позволяет точно определять физико-механические характеристики слоя почвогрунта при его нагружении вертикальной динамической (вибрационной) нагрузкой, что часто имеет место при уплотнении грунтов в дорожном строительстве вибрационными катками, а также при использовании перспективной технологии прикатывания посевов прикатывающими катками вибрационного действия. Как известно, развитие кривых ползучести слоя почвогрунта при воздействии на него вертикальной статической или вертикальной динамической (вибрационной) нагрузками происходит по-разному во времени, что выражается разной формой выпуклости кривых ползучести. Это приводит к определению разных численных значений относительных деформаций слоя почвогрунта при фиксируемых значениях времени t1, t2 и t3 действия нагрузки, а следовательно, и к определению различных значений физико-механических характеристик слоя почвогрунта.
Во-вторых, в случае приложения вертикальной динамической (вибрационной) нагрузки модули линейной и сдвиговой деформации должны определяться в зависимости от относительной вынуждающей силы, определяемой соотношением динамической и статической нагрузок на штамп, и частоты вибрации. Как показывают различные исследования, частота вибрации и относительная вынуждающая сила вибратора существенно влияют на процесс деформирования и уплотнения слоя почвогрунта.
Задачей изобретения является повышение универсальности и точности испытаний.
Для достижения этого технического результата предлагается способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта, преимущественно имеющего низкую и среднюю плотность, включающий вертикальное и сдвиговое нагружение слоя согласно закону Хевисайда путем приложения нагрузок через штамп с грунтозацепами, измерение вертикальной и сдвиговой деформаций слоя в цилиндрических координатах, когда вертикальную и сдвиговую нагрузки прикладывают к штампу одновременно, сдвиговую нагрузку прикладывают к круглому штампу с размещенными под ним грунтозацепами в виде крутящего момента, приложенного к его оси и реализуемого в виде нагрузки по касательной к окружности, проходящей через середину грунтозацепов штампа, измерение вертикальной и сдвиговой деформаций слоя почвогрунта косвенным методом через вертикальное и угловое смещения оси штампа, определение напряжений под штампом по выражению
σi=Fi/Si,
где Fi - соответствующая нагрузка, приложенная к штампу, Н;
Si - площадь штампа, м2,
когда в случае определения касательных напряжений под штампом нагрузка и площадь штампа определяются из выражений
F2=M/r, S2=2πrL,
где М - приложенный к штампу момент, Н·м;
r - радиус расположения середины грунтозацепов, м;
L - длина грунтозацепов, м,
а относительная сдвиговая деформация слоя в каждый момент времени определяется из выражения
ε2=γ·r/h,
где γ - угол поворота штампа (или его оси), рад;
h - толщина слоя почвогрунта, м,
определение мгновенных линейного и сдвигового модулей деформации слоя и параметров опытных кривых ползучести как минимум при любых трех значениях времени деформации t1, t2 и t3, ограниченных временем проведения измерений,
в случае определения нормальных напряжений под штампом вертикальная нагрузка, приложенная к штампу, является вибрационной и определяется из выражения
где Fст - вертикальная статическая нагрузка, приложенная к штампу;
Fдин - вертикальная динамическая нагрузка, приложенная к штампу и определяемая по выражению
Fдин=m·e·ω2,
где m - масса дебалансов вибратора, кг;
е - эксцентриситет дебалансов, м;
ω - круговая частота вращения дебалансов (частота вибрации), с-1,
а определение мгновенных линейного и сдвигового модулей деформации слоя и параметров опытных кривых ползучести производится из выражений
где Ei - мгновенные линейный или сдвиговой модули деформации, Па;
εi - относительные вертикальная или сдвиговая деформации слоя;
σi - нормальные или касательные напряжения под штампом, Па;
Ki(t-τ) - функции скорости вертикальной и сдвиговой ползучести, с-1;
Г(αi), Г(αin) - соответствующие им гамма-функции Эйлера;
αi, Ai и βi - параметры опытных кривых ползучести;
τ - текущее значение времени, с.
На фиг.1 изображена схема реализации способа. На фиг.2 изображены графики нагружения штампа по закону Хевисайда вертикальной σ(t) или сдвиговой τ(t) нагрузками и развития нормальной или касательной (сдвиговой) εi деформаций слоя почвогрунта. Кривая 1 характеризует развитие вертикальной деформации под действием статической нагрузки, кривая 2 характеризует развитие вертикальной деформации под действием динамической (вибрационной) нагрузки. На фиг.3 представлен общий вид установки, с помощью которой апробировался предлагаемый способ. На фиг.4 представлена установка в момент одновременной передачи вертикальной динамической и сдвиговой нагрузок на штамп.
Способ реализуется следующим образом. Круглый штамп 1 с размещенными под ним равномерно по окружности в радиальном направлении ближе к краю штампа грунтозацепами 2 длиной не более половины его радиуса устанавливают на поверхности слоя почвогрунта и нагружают одновременно вибрационной вертикальной нагрузкой F1-F1, например, посредством специальных грузов и вибратора, передающих статическую и динамическую нагрузку на платформу 3, опирающуюся на штамп через трубу 4 и опорный подшипник 5, и крутящим моментом М, прикладываемым к его оси 6, например, посредством груза 7 весом Fгр, блока 8, троса 9 и барабана 10, установленного на оси 6 штампа 1 соосно через подвижное шлицевое соединение 11 с возможностью вертикального перемещения оси 6 штампа 1. При этом при повороте круглого штампа почвогрунт не выпирает наружу в его середине, как это происходит при работе кольцевого штампа [7], что разрушает структуру почвогрунта.
Постоянная касательная (сдвиговая) нагрузка F2, действующая по окружности и обеспечивающая действие касательных напряжений в слое почвогрунта в цилиндрических координатах, усредненно приложена к середине грунтозацепов 2 и определяется величиной крутящего момента М и радиусом расположения середины грунтозацепов r. При этом характер вертикального и сдвигового нагружения слоя почвогрунта через штамп соответствует закону Хевисайда (мгновенно нагружают штамп указанными нагрузками и выдерживают их в течение некоторого времени, необходимого для регистрации развития деформаций слоя почвогрунта во времени, или, что то же самое, - развития кривых ползучести). Измеряют вертикальную и горизонтальную (сдвиговую) деформации слоя почвогрунта, например, посредством специально разработанной программы [9] на ЭВМ 12 и датчика вертикальной и горизонтальной (сдвиговой) деформаций 13, представляющего собой известное устройство типа "мышь" для ЭВМ с размещенными в нем оптико-электронными датчиками и две нити 14, соединенные с барабаном 10 и платформой 3, переброшенные в виде петель через вращающиеся оси 15.
Динамическую нагрузку, величина которой зависит от смещения центра вращения масс дебалансов (эксцентриситета) и их круговой частоты вращения, обеспечивают с помощью вибратора 16, жестко связанного через направляющие 17 с платформой 3.
По зафиксированным на ЭВМ кривым ползучести слоя почвогрунта получают кривые изменения относительных вертикальных и сдвиговых деформаций слоя почпогрунта εi во времени (фиг.2).
Далее определяют параметры функции скорости ползучести, мгновенные модули линейной и сдвиговой деформации слоя. Пример их определения представлен в [8] с учетом добавления в формулу для определения величины модулей деформации функции подобия между базовой и любой другой из
кривых ползучести 
, определяемой экспериментальным путем для
нормальных и сдвиговых деформаций в зависимости от относительной вынуждающей силы Fдин/Fст и частоты вибрации ω.
Результаты предлагаемого способа определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта с определением мгновенных модулей линейной и сдвиговой деформации, а также параметров опытных кривых ползучести, могут быть использованы, например, при определении эффективности прикатывания посевов прикатывающими катками, а также степени уплотнения грунтов и асфальтобетонных смесей дорожными катками по известным методикам, например, изложенным в работах [11, 12, 13, 14].
Преимущества предложенного способа наглядно представлены в таблице.
Источники информации
1. Форссблад Л. Вибрационное уплотнение грунтов и оснований / пер. с англ. И.В. Гагариной. - М.: Транспорт, 1987. - 188 с.
2. Попова З.А. Исследование грунтов для дорожного строительства: (Лаборатор. и практич. работы). Учеб. пособие для техникумов. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Транспорт, 1985. - 126 с.
3. А.с. 1242746 СССР, МКИ G01M l7/00. Установка для исследования напряжений и перемещений грунта под опорами транспортного средства / В.М. Купцов, Н.Н. Полянсикий, Ю.Н. Теверовский, Е.Б. Цыганков, В.Д. Леонтьев, Г.В. Обминяный (СССР). - №3822893/27-11. Заяв. 10.12.84. Опубл. 07.07.86. Бюл. №25. - 5 с: ил.
4. А.с. 1418594 СССР, МКИ G01M 17/00. Устройство для исследования взаимодействия гусеничного трака с грунтом / А.А. Бенц, Б.Н. Пинигин, В.И. Репин, В.А. Сударчиков, Д.Б. Чернин (СССР). - №4239548/31-11. Заяв. 29.04.87. Опубл. 23.08.88. Бюл. №31. - 2 с: ил.
5. А.с. 696333 СССР, МКИ G01M 17/00. Устройство для исследования взаимодействия гусеничного трака с грунтом / А.А. Бенц, Д.Б. Чернин Б.Н. Пинигин, Д.Г. Валиахметов (СССР). - №2600499/27-11. Заяв. 07.04.78. Опубл. 05.11.79. Бюл. №41. - 3 с: ил.
6. Бенц А.АВ. Методика определения тяговых свойств трактора по сдвиговым характеристикам звена гусеницы /А.А. Бенц, Б.Н. Пинигин, В.А. Сударчиков, Д.Б. Чернин// Исследование силовых установок и шасси транспортных и тяговых машин: Тематический сборник научных трудов. - Челябинск: ЧПИ, 1985. - С.51-55.
7. Беккер М.Г. Введение в теорию система "Местность - машина"; пер с англ. - М.: Машиностроение, 1973. - 520 с.
8. Патент РФ №2237239. Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта /С.В. Носов, М.В. Рощупкин, П.А. Бондаренко, Б.А. Маслов// Заявка №2002132346/03(034243) от 02.12.2002. Положительное решение о выдаче патента на изобретение от 12.04.2004. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретений РФ 27.09.2004. БИПМ №27 (II ч.).
9. Носов С.В., Бондаренко П.А. Программа "Регистрация линейных перемещений". - Национальный информационный фонд неопубликованных документов. - Инв. Номер ВНТИЦ №ГР 50200700319. - Инв. Номер ОФАП №7672 от 12.02.2007. - 5 с.
10. Патент РФ №2366944. Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта /С.В. Носов, Н.Е. Перегудов, Ю.Ю. Киндюхин// Заявка №2008109671/03 от 11.03.2008. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретений РФ 10.09.2009. БИПМ №25.
П. Носов С.В. Программа "Оценка уплотняющей способности статических и вибрационных дорожных катков (Wibrocat)".- Национальный информационный фонд неопубликованных документов, - Инв. Номер ВНТИЦ №ГР 50200700323. - Инв. Номер ОФАП №7676 от 12.02.2007. - 5 с.
12. Носов С.В. Технологические режимы работы уплотняющих машин и закономерности уплотнения дорожно-строительных материалов на основе развития их реологии /С.В. Носов// Научный вестник Воронеж, гос. арх.-строит. ун-та. Строительство и архитектура. - 2011. - №3(23). - С.87-98.
13. Носов С.В. Методы совершенствования технологий уплотнения дорожных грунтов на основе развития их реологии /С. В.Носов// Научный вестник Воронеж, гос. арх.-строит. ун-та. Строительство и архитектура. - 2012. - №4(24). - С.41-52.
14. Носов С.В. Технология уплотнения горячих асфальтобетонных смесей с применением вибрационных катков с вакуумным устройством /С. В.Носов// Научный вестник Воронеж, гос. арх.-строит. ун-та. Строительство и архитектура. - 2012. - №4(24). - С.53-63.
Claims (1)
- Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта, преимущественно имеющего низкую и среднюю плотность, включающий вертикальное и сдвиговое нагружение слоя согласно закону Хевисайда путем приложения нагрузок через штамп с грунтозацепами, измерение вертикальной и сдвиговой деформаций слоя в цилиндрических координатах, когда вертикальную и сдвиговую нагрузки прикладывают к штампу одновременно, сдвиговую нагрузку прикладывают к круглому штампу с размещенными под ним грунтозацепами в виде крутящего момента, приложенного к его оси и реализуемого в виде нагрузки по касательной к окружности, проходящей через середину грунтозацепов штампа, измерение вертикальной и сдвиговой деформаций слоя почвогрунта косвенным методом через вертикальное и угловое смещения оси штампа, определение напряжений под штампом по выражению
σi=Fi/Si,
где Fi - соответствующая нагрузка, приложенная к штампу, Н;
Si - площадь штампа, м2,
когда в случае определения касательных напряжений под штампом нагрузка и площадь штампа определяются из выражений
F2=M/r, S2=2πrL,
где М - приложенный к штампу момент, Н·м;
r - радиус расположения середины грунтозацепов, м;
L - длина грунтозацепов, м,
а относительная сдвиговая деформация слоя в каждый момент времени определяется из выражения
ε2·γ·r/h,
где γ - угол поворота штампа (или его оси), рад;
h - толщина слоя почвогрунта, м,
определение мгновенных линейного и сдвигового модулей деформации слоя и параметров опытных кривых ползучести как минимум при любых трех значениях времени деформации t1, t2 и t3, ограниченных временем проведения измерений,
отличающийся тем, что в случае определения нормальных напряжений под штампом вертикальная нагрузка, приложенная к штампу, является вибрационной и определяется из выражения
F1=Fст+Fдин,
где Fст - вертикальная статическая нагрузка, приложенная к штампу;
Fдин - вертикальная динамическая нагрузка, приложенная к штампу и определяемая по выражению
Fдин=m·e·ω2,
где m - масса дебалансов вибратора, кг;
e - эксцентриситет дебалансов, м;
ω - круговая частота вращения дебалансов (частота вибрации), с-1,
а определение мгновенных линейного и сдвигового модулей деформации слоя и параметров опытных кривых ползучести производится из выражений
,
где Ei - мгновенные линейный или сдвиговой модули деформации, Па;
εi - относительные вертикальная или сдвиговая деформации слоя;
σi - нормальные или касательные напряжения под штампом, Па;
- функция подобия между базовой и любой другой из кривых ползучести, определяемая экспериментальным путем для нормальных и сдвиговых деформаций в зависимости от относительной вынуждающей силы Fдин/Fст и частоты вибрации ω
;
Ki(t-τ) - функции скорости вертикальной и сдвиговой ползучести, с-1;
Г(αi), Г(αin) - соответствующие им гамма-функции Эйлера;
αi, Ai и βi - параметры опытных кривых ползучести;
τ - текущее значение времени, с.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013156141/15A RU2548725C1 (ru) | 2013-12-17 | 2013-12-17 | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013156141/15A RU2548725C1 (ru) | 2013-12-17 | 2013-12-17 | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2548725C1 true RU2548725C1 (ru) | 2015-04-20 |
Family
ID=53289460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013156141/15A RU2548725C1 (ru) | 2013-12-17 | 2013-12-17 | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2548725C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108760499A (zh) * | 2018-06-06 | 2018-11-06 | 青岛科技大学 | 一种电动式塑料泡沫厚度及压缩蠕变测试装置 |
| US20220298737A1 (en) * | 2019-10-23 | 2022-09-22 | Changsha University Of Science And Technology | In-situ test system and method for subgrade dynamic resilient modulus |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2237239C2 (ru) * | 2002-12-02 | 2004-09-27 | Липецкий государственный технический университет | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
| RU2365916C1 (ru) * | 2008-03-31 | 2009-08-27 | Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ГОУ ВПО ЛГТУ) | Устройство для исследования физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
| RU2366944C1 (ru) * | 2008-03-11 | 2009-09-10 | Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ГОУ ВПО ЛГТУ) | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
-
2013
- 2013-12-17 RU RU2013156141/15A patent/RU2548725C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2237239C2 (ru) * | 2002-12-02 | 2004-09-27 | Липецкий государственный технический университет | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
| RU2366944C1 (ru) * | 2008-03-11 | 2009-09-10 | Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ГОУ ВПО ЛГТУ) | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
| RU2365916C1 (ru) * | 2008-03-31 | 2009-08-27 | Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Липецкий государственный технический университет (ГОУ ВПО ЛГТУ) | Устройство для исследования физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ФЕДОРЕЦ Н. Г., Методика исследования почв урбанизированных территорий, Петрозаводск 2009, c. 32-40. КАНАКОВ Г.В., Проектирование оснований и фундаментов гражданских зданий, Нижний Новгород, ННГАСУ, 2010, , c. 7-15 * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108760499A (zh) * | 2018-06-06 | 2018-11-06 | 青岛科技大学 | 一种电动式塑料泡沫厚度及压缩蠕变测试装置 |
| CN108760499B (zh) * | 2018-06-06 | 2024-04-30 | 深圳市卓颐文通新材料有限公司 | 一种电动式塑料泡沫厚度及压缩蠕变测试装置 |
| US20220298737A1 (en) * | 2019-10-23 | 2022-09-22 | Changsha University Of Science And Technology | In-situ test system and method for subgrade dynamic resilient modulus |
| US11913186B2 (en) * | 2019-10-23 | 2024-02-27 | Changsha University Of Science And Technology | In-situ test system and method for subgrade dynamic resilient modulus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2365916C1 (ru) | Устройство для исследования физико-механических характеристик слоя почвогрунта | |
| CN204269495U (zh) | 一种路面材料加速磨耗室内试验装置 | |
| Chen et al. | Fractal and spectral analysis of aggregate surface profile in polishing process | |
| El-Sayegh et al. | Improved tire-soil interaction model using FEA-SPH simulation | |
| Fuentes et al. | Evaluation of the effect of pavement roughness on skid resistance | |
| CN105891107B (zh) | 路面材料摩擦性能测试装置及方法 | |
| US20090214300A1 (en) | Devices, systems, and methods for measuring and controlling compactive effort delivered to a soil by a compaction unit | |
| Wang et al. | Modeling, calibration and validation of tractive performance for seafloor tracked trencher | |
| Levenberg | Inferring pavement properties using an embedded accelerometer | |
| RU2548725C1 (ru) | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта | |
| Wang et al. | Tractive performance evaluation of seafloor tracked trencher based on laboratory mechanical measurements | |
| Yuan et al. | A benchmark 1 g shaking table test of shallow segmental mini-tunnel in sand | |
| JP4602605B2 (ja) | タイヤ摩耗寿命予測方法 | |
| RU2366944C1 (ru) | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта | |
| Olmedo et al. | An automated vane shear test tool for environmental monitoring with unmanned ground vehicles | |
| RU2540432C1 (ru) | Устройство для исследования физико-механических характеристик слоя почвогрунта | |
| Cheng et al. | Back-calculation of the moduli of asphalt pavement layer using accelerated pavement testing data | |
| Nimeri et al. | Analysis Procedures for Evaluating Superheavy Load Movement on Flexible Pavements, Volume II: Appendix A, Experimental Program | |
| Leiva-Villacorta et al. | Influence of tire footprint area and pressure distribution on pavement responses | |
| Pérez-González et al. | Use of the permanent strain rate to analyze the effect of superheavy vehicles on pavements: Field validation | |
| RU2545531C1 (ru) | Модернизированный стенд осипова для диагностирования тормозов транспортного средства | |
| Klomp et al. | Observed and calculated strains at various depths in asphalt pavements | |
| Broutin | Assessment of flexible airfield pavements using Heavy Weight Deflectometers. Development of a FEM dynamical time-domain analysis for the backcalculation of structural properties. | |
| Pytka et al. | A new optical method for soil stress and strain investigation | |
| RU2237239C2 (ru) | Способ определения физико-механических характеристик слоя почвогрунта |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151218 |