RU2548339C1 - Thermomechanical processing of lightly-alloyed steels - Google Patents
Thermomechanical processing of lightly-alloyed steels Download PDFInfo
- Publication number
- RU2548339C1 RU2548339C1 RU2013144256/02A RU2013144256A RU2548339C1 RU 2548339 C1 RU2548339 C1 RU 2548339C1 RU 2013144256/02 A RU2013144256/02 A RU 2013144256/02A RU 2013144256 A RU2013144256 A RU 2013144256A RU 2548339 C1 RU2548339 C1 RU 2548339C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- temperatures
- steels
- quenching
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к термомеханической обработке стали, может быть использовано для изготовления ответственных элементов конструкций, крепежных изделий различного назначения.The invention relates to thermomechanical processing of steel, can be used for the manufacture of critical structural elements, fasteners for various purposes.
В настоящее время основная проблема металлургических и машиностроительных предприятий состоит в повышении показателей надежности конечных изделий. Эта проблема решается как путем создания новых сплавов, так и путем совершенствования существующих режимов термической и термомеханической обработки. При этом задачи повышения целого ряда механических свойств сталей связаны с вопросами уменьшения себестоимости готовой продукции, уменьшения энергоемкости производства.Currently, the main problem of metallurgical and machine-building enterprises is to increase the reliability of the final products. This problem is solved both by creating new alloys, and by improving the existing modes of thermal and thermomechanical processing. At the same time, the tasks of increasing a number of mechanical properties of steels are related to questions of reducing the cost of finished products and reducing the energy intensity of production.
Мелкодисперсная структура в сталях в настоящий момент достигается путем использования дорогостоящего оборудования и сложных методик, что приводит к большим технологическим трудностям (электронагрев, интенсивная пластическая деформация). В рамках данного проекта будет предложен новый способ формирования мелкозернистой структуры с использованием имеющегося на предприятии прокатного и термического оборудования, что является технологически более простым методом.The finely dispersed structure in steels is currently achieved through the use of expensive equipment and complex techniques, which leads to great technological difficulties (electrical heating, intense plastic deformation). Within the framework of this project, a new method will be proposed for forming a fine-grained structure using the rolling and thermal equipment available at the enterprise, which is a technologically simpler method.
Известны два основных способа повышения прочностных свойств сталей:There are two main ways to increase the strength properties of steels:
1. Легирование сталей различными химическими элементами, которые приводят к дисперсионному упрочнению стали в ходе стандартной термической обработки (закалка + отпуск). Но такой способ повышения прочностных свойств сталей является высокозатратным из-за введения дорогостоящих элементов.1. Alloying steels with various chemical elements that lead to dispersion hardening of steel during standard heat treatment (hardening + tempering). But this method of increasing the strength properties of steel is highly costly due to the introduction of expensive elements.
2. Интенсивная пластическая деформация до больших истинных степеней деформации в сочетании с последующей или промежуточной термической обработкой.2. Intensive plastic deformation to large true degrees of deformation in combination with subsequent or intermediate heat treatment.
Известен способ обработки аустенитных сталей, включающий закалку от 1323 К на воздухе, отпуск при температуре 1020 К, пластическую деформацию способом прокатки или одноосного растяжения при температуре жидкого азота 77 К до степени обжатия 10%, нагрев в электропечи до температуры 730-770 К, при которой максимально активно проходит процесс обратного α→γ превращения, с нагружением до (0,5-0,9)σ0,2 и выдержкой при данной температуре в нагруженном состоянии в течение часа (RU №2287592, опубл. 20.11.2006).A known method of processing austenitic steels, including quenching from 1323 K in air, tempering at a temperature of 1020 K, plastic deformation by rolling or uniaxial tension at a temperature of liquid nitrogen of 77 K to a compression ratio of 10%, heating in an electric furnace to a temperature of 730-770 K, which is most actively involved in the process of reverse α → γ conversion, with loading up to (0.5-0.9) σ 0.2 and holding at this temperature in the loaded state for an hour (RU No. 2287592, published on November 20, 2006).
Недостатком данного способа обработки аустенитных сталей является неоднородность получаемой структуры из-за отсутствия предварительной обработки (создания в аустенитной стали более однородной структуры), что сказывается на получении низких прочностных свойств стали, а т.к. пластическая деформация проводится при криогенной температуре, требуется дополнительное специальное охлаждающее оборудование для заготовки и инструмента.The disadvantage of this method of processing austenitic steels is the heterogeneity of the resulting structure due to the lack of pre-treatment (creating more uniform structure in austenitic steel), which affects the obtaining of low strength properties of steel, and since plastic deformation is carried out at cryogenic temperature; additional special cooling equipment is required for the workpiece and tool.
Известен способ упрочнения изделий из углеродистых, легированных, высоколегированных, быстрорежущих сталей и твердых сплавов (RU 2100456 C1, опублик. 27.12.1997). В соответствии с данным способом, в частности, стальные образцы нагревались в печи до стандартной закалочной температуры, после чего осуществлялась закалка в газоструйном генераторе звука, создающем акустическое поле звукового диапазона с уровнем звукового давления 150-170 дБ, а затем закаленные образцы подвергались отпуску. В результате подобной термической обработки в сравнении со стандартной закалкой и отпуском повышается прочность стали без снижения пластичности.A known method of hardening products from carbon, alloy, high alloy, high-speed steels and hard alloys (RU 2100456 C1, published. 27.12.1997). In accordance with this method, in particular, steel samples were heated in a furnace to a standard quenching temperature, after which quenching was carried out in a gas-jet sound generator, creating an acoustic field of the sound range with a sound pressure level of 150-170 dB, and then quenched samples were tempered. As a result of such heat treatment, in comparison with standard quenching and tempering, the strength of steel increases without reducing ductility.
Основным недостатком известного способа является то, что повышение конструктивной прочности сталей связано с их закалкой на мартенсит с последующим отпуском, которая связана со значительными закалочными напряжениями, поводкой, закалочными трещинами, отпускной хрупкостью, а также является более сложной и дорогостоящей в сравнении с нормализацией термической обработкой. Также к недостаткам способа можно отнести и необходимость использования звукового давления для получения необходимого комплекса характеристик стали.The main disadvantage of this method is that the increase in the structural strength of steels is associated with their quenching on martensite with subsequent tempering, which is associated with significant quenching stresses, a lead, quenching cracks, temper brittleness, and is also more complex and expensive in comparison with normalizing heat treatment . Also the disadvantages of the method include the need to use sound pressure to obtain the necessary set of characteristics of steel.
Также известен способ закалки изделий из конструкционных сталей (SU 834157 A, C21D 1/78, опублик. 06.06.1981), включающий нагрев изделия до температуры аустенизации, охлаждение до температуры перлитного превращения (ферритоцементитная смесь), т.е. выше температуры начала мартенситного превращения и последующее охлаждение на спокойном воздухе.Also known is a method of hardening products from structural steels (SU 834157 A, C21D 1/78, published 06.06.1981), including heating the product to austenitic temperature, cooling to the pearlite transformation temperature (ferrite-cement mixture), i.e. above the temperature of the onset of martensitic transformation and subsequent cooling in calm air.
Основным недостатком данного известного способа термической обработки являются низкие значения показателей пластичности и ударной вязкости в сравнении с соответствующими значениями после нормализации, в особенности для легированных сталей.The main disadvantage of this known method of heat treatment is the low values of ductility and toughness in comparison with the corresponding values after normalization, especially for alloy steels.
Известен способ термомеханической обработки, который включает нагрев со скоростью выше 50°C/с до температур от Ac1 до Ac3+200°C, деформацию прокаткой со степенью 45-80%. Ускоренное охлаждение осуществляют с получением мартенситной структуры или продуктов распада аустенита. Отпуск изделий проводят путем одно- или многократного циклического скоростного нагрева (RU 2060282, C21, опублик. 26.05.1996).A known method of thermomechanical processing, which includes heating at a speed above 50 ° C / s to temperatures from Ac 1 to Ac 3 + 200 ° C, deformation by rolling with a degree of 45-80%. Accelerated cooling is carried out to obtain a martensitic structure or decomposition products of austenite. Vacation of products is carried out by single or multiple cyclic high-speed heating (RU 2060282, C21, published. 05.26.1996).
Недостатком указанного способа прототипа является то, что при прокатке листов невозможно осуществить скоростной нагрев крупногабаритных плоских заготовок со скоростью 50°C/с (нет таких индукторов). Нагрев с такой скоростью заготовок можно реализовать только при прокатке сортовой стали.The disadvantage of this prototype method is that when rolling sheets it is impossible to carry out high-speed heating of large-sized flat billets at a speed of 50 ° C / s (there are no such inductors). Heating at such a speed of billets can only be realized when rolling mild steel.
Наиболее близким решением к предложенному способу был способ Бернштейна М.Л., Термомеханическая обработка металлов и сплавов, т.2, с.1069 - М.: Металлургия, 1968, где исходным состоянием стали является отожженное состояние, структурно представляющее ферритокарбидную смесь. В таком состоянии сталь подвергается холодной пластической деформации и последующему длительному предрекристаллизационному отжигу для полигонизации при температуре несколько ниже температуры рекристаллизации, с последующим охлаждением до комнатной температуры. После этого сталь подвергается скоростному электронагреву (65 град/с) с целью осуществления передачи блочной субструктуры, образующейся в результате процесса полигонизации, при выдержке ниже рекристаллизационных температур, аустениту при нагреве под закалку.The closest solution to the proposed method was the method of Bernstein M.L., Thermomechanical processing of metals and alloys, v.2, p.1069 - M .: Metallurgy, 1968, where the initial state of steel is an annealed state, structurally representing a ferritocarbide mixture. In this state, the steel undergoes cold plastic deformation and subsequent prolonged pre-crystallization annealing for polygonization at a temperature slightly lower than the recrystallization temperature, followed by cooling to room temperature. After that, the steel is subjected to high-speed electric heating (65 deg / s) in order to transfer the block substructure resulting from the polygonization process, when holding it below the recrystallization temperatures, austenite when heated to quench.
Субструктура, образующаяся при предрекристаллизационном отжиге, весьма неустойчива, и чтобы передать ее аустениту при нагреве под закалку, необходимо применять большую скорость нагрева. Это представляет значительную технологическую сложность.The substructure formed during pre-crystallization annealing is very unstable, and in order to transfer it to austenite during heating under quenching, it is necessary to apply a high heating rate. This presents significant technological complexity.
К недостаткам известного способа можно также отнести трудность избежать при выдержке частичной рекристаллизации, длительность отжига и невысокий эффект обработки в повышении механических свойств обрабатываемой стали.The disadvantages of this method can also be attributed to the difficulty to avoid when holding partial recrystallization, the duration of annealing and the low processing effect in improving the mechanical properties of the treated steel.
Технический результат заключается в достижении сочетания получаемых высоких механических и эксплуатационных свойств обрабатываемых сталей с технологически более простыми и эффективными приемами обработки по сравнению с известным способом. Целью изобретения является повышение комплекса механических свойств конструкционных сталей с устранением склонности их к обратной отпускной хрупкости.The technical result consists in achieving a combination of the obtained high mechanical and operational properties of the steels being processed with technologically simpler and more efficient processing methods compared to the known method. The aim of the invention is to increase the complex of mechanical properties of structural steels with the elimination of their tendency to reverse temper brittleness.
Технический результат достигается тем, что предварительно отожженная сталь подвергается деформации (ковкой, прокаткой, волочением и т.д.) при комнатной температуре со степенью обжатия 10-30%. Затем сталь подвергается не предрекристаллизационному отжигу, как в прототипе Бернштейна, а отжигу при субкритических температурах, т.е. температурах на 5-15°C ниже температуры α→γ превращения стали. Нагрев до субкритических температур осуществляют со скоростью 5-20 град/мин. Выдержка от 1,5 до 3 часов при этой температуре способствует образованию устойчивой субзеренной структуры металла, которая наследуется конечным изделием в ходе последующей стандартной закалки и отпуска. Нагрев под закалку проводят до температур Ac3+30-40°C, где Ac3 - температура полной фазовой перекристаллизации (критическая точка). Закалку производят в масло и осуществляют отпуск при температуре 500-550°C.The technical result is achieved by the fact that pre-annealed steel is subjected to deformation (forging, rolling, drawing, etc.) at room temperature with a reduction ratio of 10-30%. Then, the steel is not subjected to pre-recrystallization annealing, as in the Bernstein prototype, but annealed at subcritical temperatures, i.e. temperatures 5-15 ° C below the temperature α → γ of the transformation of steel. Heating to subcritical temperatures is carried out at a speed of 5-20 deg / min. Exposure from 1.5 to 3 hours at this temperature promotes the formation of a stable subgrain metal structure, which is inherited by the final product during the subsequent standard quenching and tempering. Heating under quenching is carried out to temperatures Ac 3 + 30-40 ° C, where Ac 3 is the temperature of complete phase recrystallization (critical point). Quenching is done in oil and tempering is carried out at a temperature of 500-550 ° C.
Способ осуществляется следующим образом, на заготовках из стали 35ХГСА была проведена термическая обработка, заключающаяся в холодной пластической деформации со степенями обжатия 10-30%, затем нагреты до субкритических температур Ac1 - 5-15°C со скоростью 5-20 град/мин и выдерживались при этих температурах 1,5-3 часа. Далее, с субкритических температур, производился нагрев под закалку до температуры Ac3+30-40°C и производилась закалка в масло. После отпуска при 500-550°С обеспечивается высокий комплекс механических свойств, сочетающий повышенную прочность и ударную вязкость, наблюдается значительное измельчение зерна стали, устранение эффекта отпускной хрупкости, снижение порога хладноломкости.The method is as follows, on billets made of 35KhGSA steel, heat treatment was carried out, which consisted of cold plastic deformation with compression ratios of 10-30%, then heated to subcritical temperatures Ac 1 - 5-15 ° C at a speed of 5-20 deg / min and kept at these temperatures for 1.5-3 hours. Further, from subcritical temperatures, quenching was carried out to a temperature of Ac 3 + 30-40 ° C and quenching in oil was carried out. After tempering at 500-550 ° C, a high complex of mechanical properties is ensured, combining increased strength and toughness, a significant grinding of steel grain is observed, the effect of temper brittleness is eliminated, and the cold brittleness threshold is reduced.
Результаты проведенных исследований показывают, что после термомеханической обработки, заключающейся в холодной пластической деформации с последующей выдержкой в интервале субкритических температур Ac1 - 5÷15°C формируется устойчивая полигональная структура, которая наследуется при следующей стандартной термической обработке (закалке и отпуске) конечным зерном аустенита. В результате в стали формируется ультрамелкодисперсная структура с выделениями наноразмерных структурных составляющих, не характерная для экономнолегированных сталей после стандартной термомеханической обработки. При предложенной термообработке происходит измельчение зерна, значительное повышение ударной вязкости и снижение порога хладноломкости.The results of the studies show that after thermomechanical processing, which consists in cold plastic deformation followed by holding in the subcritical temperature range Ac 1 - 5 ÷ 15 ° C, a stable polygonal structure is formed, which is inherited during the next standard heat treatment (quenching and tempering) with the final austenite grain . As a result, an ultrafine structure is formed in steel with precipitations of nanoscale structural components, which is not typical of economically alloyed steels after standard thermomechanical treatment. With the proposed heat treatment, grain refinement occurs, a significant increase in toughness and a decrease in cold brittleness threshold.
В результате термомеханической обработки получено:As a result of thermomechanical processing received:
1) Уменьшение размера зерна в стали после экспериментальной термомеханической обработки до 2-5 мкм;1) Reduction of grain size in steel after experimental thermomechanical treatment to 2-5 microns;
2) Повышение значений ударной вязкости на 60-70% по сравнению с аналогичными сталями после стандартной обработки;2) An increase in impact strength by 60-70% compared with similar steels after standard processing;
3) Уменьшение склонности сталей к проявлению эффекта обратимой отпускной хрупкости. Это позволит расширить область применения сталей и снизить материалоемкость изделий из них;3) Reducing the tendency of steels to manifest the effect of reversible temper brittleness. This will expand the scope of steel and reduce the material consumption of products from them;
4) Снижение температуры вязкохрупкого перехода на 50-100°C в область отрицательных температур;4) Lowering the temperature of the viscous-brittle transition by 50-100 ° C to the region of negative temperatures;
5) За счет повышения механических и эксплуатационных характеристик ожидается возможность замены более дорогостоящих высоколегированных сталей экономнолегированными без потери основных показателей надежности.5) By increasing the mechanical and operational characteristics, it is expected to replace more expensive high alloy steels with economically alloyed ones without losing the main reliability indicators.
Полученные высокий уровень эксплуатационных свойств экономнолегированных сталей после экспериментальной термомеханической обработки сделает возможной замену ими более дорогостоящих легированных сталей, а значит снизит себестоимость продукции, что подтверждается примером.The obtained high level of operational properties of economically alloyed steels after experimental thermomechanical treatment will make it possible to replace them with more expensive alloy steels, and thus reduce the cost of production, as evidenced by the example.
ПримерExample
Для примера была выбрана сталь 35ХГСА, химический состав которой: 0,34% C; 1,15% Si; 1,1% Mn; 1,3% Cr; 0,13% Cu; 0,02% S; 0,02% P; 0,2% Ni.For example, 35KhGSA steel was chosen, the chemical composition of which: 0.34% C; 1.15% Si; 1.1% Mn; 1.3% Cr; 0.13% Cu; 0.02% S; 0.02% P; 0.2% Ni.
Заготовки из стали подвергались термообработке по стандартному способу и по способу, описываемому в изобретении. Режимы обработки и полученные механические свойства приведены в таблице 1.Billets of steel were subjected to heat treatment according to the standard method and according to the method described in the invention. The processing modes and the obtained mechanical properties are shown in table 1.
Полученные результаты позволяют говорить о повышении значений ударной вязкости во всем диапазоне испытываемых температур после реализации предлагаемой схемы термической обработки по сравнению со стандарной термической обработкой.The results obtained allow us to speak of an increase in impact toughness over the entire range of tested temperatures after the implementation of the proposed heat treatment scheme in comparison with standard heat treatment.
Применение экспериментальных режимов термической и термомеханической обработки не приводит к проявлению эффекта обратимой отпускной хрупкости, ударная вязкость не снижается во всем диапазоне исследуемых температур и даже превосходит значения ударной вязкости после стандартной термообработки.The application of experimental modes of thermal and thermomechanical treatment does not lead to the manifestation of the effect of reversible temper brittleness, impact strength does not decrease over the entire range of temperatures studied and even exceeds the impact strength values after standard heat treatment.
Таким образом, термомеханическая обработка с выдержкой в интервале субкритических температур устраняет эффект обратимой отпускной хрупкости. Такой эффект вызван значительной диффузионной активностью в интервале субкритических температур и перераспределением вредных примесей в объеме металла при формировании полигональной структуры.Thus, thermomechanical processing with exposure in the range of subcritical temperatures eliminates the effect of reversible temper brittleness. This effect is caused by significant diffusion activity in the range of subcritical temperatures and the redistribution of harmful impurities in the metal volume during the formation of the polygonal structure.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013144256/02A RU2548339C1 (en) | 2013-10-02 | 2013-10-02 | Thermomechanical processing of lightly-alloyed steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013144256/02A RU2548339C1 (en) | 2013-10-02 | 2013-10-02 | Thermomechanical processing of lightly-alloyed steels |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013144256A RU2013144256A (en) | 2015-04-10 |
| RU2548339C1 true RU2548339C1 (en) | 2015-04-20 |
Family
ID=53282413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013144256/02A RU2548339C1 (en) | 2013-10-02 | 2013-10-02 | Thermomechanical processing of lightly-alloyed steels |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2548339C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1423607A1 (en) * | 1986-07-09 | 1988-09-15 | Б.Г.Сазонов и Ю.Б.Сазонов | Method of heat treatment of alloyed structural steels |
| RU2238334C1 (en) * | 2003-04-16 | 2004-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" | Method for producing from continuously cast rolled bar with spheroidized structure of boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts |
| RU2325450C1 (en) * | 2006-08-17 | 2008-05-27 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" | Method of manufacture of rod parts with heads of corrosion-resistant nitrogen-containing sparingly alloyed steels |
| US7842142B1 (en) * | 2004-09-15 | 2010-11-30 | Nippon Steel Corporation | High strength part and method for producing the same |
| RU2482197C1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-05-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" | Method for deformation-thermal processing of austenitic stainless steels |
-
2013
- 2013-10-02 RU RU2013144256/02A patent/RU2548339C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1423607A1 (en) * | 1986-07-09 | 1988-09-15 | Б.Г.Сазонов и Ю.Б.Сазонов | Method of heat treatment of alloyed structural steels |
| RU2238334C1 (en) * | 2003-04-16 | 2004-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" | Method for producing from continuously cast rolled bar with spheroidized structure of boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts |
| US7842142B1 (en) * | 2004-09-15 | 2010-11-30 | Nippon Steel Corporation | High strength part and method for producing the same |
| RU2325450C1 (en) * | 2006-08-17 | 2008-05-27 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" | Method of manufacture of rod parts with heads of corrosion-resistant nitrogen-containing sparingly alloyed steels |
| RU2482197C1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-05-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" | Method for deformation-thermal processing of austenitic stainless steels |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013144256A (en) | 2015-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Naderi et al. | Semi-hot stamping as an improved process of hot stamping | |
| CN106191390B (en) | A kind of middle manganese TRIP steel and preparation method thereof | |
| JP4189133B2 (en) | High strength and high ductility steel sheet with ultrafine grain structure obtained by low strain processing and annealing of ordinary low carbon steel and method for producing the same | |
| CN111455146B (en) | Strengthening and toughening treatment method for low-alloy martensitic steel and martensitic steel | |
| US3951697A (en) | Superplastic ultra high carbon steel | |
| CN112251679B (en) | Double-phase high-strength steel and preparation method thereof | |
| JP4109619B2 (en) | High strength steel plate with excellent elongation and stretch flangeability | |
| WO2015001950A1 (en) | Steel for bolt, bolt, and production method for said steel and said bolt | |
| CN107012398A (en) | A kind of Nb-microalloying TRIP steel and preparation method thereof | |
| Ding et al. | Effect of intercritical temperature on quenching and partitioning steels originated from martensitic pre-microstructure | |
| CN105102659B (en) | Nitrogen treatment steel plate and its manufacture method | |
| CN111002000B (en) | Processing method for improving grain size of flexible gear of harmonic reducer | |
| CN114318161B (en) | Low-temperature high-strain-rate superplastic medium manganese steel and preparation method thereof | |
| JP2018012874A (en) | Method of manufacturing steel wire for bolt | |
| CN114888220A (en) | Forging and heat treatment process for 925A marine pressure shell steel forging | |
| JP2019173169A (en) | Facility for continuous annealing of steel sheet and method for manufacturing annealed steel sheet | |
| RU2434949C1 (en) | Procedure for treatment of hot rolled metal for cold die forging of fasteners | |
| CN108866443B (en) | Normalizing type low-yield-ratio high-strength steel plate and preparation method thereof | |
| RU2548339C1 (en) | Thermomechanical processing of lightly-alloyed steels | |
| TWI465586B (en) | Method for manufacturing low yield ratio steel material | |
| JP2016074951A (en) | Manufacturing method of case hardened steel | |
| CN106929756B (en) | Bearing steel and preparation method thereof | |
| CN1116249A (en) | Large sphere steel constitution and heat treatment method | |
| JP2019516857A (en) | Heat treatment method of manganese steel intermediate material and steel intermediate material heat treated by such method | |
| CN112760465A (en) | Heat treatment method for 410 stainless steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181003 |