RU2537405C1 - Способ деасфальтизации нефтяных остатков - Google Patents
Способ деасфальтизации нефтяных остатков Download PDFInfo
- Publication number
- RU2537405C1 RU2537405C1 RU2013158717/04A RU2013158717A RU2537405C1 RU 2537405 C1 RU2537405 C1 RU 2537405C1 RU 2013158717/04 A RU2013158717/04 A RU 2013158717/04A RU 2013158717 A RU2013158717 A RU 2013158717A RU 2537405 C1 RU2537405 C1 RU 2537405C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solvent
- pressure
- asphalt
- deasphalting
- vapours
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способам сольвентной деасфальтизации нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности для получения деасфальтизата и асфальта. Изобретение касается способа деасфальтизации нефтяных остатков, включающего экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного раствора, регенерацию растворителя из асфальтового раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике и нагревателе, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из нее паров растворителя при среднем давлении, а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления струйным компрессором. Из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с деасфальтизатным раствором, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем, из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем, а в качестве рабочего тела струйного компрессора при сжатии смеси паров растворителя среднего давления используют часть охлажденной смеси регенерированного растворителя �
Description
Изобретение относится к способам сольвентной деасфальтизации нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности для получения деасфалыизата и асфальта.
Известен и широко используется способ деасфальтизации нефтяных остатков легкими углеводородными растворителями, например пропаном [Альбом технологических схем процессов переработки нефти и газа. Под ред. Б.И. Бондаренко.-М.: РГУ, 2003 г., с.101], который включает экстракцию нефтяных остатков пропаном с получением деасфальтизатного и битумного (асфальтового) раствора, регенерацию пропана из деасфальтизатного раствора путем многоступенчатого испарения пропана при пониженном давлении и отпариванием остаточного пропана с помощью водяного пара, регенерацию пропана из асфальтового раствора, предварительно нагретого в печи огневого нагрева путем однократного испарения при пониженном давлении и отпаривания остаточного пропана с помощью водяного пара с получением паров пропана высокого, среднего и низкого давления. Пары пропана низкого давления сжимают компрессором, смешивают с парами пропана среднего и высокого давления, охлаждают, конденсируют, подают на экстракцию (рециркулируют).
Недостатком известного способа являются высокие энергозатраты из-за необходимости полного испарения растворителя при его регенерации, а также большой расход охлаждающей воды на охлаждение и конденсацию паров растворителя, а также топлива на нагрев асфальтового раствора.
Наиболее близок по технической сущности к заявляемому изобретению и принят в качестве прототипа способ деасфальтизации нефтяных остатков [патент RU 2232792, МПК C10G 21/28, опубл. 20.07.2004 г.], который предусматривает экстракцию нефтяных остатков легким углеводородным растворителем с получением деасфальтизатного и асфальтового растворов, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, предварительно нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую гравитационную сепарацию в условиях, сверхкритических по отношению к растворителю (сверхкритическую сепарацию), с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из последней паров растворителя при среднем давлении и отпаривание водяным паром паров растворителя при низком давлении, а также регенерацию растворителя из асфальтового раствора, предварительно нагретого в рекуперационном теплообменнике и в печи огневого нагрева, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении и отпаривание водяным паром паров растворителя при низком давлении, при этом осуществляют двухступенчатое сжатие паров растворителя низкого давления, предварительно охлажденных водой в конденсаторе смешения, с помощью струйных компрессоров, использующих в качестве рабочего тела на первой ступени пары растворителя среднего давления, а на второй ступени - регенерированный растворитель, с получением паров растворителя среднего давления, которые затем охлаждают, конденсируют и подают на экстракцию (рециркулируют).
Основным недостатком известного способа являются получение большого количества паров растворителя среднего и низкого давления при регенерации растворителя из деасфальтизатного и асфальтового растворов, что требует больших энергозатрат на сжатие паров растворителя, их последующую конденсацию и рециркуляцию. Кроме того, для отпаривания паров растворителя низкого давления используют водяной пар, а для их охлаждения используют смешение с водой, что приводит к образованию водных стоков. Печной нагрев асфальтового раствора приводит к разложению сернистых соединений и к накоплению в растворителе коррозионно-активного сероводорода.
Задачей изобретения является уменьшение количества паров растворителя среднего давления, исключение образования паров растворителя среднего и низкого давления, снижение расхода электроэнергии на циркуляцию растворителя и тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов, предотвращение образования водных стоков и исключение печного нагрева асфальтового раствора.
При реализации изобретения в качестве технического результата достигается:
- уменьшение количества паров растворителя среднего и исключение образования паров растворителя низкого давления за счет отгонки основного количества паров растворителя при высоком давлении,
- снижение расхода электроэнергии на циркуляцию растворителя за счет уменьшения количества паров растворителя среднего давления и исключения образования паров низкого давления,
- снижение расхода тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов за счет рекуперации тепла асфальта и деасфальтизата,
- предотвращение образования водных стоков за счет исключения использования воды и водяного пара,
- исключение печного нагрева асфальтового раствора за счет его нагрева асфальтом и теплоносителем.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе деасфальтизации нефтяных остатков, предусматривающем
экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного раствора,
регенерацию растворителя из асфальтового раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении,
регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике и нагревателе, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из нее паров растворителя при среднем давлении,
а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления струйным компрессором, особенность заключается в том, что
из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с деасфальтизатным раствором,
при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем,
из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем,
при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем,
а в качестве рабочего тела струйного компрессора при сжатии смеси паров растворителя среднего давления используют часть охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации.
Целесообразно компрессат, полученный при сжатии паров растворителя среднего давления, подвергать обессериванию, например путем экстракции сероводорода водным раствором этаноламина, с получением обессеренного растворителя, а нефтяной остаток подавать в среднюю зону питания экстрактора после смешения с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, а другую часть указанной смеси подавать в нижнюю зону питания экстрактора и при этом нагревать верхнюю часть экстрактора. Температура нагрева зависит от состава растворителя и характеристик сырья и находится в интервале 80-120°C.
Целесообразно также разделять асфальтовый раствор на циркулирующую часть и балансовую часть, которую направляют на нагрев и отгонку растворителя, а циркулирующую часть смешивают с обессеренным растворителем и по меньшей мере часть полученной смеси смешивают с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, подаваемой в нижнюю зону питания экстрактора, а другую часть полученной смеси подают непосредственно в кубовую часть экстрактора. Соотношение балансовой и циркулирующей части асфальтового раствора зависит от количества смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, подаваемой на очистку от сероводорода, которое определяется скоростью накопления сероводорода в растворителе и находится в интервале 1:0,1÷1,0.
Предварительная отгонка паров растворителя из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции и их смешение с деасфальтизатным раствором позволяет регенерировать основное количество растворителя из асфальтового раствора при высоком давлении и рециркулировать его без применения компрессорного или насосного оборудования, за счет чего уменьшить количество паров растворителя среднего давления и исключить образование паров растворителя низкого давления, а также снизить расход электроэнергии на циркуляцию растворителя.
Отгонка паров растворителя из асфальтового раствора в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем позволяет осуществлять отгонку при высокой температуре, а также рекуперировать тепло асфальта, за счет чего снизить расход тепла, а также исключить печной нагрев асфальтового раствора, уменьшить разложение сернистых соединений асфальта, замедлить накопление сероводорода в растворителе и снизить его коррозионную активность.
Предварительная отгонка паров растворителя из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации и их смешение с регенерированным растворителем позволяет регенерировать основное количество растворителя из деасфальтизатной фазы при высоком давлении и рециркулировать его без применения компрессорного или насосного оборудования, за счет чего уменьшить количество паров растворителя среднего давления и исключить образование паров растворителя низкого давления, а также снизить расход электроэнергии на циркуляцию растворителя.
Отгонка паров растворителя из деасфальтизатной фазы в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем позволяет осуществлять отгонку при высокой температуре, а также рекуперировать тепло деасфальтизата, за счет чего снизить расход тепла.
Использование в качестве рабочего тела струйного компрессора части охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, позволяет направить компрессат на обессеривание без применения компрессорного или насосного оборудования, за счет чего снизить расход электроэнергии.
Давление однократного испарения устанавливают в зависимости от заданного расхода растворителя на обессеривание таким, чтобы давление компрессата позволило осуществить его полную конденсацию при использовании доступного хладоагента (например, 1,5-2,0 МПа при использовании пропана в качестве растворителя, 1,0-1,2 при использовании бутана и т.п.) и последующее обессеривание в жидкой фазе.
Подача нефтяного остатка в среднюю часть экстрактора после смешения с частью растворителя, подача растворителя в нижнюю часть экстрактора после смешения со смесью циркулирующей части асфальтового раствора и обессеренного растворителя и нагрев верхней части экстрактора обеспечивают снижение кратности циркуляции растворителя и уменьшение затрат электроэнергии на его циркуляцию.
Исключение использования воды и водяного пара позволяет предотвратить образование водных стоков, а обессеривание компрессата позволяет снизить коррозионную активность растворителя.
Предлагаемый способ осуществляют следующим образом (см. чертеж). Циркулирующую часть смеси (I) регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, разделяют на два потока. Первый поток (II) смешивают с гудроном (III) и направляют в зону питания, расположенную в средней части экстрактора 1 (например, насадочного типа), в нижнюю зону питания которого подают второй поток (IV) смеси (I), предварительно смешанный со смесью (V) циркулирующей части асфальтового раствора (VI) и обессеренного растворителя (VII). При этом по меньшей мере часть смеси (V) может направляться непосредственно в кубовую часть экстрактора 1 (показано пунктиром).
С низа экстрактора 1 выводят асфальтовый раствор (VIII), который разделяют на балансовую часть (IX) и циркулирующую часть (VI), последнюю смешивают в струйном насосе 2 с обессеренным растворителем (VII) с получением смеси (V). Балансовую часть асфальтового раствора (IX) нагревают в рекуперационном теплообменнике 3 и направляют в верхнюю зону питания пленочной отгонной колонны 4 с внутренними тепломассообменными блоками 5 и 6, например, радиально-спирального типа, имеющими внутреннее пространство для прохода теплоносителя и наружное пространство, в котором осуществляется тепло- и массообмен, и расположенными в верхней и средней части колонны 4, соответственно. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 5 подают нагретый асфальт (X), который после охлаждения выводят (XI) из его верхней части. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 6 подают теплоноситель (XII), который после охлаждения выводят из его верхней части. В колонне 4, в условиях противоточного нагрева асфальтового раствора (VII) асфальтом (X) и теплоносителем (XII), при давлении экстракции отгоняют пары растворителя (XIII) и выводят их с верха колонны 4. С низа колонны 4 выводят нагретый асфальтовый раствор (XIV), который подвергают однократному испарению при среднем давлении в сепараторе 7 с получением паров растворителя среднего давления (XV) и нагретого асфальта (X).
С верха экстрактора 1 выводят деасфальтизатный раствор (XVI), который смешивают с парами растворителя, отогнанными при давлении экстракции (XIII), а полученную смесь (XVII) бустерным насосом 8 подают последовательно в рекуперационный теплообменник 9 и теплообменник 10, где нагревают теплоносителем (XII) и подают в сепаратор 11, где при давлении и температуре сверхкритической сепарации разделяют на регенерированный растворитель (XVII) и деасфальтизатную фазу (XVIII), выводимые из верхней и нижней частей сепаратора 11, соответственно. Деасфальтизатную фазу (XVIII) направляют в верхнюю зону питания пленочной отгонной колонны 12 с внутренними тепломассообменными блоками 13 и 14, например, радиально-спирального типа, имеющими внутреннее пространство для прохода теплоносителя и наружное пространство, в котором осуществляется тепло- и массообмен, и расположенными в верхней и средней части колонны 12, соответственно. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 13 подают нагретый деасфальтизат (XIX), который после охлаждения выводят (XX) из его верхней части. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 14 подают теплоноситель (XII), который после охлаждения выводят из его верхней части. В колонне 12, в условиях противоточного нагрева деасфальтизатной фазы (XVIII) деасфальтизатом (XIX) и теплоносителем (XII), при давлении сверхкритической сепарации отгоняют пары растворителя (XXI) и выводят их с верха колонны 12. С низа колонны 4 выводят нагретую деасфальтизатную фазу (XXII), которую подвергают однократному испарению при среднем давлении в сепараторе 15 с получением паров растворителя среднего давления (XXIII) и нагретого деасфальтизата (XIX).
Регенерированный растворитель (XVII) и пары растворителя (XXI), отогнанные при давлении сверхкритической сепарации, смешивают, а полученную смесь (XXIV) последовательно охлаждают в рекуперационных теплообменниках 9 и 3, холодильнике 16 и разделяют на две части - циркулирующую (I) и балансовую (XXV), которую подают в качестве рабочего тела в струйный компрессор 17, в котором сжимают смесь (XXVI) паров растворителя среднего давления (XV) и (XXIII). Полученный компрессат (XXVII) очищают от сероводорода на блоке 18, обессеренный растворитель насосом 19 подают в струйный насос 2.
Работоспособность предлагаемого способа иллюстрируется следующим примером. 30 т/ч гудрона с коксуемостью 14% смешивают с 40 т/час циркулирующего пропан-бутанового растворителя и подают при 90°C в среднюю часть экстрактора, нижнюю зону питания которого при 80°C подают 40 т/час циркулирующего пропан-бутанового растворителя, смешанного с 10 т/час обессеренного растворителя и 24 т/час циркулирующей части асфальтового раствора.
С верха экстрактора при температуре 100°C и давлении 4,0 МПа (давление экстракции) выводят 95,8 т/час деасфальтизатного раствора, а с низа при температуре 80°C выводят 24,2 т/час балансовой части асфальтового раствора, нагревают в рекуперационном теплообменнике смесью регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, и далее в пленочной отгонной колонне за счет противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем при 4,0 МПа и 250°C отгоняют 7,1 т/час паров растворителя высокого давления. Полученный остаток дросселируют и при 1,0 МПа подвергают однократному испарению с получением 0,5 т/час паров растворителя среднего давления и 18,4 т/час асфальта.
Деасфальтизатный раствор смешивают с 7,1 т/час паров растворителя высокого давления, при 4,5 МПа нагревают до 160°C (условия сверхкритической сепарации) сначала смесью регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, а затем теплоносителем, и в сверхкритических условиях сепарируют с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, из которой в пленочной отгонной колонне за счет противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем при 4,5 МПа и 250°C отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем с получением 88,6 т/час смеси, направляемой в рекуперационный теплообменник, и 14,3 т/час остатка, который при 1,0 МПа подвергают однократному испарению с получением 0,6 т/час паров растворителя среднего давления и 13,7 т/час деасфальтизата.
Охлажденную до 80°C в рекуперационных теплообменниках и холодильнике смесь регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, разделяют на 80 т/час циркулирующего пропан-бутанового растворителя и 8,6 т/час балансового пропан-бутанового растворителя. Последний используют в качестве рабочего тела в струйном компрессоре для сжатия до 1,5 МПа 1,1 т/час суммарных паров растворителя среднего давления, полученный компрессат в количестве 9,7 т/час направляют на очистку от сероводорода. После обессеривания и добавления 0,3 т/час свежего пропан-бутанового растворителя полученные 10 т/час обессеренного растворителя направляют на смешение с циркулирующей частью асфальтового раствора.
Пары растворителя низкого давления не образовывались, количество паров растворителя среднего давления составило 1,1 т/час, расчетный расход электроэнергии на циркуляцию составил 0,69 кВтч/т сырья (без учета к.п.д. насоса и привода), а расход тепла для нагрева теплоносителя - 540 МДж/т сырья.
Согласно прототипу в аналогичных условиях количество паров растворителя низкого давления составило 1,97 т/час, а количество паров растворителя среднего давления составило 15,81 т/час, при этом для сжатия паров растворителя низкого давления потребовалось дросселирование паров растворителя среднего давления и дросселирование 104 т/час регенерированного растворителя. Расчетный расход электроэнергии на циркуляцию растворителя составил 3,55 кВтч/т сырья, а расход тепла - 840 МДж/т сырья.
Таким образом предлагаемый способ позволяет уменьшить количество паров растворителя среднего давления и исключить образование паров растворителя низкого давления, снизить расход электроэнергии на циркуляцию растворителя и тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов, предотвратить образование водных стоков и исключить печной нагрев асфальтового раствора. Изобретение может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Claims (5)
1. Способ деасфальтизации нефтяных остатков, включающий экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного раствора, регенерацию растворителя из асфальтового раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике и нагревателе, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из нее паров растворителя при среднем давлении, а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления струйным компрессором, отличающийся тем, что из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с деасфальтизатным раствором, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем, из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем, а в качестве рабочего тела струйного компрессора при сжатии смеси паров растворителя среднего давления используют часть охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что компрессат, полученный при сжатии паров растворителя среднего давления, подвергают обессериванию с получением обессеренного растворителя.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что нефтяной остаток подают в среднюю зону питания экстрактора после смешения с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, при этом другую часть указанной смеси подают в нижнюю зону питания экстрактора.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что асфальтовый раствор разделяют на циркулирующую часть и балансовую часть, которую направляют на нагрев и отгонку растворителя, а циркулирующую часть смешивают с обессеренным растворителем, при этом по меньшей мере часть полученной смеси смешивают с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, подаваемой в нижнюю зону питания экстрактора, а другую часть полученной смеси подают непосредственно в кубовую часть экстрактора.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что верхнюю часть экстрактора нагревают.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013158717/04A RU2537405C1 (ru) | 2013-12-27 | 2013-12-27 | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013158717/04A RU2537405C1 (ru) | 2013-12-27 | 2013-12-27 | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2537405C1 true RU2537405C1 (ru) | 2015-01-10 |
Family
ID=53287735
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013158717/04A RU2537405C1 (ru) | 2013-12-27 | 2013-12-27 | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2537405C1 (ru) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4747936A (en) * | 1986-12-29 | 1988-05-31 | Uop Inc. | Deasphalting and demetallizing heavy oils |
RU2176659C2 (ru) * | 2000-01-13 | 2001-12-10 | Институт проблем нефтехимпереработки АН Республики Башкортостан | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
US6533925B1 (en) * | 2000-08-22 | 2003-03-18 | Texaco Development Corporation | Asphalt and resin production to integration of solvent deasphalting and gasification |
RU2232792C2 (ru) * | 2002-09-27 | 2004-07-20 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки" | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
-
2013
- 2013-12-27 RU RU2013158717/04A patent/RU2537405C1/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4747936A (en) * | 1986-12-29 | 1988-05-31 | Uop Inc. | Deasphalting and demetallizing heavy oils |
RU2176659C2 (ru) * | 2000-01-13 | 2001-12-10 | Институт проблем нефтехимпереработки АН Республики Башкортостан | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
US6533925B1 (en) * | 2000-08-22 | 2003-03-18 | Texaco Development Corporation | Asphalt and resin production to integration of solvent deasphalting and gasification |
RU2232792C2 (ru) * | 2002-09-27 | 2004-07-20 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки" | Способ деасфальтизации нефтяных остатков |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10480352B2 (en) | Organic Rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling | |
US11073050B2 (en) | Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power | |
CN108138053B (zh) | 热电联合的延迟焦化装置 | |
US10851679B2 (en) | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to potable water using modified multi-effect distillation system | |
US9719380B2 (en) | Power generation using non-aqueous solvent | |
US10975735B2 (en) | Natural gas liquid fractionation plants low grade waste heat conversion to cooling, power and water | |
RU2439452C1 (ru) | Способ низкотемпературной подготовки углеводородного газа | |
RU2537405C1 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
RU2339677C1 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
RU2525983C1 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
RU2232792C2 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
RU2338734C1 (ru) | Способ выделения углеводородов c3+ из попутных нефтяных газов | |
RU2513396C1 (ru) | Способ регенерации метанола | |
RU2279465C1 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
US20190003343A1 (en) | Process and apparatus for using a waste heat stream in an aromatics complex | |
RU2526626C1 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
RU2136720C1 (ru) | Способ деасфальтизации нефтяных остатков | |
WO2010074596A1 (ru) | Способ создания вакуума в вакуумной колонне перегонки нефтяного сырья и установка для осуществления способа | |
CA3138297A1 (en) | Gas and solvent separation in surface facility for solvent based in situ recovery operation | |
RU2217475C2 (ru) | Способ регенерации растворителя | |
US20140196499A1 (en) | Stripper overhead heat integration system for reduction of energy consumption | |
RU2401296C1 (ru) | Установка первичной перегонки нефти и способ первичной перегонки нефти | |
US20200040772A1 (en) | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using modified goswami cycle and new modified multi-effect-distillation system | |
RU2171270C2 (ru) | Способ выделения стабильного конденсата из природного газа | |
US1320167A (en) | Augusts jean paris |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210216 |