RU2530591C2 - Pipe mill pass - Google Patents
Pipe mill pass Download PDFInfo
- Publication number
- RU2530591C2 RU2530591C2 RU2013102083/02A RU2013102083A RU2530591C2 RU 2530591 C2 RU2530591 C2 RU 2530591C2 RU 2013102083/02 A RU2013102083/02 A RU 2013102083/02A RU 2013102083 A RU2013102083 A RU 2013102083A RU 2530591 C2 RU2530591 C2 RU 2530591C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- roll
- pass
- arc
- caliber
- gauge
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, преимущественно к калибровке валков непрерывных трубопрокатных станов и может быть использовано при прокатке труб в двух- и многовалковых калибрах.The invention relates to pipe rolling production, mainly to the calibration of rolls of continuous pipe rolling mills and can be used when rolling pipes in two and multi-roll calibers.
При прокатке на непрерывном справочном трубопрокатном стане гильзу раскатывают в черновую трубу при помощи последовательно расположенных обжимных и чистовых калибров, образованных ручьями валков, профиль которых выполнен в виде центрального круглого или овального участка и периферических выпусков, которые могут быть выполнены как по радиусу, так и по прямой (Данилов Ф.А. Горячая прокатка труб. - 2-е изд., - М.: «Металлургия», 1962, с.75-78).When rolling on a continuous reference tube rolling mill, the sleeve is rolled into a rough tube using successively arranged crimping and finishing gauges formed by roll streams, the profile of which is made in the form of a central round or oval section and peripheral outlets that can be made both in radius and in radius direct (Danilov F.A. Hot rolling of pipes. - 2nd ed., - M .: Metallurgy, 1962, p. 75-78).
При прокатке в таких калибрах имеет место неравномерность обжатия по диаметру и стенке трубы в пределах ширины ручья, что приводит к неравномерной деформации и возникновению напряжений сжатия и растяжения по дну ручьев и в выпусках калибров, соответственно.When rolling in such calibers, there is uneven compression along the diameter and wall of the pipe within the width of the stream, which leads to uneven deformation and the emergence of compressive and tensile stresses along the bottom of the streams and in the outlets of calibers, respectively.
Экспериментальные исследования, проведенные при прокатке труб на автоматическом трубопрокатном стане (Чекмарев А.П., Ваткин Я.Л. Основы прокатки труб в круглых калибрах. Металлургиздат, 1962, с.38-45), показали, что при первом проходе на участках калибра по дну ручья возникают напряжения сжатия, а в выпусках - напряжения растяжения, причем напряжения растяжения будут тем больше, чем больше неравномерность деформации. При втором проходе часть сечения трубы в выпусках калибров не испытывает непосредственного обжатия валками и подвергается внеконтактной деформации. Поэтому в местах развала калибра в трубе возникают большие растягивающие напряжения, которые могут превзойти предел прочности металла и вызвать поперечные разрывы трубы, так называемые «скворечники». Данный вид брака часто встречается при производстве труб на непрерывных станах, особенно при производстве тонкостенных труб. Неправильно выбранный скоростной режим стана также может вызвать исчерпание ресурса пластичности металла труб.Experimental studies conducted during pipe rolling in an automatic tube mill (Chekmarev A.P., Batkin Y.L. Fundamentals of pipe rolling in round gauges. Metallurgizdat, 1962, p. 38-45), showed that during the first pass in caliber sections compressive stresses arise along the bottom of the stream, and tensile stresses in the outlets, and tensile stresses will be the greater, the greater the unevenness of deformation. In the second pass, part of the pipe cross-section in the gauge outlets does not experience direct compression by rolls and undergoes non-contact deformation. Therefore, in places of caliber breakdown, large tensile stresses arise in the pipe, which can exceed the tensile strength of the metal and cause transverse pipe ruptures, the so-called “birdhouses”. This type of marriage is often found in the production of pipes on continuous mills, especially in the production of thin-walled pipes. Wrongly selected speed conditions of the mill can also cause the exhaustion of the ductility resource of metal pipes.
При разработке калибровки валков максимальная деформация трубы по диаметру и стенке определяется не только углом захвата металла валками в продольном направлении, но и возможностью задачи гильзы в межвалковое пространство. Известно, что трехвалковые калибры более склонны к переполнению, чем двухвалковые (Ершов Ю.Л., Тартаковский Б.И. PQF/MPM - особенности проектирования непрерывного справочного стана //Теория и практика металлургии. - 2009. - №5-6. - С.3-14). Как показывает практика, на непрерывном пятиклетьевом справочном трубопрокатном стане PQF ОАО «ТАГМЕТ» переполнение калибра наблюдается в первых двух клетях стана, где обжатия по дну ручья калибра максимальные, что негативно сказывается на качестве готовых труб.When developing the calibration of rolls, the maximum pipe deformation in diameter and wall is determined not only by the angle of metal capture by the rolls in the longitudinal direction, but also by the possibility of the task of the sleeve into the roll space. It is known that three-roll calibers are more prone to overflow than two-roll calibers (Yershov Yu.L., Tartakovsky B.I. PQF / MPM - design features of a continuous reference mill // Theory and Practice of Metallurgy. - 2009. - No. 5-6. - S.3-14). As practice shows, on a continuous five-stand reference pipe rolling mill PQF of TAGMET OJSC, overflow of the caliber is observed in the first two stands of the mill, where the reductions on the bottom of the stream of the caliber are maximum, which negatively affects the quality of the finished pipes.
Известен способ прокатки труб на многоклетьевом стане, в котором цилиндрическую заготовку подвергают непрерывной деформации с последовательным изменением ее профиля в правильный многогранный, овальный и окончательно круглый путем завершающей раскатки в овальных или круглоовальных калибрах (а.с. СССР №357012, В21В 17/00, опубл. 31.10.1972). При использовании данной калибровки валков в обжимных калибрах справочного трубопрокатного стана с обеспечением необходимого коэффициента вытяжки и ширины калибра толщина стенки раската по периметру калибра на прямых участках имеет заниженные значения в сравнении с толщиной стенки по дну калибра, профиль которого выполнен в виде центрального круглого или овального участка и периферических выпусков. Это приводит к большей неравномерности деформации по периметру калибра и увеличению вероятности образования поперечных разрывов трубы (дефекта типа «скворечник»).A known method of rolling pipes in a multi-roll mill, in which a cylindrical billet is subjected to continuous deformation with a sequential change in its profile into the correct multifaceted, oval and finally round by completing rolling in oval or circular oval calibers (AS USSR No. 357012, B21B 17/00, publ. 10/31/1972). When using this calibration of rolls in crimp gauges of a reference tube rolling mill with the required drawing coefficient and gauge width, the wall thickness of the roll along the perimeter of the gauge in straight sections is underestimated in comparison with the wall thickness along the bottom of the gauge, the profile of which is made in the form of a central round or oval section and peripheral releases. This leads to greater non-uniformity of deformation along the perimeter of the caliber and an increase in the probability of the formation of transverse pipe ruptures (defect type "birdhouse").
При производстве труб на трубопрокатных агрегатах (ТПА) с автоматическими станами широко применяют шестигранную калибровку валков (Сериков С. В., Иосифов Ю.М. Совершенствование методики расчета многогранной калибровки валков//Всесоюзная научно-техническая конференция «Совершенствование процессов продольной прокатки труб». Челябинск: 1980, с.126-128). При использовании данной калибровки валков в обжимных калибрах непрерывного справочного трубопрокатного стана минимальная толщина стенки раската будет наблюдаться по дну калибра. Это приводит к неравномерности деформации по периметру калибра и увеличению вероятности образования поперечных разрывов трубы (дефекта типа «скворечник»).In the production of pipes on pipe rolling units (TPA) with automatic mills, hexagonal roll calibration is widely used (Serikov S.V., Iosifov Yu.M. Improving the methodology for calculating the multifaceted calibration of rolls // All-Union Scientific and Technical Conference "Improving the Processes of Longitudinal Rolling of Pipes". Chelyabinsk: 1980, p.126-128). When using this roll calibration in the crimping gauges of a continuous reference tube mill, the minimum thickness of the roll wall will be observed along the bottom of the gauge. This leads to uneven deformation along the perimeter of the caliber and an increase in the probability of the formation of transverse pipe ruptures (defect type "birdhouse").
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является калибр валка трубопрокатного стана, преимущественно круглой формы для редукционного трубопрокатного стана с трехвалковыми клетями (патент РФ №2138347, В21В 17/14, опубл. 27.09.1999). Калибр по дну ручья валка имеет расширение (впадину) для получения внутреннего профиля трубы круглой формы и предназначен, в частности, для прокатки труб с отношением толщины стенки к диаметру более чем 0,25.The closest technical solution adopted for the prototype is the caliber of the roll of a tube mill, mainly round for a reduction tube mill with three roll stands (RF patent No. 2138347, B21B 17/14, publ. 09/27/1999). The gauge along the bottom of the roll stream has an extension (depression) to obtain an internal profile of a round pipe and is intended, in particular, for rolling pipes with a ratio of wall thickness to diameter of more than 0.25.
При использовании таких калибров в обжимных клетях непрерывного справочного трубопрокатного стана, с соблюдением выбранного режима обжатий, не обеспечиваются необходимые коэффициенты вытяжки по клетям непрерывного стана, а также требуемое соотношение ширины к высоте калибра, что может приводить к переполнению калибров. Кроме того, не обеспечивается равномерное распределение толщины стенки раската в очаге деформации и в межклетьевых промежутках. Это впоследствии может существенно повлиять на качество готовых труб.When using such calibers in crimping stands of a continuous reference tube rolling mill, subject to the selected crimping mode, the required drawing coefficients for the stands of the continuous mill and the required ratio of width to height of the gauge are not provided, which can lead to overflow of gauges. In addition, there is no uniform distribution of the wall thickness of the roll in the deformation zone and in the inter-stand spaces. This can subsequently significantly affect the quality of the finished pipes.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении качества готовых труб за счет уменьшения переполнения калибров в клетях стана, обеспечении равномерной толщины стенки по периметру в очаге деформации и в межклетьевых промежутках и сохранении вытяжной способности калибров без изменения их овальности.The technical problem solved by the invention is to improve the quality of the finished pipes by reducing the overflow of calibers in the mill stands, ensuring uniform wall thickness around the perimeter in the deformation zone and in the inter-stand spaces and maintaining the exhaust ability of the calibers without changing their ovality.
Поставленная задача решается за счет того, что в калибре клети трубопрокатного стана, образованном ручьями валков с профилем поперечного сечения каждого валка, образованным дугой с впадиной по дну ручья, расположенной симметрично относительно вертикальной оси калибра, согласно изобретению, контур впадины образован дугой и двумя симметрично расположенными прямыми, являющимися касательными к дуге впадины и к двум дугам периферийных участков профиля поперечного сечения валка, при этом величина угла, соответствующего контуру впадины, составляет не менее 1/8-1/6 величины угла ручья валка.The problem is solved due to the fact that in the caliber of the stand of the tube mill, formed by the grooves of rolls with a cross-sectional profile of each roll, formed by an arc with a depression along the bottom of the stream, located symmetrically relative to the vertical axis of the caliber, according to the invention, the contour of the depression is formed by an arc and two symmetrically located straight lines that are tangent to the arc of the cavity and to two arches of the peripheral sections of the cross-sectional profile of the roll, while the angle corresponding to the contour of the cavity, with nent least 1 / 8-1 / 6 of the roll angle value of the stream.
Для обеспечения вытяжной способности калибра клети была принята схема построения профиля поперечного сечения валка - «радиус - прямая - радиус - радиус выпуска». При применении иных схем построения не обеспечивался необходимый коэффициент вытяжки, то есть обеспечивалось равномерное распределение толщины стенки раската в поперечном сечении очага деформации, но не сохранялась вытяжная способность калибра.To ensure the exhaust ability of the stand caliber, a scheme was adopted for constructing a roll cross-section profile - “radius - straight - radius - outlet radius”. When using other construction schemes, the required drawing coefficient was not provided, that is, a uniform distribution of the roll wall thickness in the cross section of the deformation zone was ensured, but the exhaust ability of the caliber was not maintained.
Изобретение иллюстрируется чертежом, на котором схематично в разрезе показан профиль калибров для 1/3 части калибра клети трехвалкового стана.The invention is illustrated by a drawing, which schematically shows a section of a gauge profile for 1/3 of the caliber of a three-roll mill stand.
На чертеже изображен один из трех валков 1, образующих калибр клети, ось калибра 2, профиль калибра образован двумя дугами 3 с впадиной по дну ручья, расположенной симметрично относительно вертикальной оси калибра 2. Контур впадины образован дугой 4 и двумя прямыми 5. Прямые 5 являются касательными к дуге впадины 4 и к двум дугам 3 периферийных участков профиля поперечного сечения валка и расположены симметрично относительно оси калибра 2. Угол, соответствующий контуру впадины (α1), составляет не менее 1/8-1/6 величины угла ручья валка (α2). При таком соотношении углов наблюдается равномерное распределение толщины стенки раската в поперечном сечении очага деформации и уменьшение переполнения калибров по клетям стана.The drawing shows one of the three rolls 1, forming the caliber of the stand, the axis of the caliber 2, the caliber profile is formed by two arcs 3 with a depression along the bottom of the stream, symmetrically relative to the vertical axis of the caliber 2. The contour of the depression is formed by an arc 4 and two straight 5. Straight 5 are tangent to the arc of the cavity 4 and two arcs 3 of the peripheral sections of the roll cross-sectional profile and are located symmetrically with respect to the axis of caliber 2. The angle corresponding to the contour of the cavity (α 1 ) is at least 1 / 8-1 / 6 of the angle of the roll stream (α 2 ). With this ratio of angles, a uniform distribution of the wall thickness of the roll in the cross section of the deformation zone and a decrease in overflow of calibers over the mill stands are observed.
Стенка раската, подвергшаяся деформации по дну ручья калибра первой клети, попадает в выпуск второй клети и снова деформируется по дну ручья калибра третьей клети. То есть обжатая по дну ручья калибра первой клети стенка раската утоняется при наличии межклетьевых натяжений на протяжении двух межклетьевых промежутков. Предлагаемый калибр обеспечивает при прокатке раската утолщение стенки по дну калибра, а также уменьшение вероятности разрыва стенки по вершине и выпускам калибра как в очаге деформации, так и в межклетьевых промежутках.The wall of the roll, which underwent deformation along the bottom of the stream of the caliber of the first stand, falls into the outlet of the second stand and is again deformed along the bottom of the stream of the caliber of the third stand. That is, the wall of the roll pressed down along the bottom of the stream of the caliber of the first stand is thinned in the presence of inter-stand tension over two inter-stand intervals. The proposed gauge provides during rolling of the roll a thickening of the wall along the bottom of the gauge, as well as a decrease in the probability of a wall rupturing along the apex and outlets of the gauge both in the deformation zone and in the inter-stand spaces.
Изобретение иллюстрируется следующим примером. На экспериментальной установке процесса продольной прокатки труб было проведено исследование формоизменения и энергосиловых параметров при прокатке труб в овальных калибрах и с использованием предлагаемого калибра клети трубопрокатного стана. При прокатке использовали, в частности, универсальные двухвалковые клети «260» с горизонтальным расположением валков. Схема построения классической (овальной) калибровки: «овал - радиусный выпуск», схема построения предлагаемого калибра: «радиус - прямая - радиус - радиус выпуска». Спроектированную для эксперимента предлагаемую калибровку валков строили таким образом, чтобы обеспечить вытяжную способность калибра, аналогичную классической калибровке, и более равномерное распределение толщины стенки в поперечном сечении очага деформации при равной ширине калибра для каждого из проходов в обоих вариантах. Овальность для первого прохода для обеих схем калибров принимали равной 1,30; для второго, третьего, четвертого проходов - 1,18. В системе калибров с использованием предлагаемого калибра клети трубопрокатного стана калибровка валков для первых двух проходов была выполнена по схеме: «радиус - прямая - радиус - радиус выпуска». Калибры для третьего и четвертого проходов были выполнены овальными.The invention is illustrated by the following example. At the experimental installation of the process of longitudinal rolling of pipes, a study was made of the shape change and energy-force parameters when rolling pipes in oval calibers and using the proposed caliber of the mill stand. When rolling used, in particular, universal twin-roll stands "260" with a horizontal arrangement of rolls. The construction scheme of the classical (oval) calibration: "oval - radius release", the construction scheme of the proposed caliber: "radius - straight - radius - radius of release". The proposed calibration of the rolls designed for the experiment was constructed in such a way as to ensure the exhaust ability of the caliber, similar to the classical calibration, and a more uniform distribution of the wall thickness in the cross section of the deformation zone with an equal caliber width for each of the passes in both versions. The ovality for the first pass for both schemes of calibers was taken equal to 1.30; for the second, third, fourth passes - 1.18. In the gauge system using the proposed caliber of the mill stand, the rolls were calibrated for the first two passes according to the scheme: "radius - straight - radius - radius of release". The gauges for the third and fourth passes were oval.
Углы выпусков для всех калибров в овальной системе калибров принимались равными 45 градусам. В предлагаемой системе калибров они были равны: для первого прохода - 47 градусов, для второго прохода - 40 градусов, для третьего и четвертого проходов были выполнены, как в овальной системе калибров. Угол α1, соответствующий контуру впадины (с использованием предлагаемого калибра для первых двух проходов), составлял 46°24′ для первого прохода и 49°46′ для второго прохода, то есть, как указано выше, не менее 1/8-1/6 величины угла ручья валка (в данном случае α2=90°).The release angles for all calibers in the oval caliber system were taken equal to 45 degrees. In the proposed gauge system, they were equal: for the first pass - 47 degrees, for the second pass - 40 degrees, for the third and fourth passes were performed, as in the oval gauge system. The angle α 1 corresponding to the contour of the cavity (using the proposed gauge for the first two passes) was 46 ° 24 ′ for the first pass and 49 ° 46 ′ for the second pass, that is, as indicated above, at least 1 / 8-1 / 6 values of the angle of the stream brook (in this case, α 2 = 90 °).
В ходе эксперимента определяли характер распределения толщины стенки в очаге деформации при использовании различных систем калибров, а также определяли, какая из систем калибров способствует уменьшению разностенности на готовых патрубках и снижению переполнения калибра. Кроме того, проводили сравнение энергосиловых параметров.During the experiment, we determined the nature of the distribution of wall thickness in the deformation zone when using various gauge systems, and also determined which of the gauge systems helps to reduce the difference in the finished pipes and to reduce the overflow of the gauge. In addition, energy-power parameters were compared.
Для прокатки использовали свинцовые патрубки из литой заготовки диаметром 37 мм с толщиной стенки 4 мм. Под необходимый размер литые заготовки механически обрабатывали на токарном станке. Прокатку патрубков осуществляли на плавающей оправке диаметром 28,3 мм. В прокат было задано 17 патрубков. Диапазон изменения коэффициентов вытяжки по проходам для обеих систем калибров находился в пределах:For rolling, lead pipes from a cast billet with a diameter of 37 mm and a wall thickness of 4 mm were used. To the required size, cast billets were machined on a lathe. The tubes were rolled on a floating mandrel with a diameter of 28.3 mm. 17 pipes were set for hire. The range of variation of the exhaust hood coefficients for both caliber systems was in the range:
- для первого прохода 1,29-1,81;- for the first pass 1.29-1.81;
- для второго прохода 1,1-1,51;- for the second pass 1.1-1.51;
- для третьего прохода 1,06-1,37;- for the third pass 1.06-1.37;
- для четвертого прохода 1,05-1,15.- for the fourth pass, 1.05-1.15.
Площадь поперечного сечения очага деформации раската после каждого прохода рассчитывали по методу получения растрового изображения высокой четкости с последующей его обработкой на компьютере.The cross-sectional area of the rollout deformation zone after each pass was calculated by the method of obtaining a high-definition raster image with its subsequent processing on a computer.
Анализ результатов показал, что при проведении прокатки в предлагаемой системе калибров величина поперечной разностенности раската после последнего чистового прохода меньше примерно в 1,8 раза, чем при прокатке в овальной системе калибров. Таким образом, применение предлагаемого калибра клети трубопрокатного стана позволит уменьшить разностенность на готовых трубах.An analysis of the results showed that when rolling in the proposed gauge system, the size of the transverse difference of the roll after the last finishing pass is about 1.8 times less than when rolling in the oval gauge system. Thus, the use of the proposed caliber of the mill stand will reduce the difference in the finished pipes.
Среднее квадратичное отклонение по толщине стенки при прокатке с использованием предлагаемого калибра клети трубопрокатного стана (в зональной системе калибров) также в среднем меньше в 1,8 раза, чем при прокатке в овальной системе калибров.The root-mean-square deviation in wall thickness during rolling using the proposed caliber of the mill stand (in the zonal gauge system) is also on average 1.8 times less than when rolling in the oval gauge system.
В ходе эксперимента при прокатке в предлагаемой системе калибров коэффициент вытяжки был выше, чем при прокатке в овальной системе калибров. При одинаковых коэффициентах вытяжки преимущество предлагаемой системы калибров в сравнении с овальной могло быть еще выше, так как на толстостенных трубах разностенность ниже, чем на тонкостенных.During the experiment, when rolling in the proposed gauge system, the drawing coefficient was higher than when rolling in the oval gauge system. With the same drawing coefficients, the advantage of the proposed gauge system in comparison with the oval could be even higher, since on thick-walled pipes the difference is lower than on thin-walled pipes.
При заполнении металлом предлагаемого калибра, имеющего по дну ручья валка впадину, контур которой образован дугой и двумя симметрично расположенными прямыми, объем металла, проходящий в зоне дна калибра, увеличится в сравнении с овальным калибром, за счет этого уменьшится переполнение калибра.When the proposed gauge is filled with metal, which has a depression along the bottom of the roll stream, the contour of which is formed by an arc and two symmetrically located straight lines, the volume of metal passing in the zone of the bottom of the gauge will increase in comparison with the oval gauge, thereby reducing the overflow of the gauge.
Переполнения калибра после первого прохода при прокатке в обеих системах калибров практически не наблюдалось. После второго, третьего и четвертого проходов в зональной системе калибров значительного переполнения калибров также не наблюдалось, однако в овальной системе калибров ширина раската по выпускам намного превосходила ширину калибра по построению (до 20,8% от ширины калибра по построению с учетом выставленного зазора между валками).Overflow of the caliber after the first pass during rolling in both systems of calibers was practically not observed. After the second, third, and fourth passes in the zonal gauge system, there was no significant overflow of gauges, however, in the oval gauge system, the width of the reel by releases was much greater than the width of the caliber by construction (up to 20.8% of the caliber width by construction, taking into account the set gap between the rolls )
При прокатке с использованием разработанной калибровки не наблюдалось повышения усилий на клети по сравнению с овальной системой калибров. Кроме того, абсолютная разностенность толщин стенок по периметру поперечного сечения очага деформации существенно меньше, а толщины стенок по всему периметру калибра имеют более высокие значения.When rolling using the developed calibration, there was no increase in stand effort compared to the oval gauge system. In addition, the absolute difference in the wall thicknesses around the perimeter of the cross section of the deformation zone is much smaller, and the wall thicknesses along the entire perimeter of the caliber have higher values.
Использование предлагаемого калибра клети трубопрокатного стана позволит снизить переполнение калибров, повысить точность труб за счет равномерного распределения толщины стенки раската по периметру очага деформации и в межклетьевых промежутках, сохранить вытяжную способность калибров без изменения их овальности, а также уменьшить вероятность образования поперечных разрывов трубы (дефектов типа «скворечник»).Using the proposed gauge of the stand of the tube rolling mill will reduce the overflow of gauges, increase the accuracy of the pipes due to the uniform distribution of the wall thickness of the roll along the perimeter of the deformation zone and in the inter-stand spaces, maintain the exhaust ability of the gauges without changing their ovality, and also reduce the likelihood of transverse pipe breaks (type defects "Birdhouse").
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013102083/02A RU2530591C2 (en) | 2013-01-16 | 2013-01-16 | Pipe mill pass |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013102083/02A RU2530591C2 (en) | 2013-01-16 | 2013-01-16 | Pipe mill pass |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013102083A RU2013102083A (en) | 2014-07-27 |
| RU2530591C2 true RU2530591C2 (en) | 2014-10-10 |
Family
ID=51264570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013102083/02A RU2530591C2 (en) | 2013-01-16 | 2013-01-16 | Pipe mill pass |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2530591C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA031598B1 (en) * | 2016-08-29 | 2019-01-31 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Pass of a three-roll tube-rolling mill |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2448158A1 (en) * | 1974-10-07 | 1976-04-08 | Mannesmann Roehren Werke Ag | Reducing mill rolls having grooves provided with domed sides - to prevent polygonal bores in rolled tubes or pipes |
| SU577059A1 (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-25 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Roll for longitudinal rolling of tubes |
| SU700221A1 (en) * | 1978-06-26 | 1979-11-30 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Roller for longitudinal tube rolling |
| RU2138347C1 (en) * | 1995-10-11 | 1999-09-27 | Маннесманн Аг | Roll grooved pass in tube rolling mill |
| DE102010009593A1 (en) * | 2010-02-26 | 2011-09-01 | Kocks Technik Gmbh & Co. Kg | Roll stand has two rollers with axes around which rollers rotate and guide roller for guiding rolling stock, where guide roller has guide section for partial contact with rolling stock |
-
2013
- 2013-01-16 RU RU2013102083/02A patent/RU2530591C2/en active IP Right Revival
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2448158A1 (en) * | 1974-10-07 | 1976-04-08 | Mannesmann Roehren Werke Ag | Reducing mill rolls having grooves provided with domed sides - to prevent polygonal bores in rolled tubes or pipes |
| SU577059A1 (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-25 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Roll for longitudinal rolling of tubes |
| SU700221A1 (en) * | 1978-06-26 | 1979-11-30 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Roller for longitudinal tube rolling |
| RU2138347C1 (en) * | 1995-10-11 | 1999-09-27 | Маннесманн Аг | Roll grooved pass in tube rolling mill |
| DE102010009593A1 (en) * | 2010-02-26 | 2011-09-01 | Kocks Technik Gmbh & Co. Kg | Roll stand has two rollers with axes around which rollers rotate and guide roller for guiding rolling stock, where guide roller has guide section for partial contact with rolling stock |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA031598B1 (en) * | 2016-08-29 | 2019-01-31 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Pass of a three-roll tube-rolling mill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013102083A (en) | 2014-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20060059969A1 (en) | Method of manufacturing a seamless pipe | |
| US8601844B2 (en) | Multi-roll mandrel mill and method of producing seamless tubes | |
| RU2530591C2 (en) | Pipe mill pass | |
| RU2492010C1 (en) | Method of copper and copper alloy contact wiredrawing | |
| JP4103082B2 (en) | Manufacturing method for seamless pipes using a three-roll mandrel mill | |
| JPWO2008123121A1 (en) | Seamless pipe manufacturing method and perforated roll | |
| WO2020189140A1 (en) | Method for manufacturing seamless square steel tube | |
| US8122749B2 (en) | Mandrel mill and process for manufacturing a seamless pipe | |
| JP2007090429A (en) | Hot rolling method of bar material | |
| EA032251B1 (en) | System of passes for a continuous tube-rolling mill | |
| JP6741192B1 (en) | Method for manufacturing seamless rectangular steel pipe | |
| JP2021098215A (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| SU973199A1 (en) | Production tool for longitudinal rolling of tubes | |
| RU2576968C2 (en) | Method of continuous pipe rolling | |
| RU2698241C1 (en) | Rolling method in rolls with wavy barrel profile | |
| RU2564194C2 (en) | Hot-rolled tube manufacturing method | |
| WO2020217725A1 (en) | Rolling-straightening machine and method for manufacturing pipe or bar using rolling-straightening machine | |
| RU2362639C1 (en) | Method for longitudinal rolling of pipes | |
| RU2710815C1 (en) | Method of longitudinal rolling of pipes with tensioning | |
| RU2346762C1 (en) | Method for rolling of sectional bars | |
| RU2433876C1 (en) | Method of manufacture of seamless pipe and continuous mandrel for its realisation | |
| RU2627140C1 (en) | Method for rail rolling | |
| RU2582839C1 (en) | Method of forming section profile in closed gages | |
| US20210252570A1 (en) | Method for producing h-shaped steel | |
| EA031598B1 (en) | Pass of a three-roll tube-rolling mill |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200117 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210519 |