RU2530218C2 - Method of production of barrel of heavy machine gun - Google Patents
Method of production of barrel of heavy machine gun Download PDFInfo
- Publication number
- RU2530218C2 RU2530218C2 RU2013101280/02A RU2013101280A RU2530218C2 RU 2530218 C2 RU2530218 C2 RU 2530218C2 RU 2013101280/02 A RU2013101280/02 A RU 2013101280/02A RU 2013101280 A RU2013101280 A RU 2013101280A RU 2530218 C2 RU2530218 C2 RU 2530218C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- barrel
- billet
- chrome
- preform
- galvanic
- Prior art date
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано для изготовления стволов пулемета калибра 14,5 мм.The invention relates to mechanical engineering and can be used for the manufacture of machine gun shafts of 14.5 mm caliber.
Известен способ изготовления ствола автоматического стрелкового оружия, принятый за прототип (см. патент RU №2458157, МПК С21D 9/12, В21D 31/00, 10.08.2012).A known method of manufacturing a barrel of automatic small arms, adopted for the prototype (see patent RU No. 2458157, IPC C21D 9/12, B21D 31/00, 08/10/2012).
Изготовление ствола по способу прототипа заключается в следующем. Выбирают для заготовки ствола легированную сталь, в составе которой легирующие элементы в совокупности обеспечивают высокое положение критической точки АС1, верхний предел содержания углерода в которой ограничивают 0,3% масс. Подвергают заготовку термической обработке на заданный комплекс механических свойств, в том числе производят закалку, обеспечивая высокую скорость охлаждения в перлитном интервале температур с подавлением процесса выделения карбидов по границам зерен аустенита. Производят механическую обработку наружной и внутренней поверхностей ствольной заготовки. Формируют нарезную часть канала ствола, изготовляют патронник. Осаждают на поверхности канала ствола гальванический хром с использованием источника постоянного тока с пульсациями силы тока и напряжения не более 1% от номинала. Для стабилизации хромового покрытия производят прогрев стволов.The manufacture of the barrel according to the prototype method is as follows. For the billet preparation, alloy steel is selected, in which alloying elements together provide a high position of the critical point AC 1 , the upper limit of the carbon content of which is limited to 0.3% of the mass. The billet is subjected to heat treatment for a given set of mechanical properties, including hardening, providing a high cooling rate in the pearlite temperature range with suppression of the process of carbide precipitation along austenite grain boundaries. Perform mechanical processing of the outer and inner surfaces of the barrel billet. A threaded portion of the bore is formed, a chamber is made. Galvanic chrome is deposited on the surface of the bore with the use of a direct current source with ripples of current and voltage of not more than 1% of the nominal value. To stabilize the chrome coating, trunks are heated.
Недостатки прототипа применительно к стволам калибра 14,5 мм заключаются в следующем:The disadvantages of the prototype in relation to the barrels of caliber 14.5 mm are as follows:
- испытание стрельбой стволов, изготовленных из легированных сталей 25Х3М3НБЦА-Ш, 30Х3М3ФА-Ш, 25Х4МФСА-Ш подтвердило факт повышения живучести, тем не менее, не удалось исключить комплектацию крупнокалиберного пулемета запасным стволом, поскольку зафиксированы случаи получения ресурса стволов ниже ресурса автоматики;- firing test of trunks made of alloy steels 25X3M3NBTSA-Sh, 30X3M3FA-Sh, 25X4MFSA-Sh confirmed the fact that increased survivability, however, it was not possible to exclude the assembly of a large-caliber machine gun with a spare barrel, since cases of obtaining the barrel resource below the automation resource were recorded;
- технические условия на ствол калибра 14,5 мм не предусматривают строгую регламентацию толщины хромового покрытия по полям и нарезам.- technical specifications for a barrel of 14.5 mm caliber do not provide for strict regulation of the thickness of the chrome coating in the fields and rifling.
Предлагаемым изобретением решается задача по повышению качества и улучшению эксплуатационных характеристик крупнокалиберных пулеметов, снижению затрат при их производстве.The proposed invention solves the problem of improving the quality and improving the operational characteristics of heavy machine guns, reducing costs in their production.
Технический результат, получаемый при осуществлении изобретения, заключается в обеспечении ресурса стволов не ниже ресурса автоматики.The technical result obtained by carrying out the invention is to provide a resource of trunks not lower than the resource of automation.
Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе изготовления ствола крупнокалиберного пулемета, включающем получение заготовки из легированной стали с содержанием углерода не более 0,3% масс., закалку заготовки со скоростью охлаждения, обеспечивающей подавление процесса выделения карбидов по границам зерен аустенита в перлитном интервале температур, отпуск, механическую обработку заготовки по наружной и внутренней поверхностям заготовки, формирование нарезной части канала ствола и патронника, гальваническое хромирование канала ствола, стабилизирующий отпуск хромового покрытия, новым является то, что гальваническое хромирование ствола по полям проводят толщиной 160-245 мкм, а по нарезам толщиной 115-205 мкм, при этом стабилизирующий отпуск хромового покрытия осуществляют при температуре, обеспечивающей повышение пластичности без снижения прочностных свойств стали.The specified technical result is achieved by the fact that in the proposed method for manufacturing a large-caliber machine gun barrel, comprising obtaining a billet of alloy steel with a carbon content of not more than 0.3 wt%, quenching the billet with a cooling rate that suppresses the process of carbide precipitation along the boundaries of austenite grains in pearlite temperature range, tempering, machining of the workpiece on the outer and inner surfaces of the workpiece, the formation of the threaded portion of the bore and the chamber, galvanic Some chrome plating of the bore channel, stabilizing the tempering of the chrome coating, is new in that galvanic chrome plating of the barrel is carried out in the fields with a thickness of 160-245 microns, and in grooves with a thickness of 115-205 microns, while the stabilizing tempering of the chrome coating is carried out at a temperature that provides increased ductility without decrease in the strength properties of steel.
Ствол является самой нагруженной частью пулемета, поэтому ресурс ствола, как правило, в два раза ниже ресурса автоматики в случае использования ствольной заготовки из традиционной стали 30ХН2МФА.The barrel is the most loaded part of the machine gun, therefore, the barrel resource, as a rule, is two times lower than the automation resource in the case of using a barrel billet made of traditional 30XH2MFA steel.
К примеру, ресурс автоматики пулемета калибра 14,5 мм составляет 10 тысяч выстрелов, а ресурс ствола 5 тысяч выстрелов. Поэтому для полноценного использования пулемета необходима комплектация его запасным стволом. Естественно, в условиях боевого применения замена отработанного ствола запасным крайне нежелательный факт. Использование новых сталей 25Х3М3НБЦА-Ш, 30Х3М3ФА-Ш, 25Х4МФСА-Ш с высоким положением критической точки AC1 надежно обеспечило живучесть стволов калибра 7,62 мм и 12,7 мм, в то же время гарантированно поднять ресурс ствола калибра 14,5 мм в два раза не удалось, наблюдались случаи потери боевых параметров после 7,5 тыс. выстрелов.For example, the automation resource of a 14.5 mm machine gun is 10 thousand shots, and the barrel resource is 5 thousand shots. Therefore, for the full use of the machine gun, it is necessary to equip it with a spare barrel. Naturally, in conditions of combat use, replacing the spent barrel with a spare is an extremely undesirable fact. The use of new steels 25Kh3M3NBTSA-Sh, 30Kh3M3FA-Sh, 25Kh4MFSA-Sh with a high position of the critical point AC 1 reliably provided survivability of 7.62 mm and 12.7 mm barrels, while at the same time it was guaranteed to increase the barrel resource of 14.5 mm caliber twice failed, there were cases of loss of combat parameters after 7.5 thousand shots.
Для выполнения обозначенной проблемы требовались дополнительные существенные технические решения.To complete the indicated problem, additional significant technical solutions were required.
Конструкторской документацией на ствол калибра 14,5 мм задана толщина хромового покрытия нарезной части канала ствола по полям не менее 120 мкм, по нарезам не менее 80 мкм. Верхний предел толщины гальванического хрома по полям и нарезам не ограничен.The design documentation for the 14.5 mm caliber barrel specified the thickness of the chrome coating of the threaded portion of the barrel channel in the fields of at least 120 microns, and for the grooves of at least 80 microns. The upper limit of the thickness of galvanic chromium in the fields and cuts is not limited.
Существенная разница в толщине хромового покрытия по полям по отношению к нарезам объясняется низкой рассеивающей способностью электролита для хромирования, в результате отложение хрома во впадинах (нарезах) меньше, чем на выступах (полях).A significant difference in the thickness of the chromium coating over the fields relative to the cuts is explained by the low dissipating ability of the electrolyte for chromium plating, as a result, the deposition of chromium in the depressions (cuts) is less than on the protrusions (fields).
Проведенными исследованиями стволов, снятых в разные периоды времени при испытании стрельбой, установлено: разрушение хромового покрытия начинается по нарезам наиболее нагруженной казенной части и тем раньше, чем меньше толщина хрома. Этот факт объясняется тем, что многократные, быстропротекающие α- γ- α/ превращения за счет нагрева от сгоревших пороховых газов и быстрого охлаждения на массу, происходящие в слое стали, граничащем с тонким слоем хрома (по нарезам), растворение карбидных фаз, ранее имеющих атомные связи с покрытием, различие в коэффициентах линейного расширения сменяющих друг друга фаз в процессе превращений по отношению к покрытию, с учетом циклических, динамических и ударных нагрузок на канал ствола от действия пороховых газов и механического закручивания пули - причины, приводящие к преждевременной осыпаемости хрома казенной части ствола по нарезам при минимальной толщине хрома.The studies of trunks taken at different periods of time during the shooting test revealed that the destruction of the chrome coating begins from the rifling of the heaviest breech and the earlier, the smaller the thickness of the chromium. This fact is explained by the fact that multiple, fast-flowing α-γ-α / transformations due to heating from burnt powder gases and rapid cooling to mass, occurring in a layer of steel adjacent to a thin layer of chromium (along the cuts), dissolution of carbide phases previously having atomic bonds with the coating, the difference in the coefficients of linear expansion of successive phases during the transformation process relative to the coating, taking into account cyclic, dynamic and shock loads on the bore from the action of powder gases and mechanical twisting bullet - the causes leading to premature crumbling of chrome of the breech through rifling with a minimum thickness of chromium.
Из изложенного следует вывод - увеличить толщину хромового покрытия по нарезам, ограничить ее в пределах 115-205 мкм для стабильного повышения ресурса ствола не менее чем в два раза. Значительный разбег по толщине хрома при гальваническом хромировании канала ствола предопределен следующими причинами:The conclusion follows from the foregoing - to increase the thickness of the chrome coating over the rifling, to limit it to 115–205 μm for a stable increase in the barrel resource by at least two times. A significant run up in the thickness of chromium during galvanic chromium plating of the bore is predetermined by the following reasons:
- вероятной установкой анода с отклонением от центральной оси канала ствола;- probable installation of the anode with a deviation from the central axis of the bore;
- изменением сопротивления электролита из-за различного газонаполнения;- a change in the resistance of the electrolyte due to various gas filling;
- изменением сопротивления анода от точки подключения до каждого сечения ствола;- a change in the resistance of the anode from the connection point to each section of the barrel;
- изменением температуры электролита и анода за счет омического разогрева.- a change in the temperature of the electrolyte and the anode due to ohmic heating.
Естественно, увеличение толщины хромового покрытия по нарезам в пределах 115-205 мкм неминуемо приводит к увеличению толщины хромового покрытия по полям в пределах 160-245 мкм. Значительный разбег по толщине хромового покрытия объясняется причинами, изложенными выше.Naturally, an increase in the thickness of the chrome coating over cuts within 115–205 μm inevitably leads to an increase in the thickness of the chrome coating over fields within 160–245 μm. A significant increase in the thickness of the chrome coating is due to the reasons described above.
После нанесения гальванического хрома на канал ствола техническими условиями предусмотрен прогрев ствола для стабилизации хрома при температуре 500-520°С, при этом микротвердость его задана в пределах 500-750 HV. Учитывая, что толщина хрома 245 мкм весьма значительна и заданные требования по температуре стабилизирующего отпуска и микротвердости хромового покрытия не предупреждают сколы хрома, принято решение повысить температуру стабилизирующего отпуска до 575±5°С. При этом микротвердость хромового покрытия определена в 430 HV по нижнему пределу, и, как показала практика, обозначенное снижение не повлияло на износостойкость покрытия, но одновременно повысилась пластичность хрома и улучшилась его адгезия к основе.After galvanic chromium is deposited on the bore, the technical conditions include heating the barrel to stabilize the chromium at a temperature of 500-520 ° C, while its microhardness is set within 500-750 HV. Given that the chromium thickness of 245 μm is very significant and the specified requirements for the temperature of the stabilizing tempering and microhardness of the chromium coating do not prevent chromium chips, it was decided to increase the temperature of the stabilizing tempering to 575 ± 5 ° С. In this case, the microhardness of the chromium coating was determined at 430 HV according to the lower limit, and, as practice has shown, the indicated decrease did not affect the wear resistance of the coating, but at the same time the ductility of chromium increased and its adhesion to the base improved.
При изготовлении ствола калибра 14,5 мм из сталей 25Х3М3НБЦА-Ш, 30Х3М3ФА-Ш, 25Х4МФСА-Ш с высоким положением первой критической точки AC1, температура отпуска ствольной заготовки после закалки выше предложенной температуры стабилизирующего отпуска в 575±5°С, поэтому прочностные свойства стали при прогреве ствола после хромирования не снижаются.In the manufacture of a 14.5 mm caliber barrel from 25Kh3M3NBTSA-Sh, 30Kh3M3FA-Sh, 25Kh4MFSA-Sh steels with a high position of the first critical point AC 1 , the tempering temperature of the barrel stock after quenching is higher than the proposed temperature of stabilizing tempering at 575 ± 5 ° С, therefore, the strength steel properties during barrel warming after chromium plating are not reduced.
Технические решения с признаками, отличающими заявляемое техническое решение от прототипа, неизвестны и явным образом из уровня техники не следуют. Это позволяет считать, что заявляемое техническое решение является новым и обладает изобретательским уровнем.Technical solutions with features distinguishing the claimed technical solution from the prototype are unknown and do not follow explicitly from the prior art. This allows us to assume that the claimed technical solution is new and has an inventive step.
Способ изготовления ствола крупнокалиберного пулемета заключается в следующем.A method of manufacturing a heavy machine gun barrel is as follows.
Для изготовления заготовки ствола выбирают легированную сталь, в составе которой легирующие элементы в совокупности обеспечивают высокое положение критической точки AC1, верхний предел содержания углерода в которой ограничивают 0,3% масс. Подвергают заготовку термической обработке на заданный комплекс механических свойств, в том числе проводят закалку, обеспечивая высокую скорость охлаждения в перлитном интервале температур с подавлением процесса выделения карбидов по границам зерен аустенита. Производят механическую обработку наружной и внутренней поверхностей ствольной заготовки. Формируют нарезную часть канала ствола, изготовляют патронник. Осаждают на поверхности канала ствола гальванический хром определенной толщины по полям и нарезам с использованием источника постоянного тока с пульсациями силы тока и напряжения не более 1% от номинала. После гальванического хромирования ствол подвергают отпуску при заданной температуре для стабилизации хромового покрытия.For the manufacture of the billet stock, alloy steel is selected, in which alloying elements together provide a high position of the critical point AC 1 , the upper limit of the carbon content in which is limited to 0.3% of the mass. The billet is subjected to heat treatment for a given set of mechanical properties, including quenching, providing a high cooling rate in the pearlite temperature range with suppression of the process of carbide precipitation along austenite grain boundaries. Perform mechanical processing of the outer and inner surfaces of the barrel billet. A threaded portion of the bore is formed, a chamber is made. Precipitated chromium of a certain thickness is deposited on the surface of the bore channel along the fields and cuts using a constant current source with ripples of current and voltage of not more than 1% of the nominal value. After galvanic chromium plating, the barrel is tempered at a given temperature to stabilize the chrome coating.
Пример реализации способа изготовления ствола крупнокалиберного пулемета калибра 14,5 мм из стали 30Х3М3ФА-Ш.An example of the implementation of the method of manufacturing the barrel of a heavy machine gun of 14.5 mm caliber from 30X3M3FA-Sh steel.
Ствольную заготовку из стали 30Х3М3ФА-Ш с селектом углерода по верхнему пределу, имеющей высокое положение точки AC1=815°C, подвергают термической обработке по режиму: закалка с 1025±5°С на воду с последующим отпуском на 690-700°С с охлаждением через воду на воздух. Ограничение верхнего предела углерода в стали не выше 0,3% масс. позволяет производить закалку ствольной заготовки на воду. Высокая скорость охлаждения в перлитном интервале подавляет процесс выделения карбидов по границам зерен аустенита, а значит, обеспечивается требуемое значение ударной вязкости ствольной заготовки. Высокая скорость охлаждения стали в мартенситном интервале температур с содержанием углерода до 0,3% масс. не вызывает образование закалочных трещин. Максимальная твердость ствольной заготовки после закалки не превышает 53HRC.A barrel billet made of 30Kh3M3FA-Sh steel with an upper carbon limit that has a high position of the AC 1 = 815 ° C point is subjected to heat treatment according to the regime: quenching from 1025 ± 5 ° С to water, followed by tempering at 690-700 ° С cooling through water to air. The limitation of the upper limit of carbon in steel is not higher than 0.3% of the mass. allows you to harden the barrel billet in water. The high cooling rate in the pearlite interval suppresses the process of carbide precipitation along austenite grain boundaries, which means that the required value of impact strength of the barrel billet is ensured. High cooling rate of steel in the martensitic temperature range with a carbon content of up to 0.3% of the mass. does not cause hardening cracks. The maximum hardness of the barrel stock after quenching does not exceed 53HRC.
После представленной термической обработки ствольная заготовка приобретает следующий комплекс механических свойств: предел текучести σ02 не менее 80 кгс/мм2, предел прочности σв не менее 90 кгс/мм2, относительное удлинение δ5 не менее 10%, относительное сужение не менее 40%, ударная вязкость KCU не менее 9 кгс·м/см2, что удовлетворяет требованиям технических условий.After the presented heat treatment, the barrel billet acquires the following set of mechanical properties: yield strength σ 02 at least 80 kgf / mm 2 , tensile strength σ at least 90 kgf / mm 2 , elongation δ 5 at least 10%, relative narrowing at least 40 %, impact strength KCU not less than 9 kgf · m / cm 2 , which meets the requirements of technical conditions.
Затем ствольную заготовку подвергают механической обработке по наружной и внутренней поверхностям, формируют на радиально-ковочной машине SHR-17 нарезную часть канала ствола, изготовляют патронник, осаждают на поверхности канала ствола гальванический хром с использованием источника постоянного тока с пульсациями силы тока и напряжения не более 1% от номинала «Пульсар ПРО 1600/12». Для хромирования устанавливают анод внутри ствола по оси канала с помощью специальных приспособлений, которые крепятся на дульной и казенной частях ствола. Располагают полученную сборку в установке для скоростного хромирования. К стволу и аноду подключают токоподводы от источника тока. Производят прогрев ствола пропусканием по каналу водного электролита состава СrО3 160-200 г/л, H2SO4 3-5 г/л с температурой 75±2°С в течение 3-4 минут. Активируют поверхность канала ствола пропусканием обратного тока I=450-480А в течение 4-6 минут, затем производят хромирование канала ствола прямым током I=600-650А в течение 120-135 минут. Обеспечивают толщину хромового покрытия по полям в пределах 160-245 мкм, по нарезам в пределах 115-205 мкм. После хромирования прогревают ствол при 575±5°С с целью стабилизации хромового покрытия для повышения пластичности и улучшения его адгезии к стальной основе.Then the billet billet is machined on the outer and inner surfaces, a threaded part of the bore is formed on the SHR-17 radial forging machine, a chamber is made, galvanic chrome is deposited on the bore surface of the barrel using a direct current source with current and voltage ripples of no more than 1 % of the nominal "Pulsar PRO 1600/12". For chromium plating, the anode is installed inside the barrel along the axis of the channel with the help of special devices that are mounted on the muzzle and breech parts of the barrel. Have the resulting assembly in the installation for high-speed chrome plating. Current leads from the current source are connected to the barrel and anode. The barrel is heated by passing through a channel of an aqueous electrolyte of the composition CrO 3 160-200 g / l, H 2 SO 4 3-5 g / l with a temperature of 75 ± 2 ° C for 3-4 minutes. Activate the surface of the barrel channel by passing a reverse current I = 450-480A for 4-6 minutes, then chrome the barrel channel with direct current I = 600-650A for 120-135 minutes. The thickness of the chrome coating is provided by fields in the range of 160-245 microns, by cuts in the range of 115-205 microns. After chromium plating, the barrel is heated at 575 ± 5 ° C in order to stabilize the chrome coating to increase ductility and improve its adhesion to the steel base.
Температура стабилизации покрытия ниже температуры отпуска ствольной заготовки, значит, прочностные свойства стали не снижаются.The stabilization temperature of the coating is lower than the tempering temperature of the barrel billet, which means that the strength properties of steel do not decrease.
Таким образом, изготовление ствола пулемета калибра 14,5 мм предложенным способом стабильно обеспечивает его ресурс не ниже ресурса автоматики, тем самым представляется возможность производить комплектацию пулемета одним стволом.Thus, the manufacture of a machine gun barrel of a caliber of 14.5 mm by the proposed method stably ensures its resource not lower than the automation resource, thereby it is possible to complete the machine gun with one barrel.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013101280/02A RU2530218C2 (en) | 2013-01-10 | 2013-01-10 | Method of production of barrel of heavy machine gun |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013101280/02A RU2530218C2 (en) | 2013-01-10 | 2013-01-10 | Method of production of barrel of heavy machine gun |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013101280A RU2013101280A (en) | 2014-07-20 |
| RU2530218C2 true RU2530218C2 (en) | 2014-10-10 |
Family
ID=51215216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013101280/02A RU2530218C2 (en) | 2013-01-10 | 2013-01-10 | Method of production of barrel of heavy machine gun |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2530218C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10864567B2 (en) | 2018-04-17 | 2020-12-15 | Government Of The United States As Represented By The Secretary Of The Army | Systems and methods for electroprocessing a gun barrel using a moving electrode |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA72837C2 (en) * | 2003-09-22 | 2005-04-15 | State M K Yanhel Design Office | Gun barrel and method to make it |
| RU2269736C2 (en) * | 2004-02-09 | 2006-02-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт транспортного машиностроения" | Method for enhancement of accuracy of fire of tank gun an tank gun |
| RU2270260C1 (en) * | 2004-05-31 | 2006-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ижевский государственный технический университет" | Method of thermomechanical treatment of products |
| RU2458157C1 (en) * | 2011-02-21 | 2012-08-10 | Открытое акционерное общество "Завод им. В.А. Дегтярева" | Method of manufacturing barrel of automatic small arms |
-
2013
- 2013-01-10 RU RU2013101280/02A patent/RU2530218C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA72837C2 (en) * | 2003-09-22 | 2005-04-15 | State M K Yanhel Design Office | Gun barrel and method to make it |
| RU2269736C2 (en) * | 2004-02-09 | 2006-02-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт транспортного машиностроения" | Method for enhancement of accuracy of fire of tank gun an tank gun |
| RU2270260C1 (en) * | 2004-05-31 | 2006-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ижевский государственный технический университет" | Method of thermomechanical treatment of products |
| RU2458157C1 (en) * | 2011-02-21 | 2012-08-10 | Открытое акционерное общество "Завод им. В.А. Дегтярева" | Method of manufacturing barrel of automatic small arms |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10864567B2 (en) | 2018-04-17 | 2020-12-15 | Government Of The United States As Represented By The Secretary Of The Army | Systems and methods for electroprocessing a gun barrel using a moving electrode |
| US10870140B2 (en) | 2018-04-17 | 2020-12-22 | Government Of The United States, As Represented By The Secretary Of The Army | Systems and methods for electroprocessing a gun barrel using a moving electrode |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013101280A (en) | 2014-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20200009632A1 (en) | Flowforming Gun Barrels and Similar Tubular Devices | |
| US2850828A (en) | Aluminum alloy gun barrel with a lubricating film | |
| JP5778387B2 (en) | High load weapons, gun blanks, and forged steel manufacturing methods for weapons equipped with them | |
| RU2557892C2 (en) | Method of production of gun barrel | |
| US20240042512A1 (en) | Boron steel high-pressure cartridge case | |
| US2990342A (en) | Method of making a gun barrel | |
| KR102335673B1 (en) | Die-casting sleeve and manufacturing method thereof | |
| UA58628C2 (en) | Billet for barrel of fire-arms, method of its production and barrel of fire-arms | |
| RU2458157C1 (en) | Method of manufacturing barrel of automatic small arms | |
| RU2530218C2 (en) | Method of production of barrel of heavy machine gun | |
| US2799959A (en) | Nitrided gun barrel with chromium deposit | |
| KR102088483B1 (en) | Barrel based on Cr-Mo-V alloy steel that improves corrosion resistance and abrasion resistance by combining nitriding and chrome plating | |
| RU2338990C1 (en) | Method of firearms barrel bore coatings | |
| RU2479672C1 (en) | Method to form coating of internal surface of firearms barrel | |
| RU2446904C1 (en) | Method of fabricating fire arm barrel | |
| US3049998A (en) | Ammunition | |
| EP3854889A1 (en) | Method for controlled coolling of forged parts made of microalloyed steel | |
| AU2019343444B2 (en) | Method for producing a highly heat-resistant weapon barrel provided with a twist profile | |
| US20100282369A1 (en) | Noveske rifleworks extreme duty machine gun barrel | |
| Yıldız et al. | Electrodeposition of hard chromium on the interior surface of infantry rifle barrels: an experimental investigation | |
| KR102168644B1 (en) | Cr-Mo-V alloy steel based barrel surface treatment method to improve wear resistance | |
| DEMİR et al. | Materials and Manufacture Processes of Assault Rifle Barrels | |
| RU2526659C1 (en) | Production of barrel | |
| RU2499968C1 (en) | Method of small arms barrel hardening | |
| Chen et al. | Experimental Study for" Quasi-uniform Wearability" Treatment of Cylinder Liner Inner Surface |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200111 |