RU2522836C1 - Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи - Google Patents
Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи Download PDFInfo
- Publication number
- RU2522836C1 RU2522836C1 RU2013101262/28A RU2013101262A RU2522836C1 RU 2522836 C1 RU2522836 C1 RU 2522836C1 RU 2013101262/28 A RU2013101262/28 A RU 2013101262/28A RU 2013101262 A RU2013101262 A RU 2013101262A RU 2522836 C1 RU2522836 C1 RU 2522836C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- power transmission
- transmission line
- values
- wires
- primary parameters
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи относится к области функционального контроля и диагностики трехфазных линий электропередачи трехпроводного исполнения на основе ее Г-образной схемы замещения полнофазного исполнения. Способ заключается в экспериментальном определении изображений действующих значений входных и выходных фазных напряжений и токов на комплексной плоскости и в последующем вычислении первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи. Входные и выходные напряжения и токи определяются из серии экспериментов из четырех опытов и являются исходными данными для вычисления активных сопротивлений и индуктивностей линейных проводов, активных проводимостей и емкостей между проводами, а также между проводами и «землей». Технический результат заключается в повышении точности определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи. 2 ил.
Description
Изобретение относится к области систем обработки информации и может быть использовано при функциональном контроле и диагностировании трехфазных линий электропередачи (ЛЭП) трехпроводного исполнения на основе ее Г-образной схемы замещения полнофазного исполнения.
Известен способ определения текущих первичных и вторичных параметров линии электропередачи для построения ее прямой Г-образной адаптивной модели [I], выбранный в качестве прототипа, заключающийся в том, что проводят измерения мгновенных значений сигналов напряжений и токов. Эти массивы отсчетов мгновенных значений тока и напряжения в начале и в конце ЛЭП, полученные в один и те же моменты времени с определенным шагом дискретизации передают с конца линии в ее начало по каналу связи. Далее по измеренным массивам отсчетов тока и напряжения сохраняют пары цифровых отсчетов токов и напряжений. Затем определяют потери активной мощности на активном сопротивлении продольной ветви ЛЭП, одновременно определяя действующее значение сигнала тока в ней и потери реактивной мощности на реактивном сопротивлении этой ветви. Далее определяют значения активного и реактивного сопротивлений продольной ветви ЛЭП. Затем определяют потери активной мощности на активном сопротивлении поперечной ветви ЛЭП, одновременно определяя действующие значения сигнала тока в ней и потери реактивной мощности на реактивном сопротивлении этой ветви. Далее определяют величины активного и реактивного сопротивлений поперечной ветви ЛЭП. Затем определяют численные значения коэффициентов затухания тока и напряжения и численные значения коэффициента сдвига фазы тока и сдвига фазы напряжения. Далее определяют численные значения активных и реактивных сопротивлений продольных и поперечных ветвей ЛЭП, а также коэффициентов затухания и сдвига фаз напряжений и токов на единицу длины линии электропередачи.
Известен способ определения текущих параметров линии электропередачи для построения ее П-образной адаптивной модели (варианты) [2],заключающийся в измерении мгновенных значений сигналов тока и напряжения. Массивы отсчетов мгновенных значений тока и напряжения в начале и в конце линии электропередачи, полученные в один и те же моменты времени с определенным шагом дискретизации передают в начало линии по каналу связи. По измеренным массивам сохраняют пары цифровых отсчетов токов и напряжений как текущие, определяют разность фаз текущих цифровых отсчетов токов и напряжений, изменяют разности значений сигналов токов пропорционально коэффициенту k=0, 0,1; …, 1 для определения распределения значений токов в поперечных сопротивлениях одной и другой поперечных ветвей. Затем определяют ток в продольной ветви или как разность значений тока в начале линии и тока в одной поперечной ветви, или как сумму тока в конце линии и тока в другой поперечной ветви. Далее определяют значение потери активной мощности на активном сопротивлении двух поперечных ветвей ЛЭП, одновременно определяя действующее значение сигнала тока в ней и значение потери реактивной мощности на реактивном сопротивлении этой ветви. Затем определяют значения активного и реактивного сопротивлений поперечной ветви ЛЭП как область возможных решений в зависимости от k. Далее определяют значение активной мощности на активном сопротивлении продольной ветви ЛЭП, одновременно определяя действующее значение сигнала тока в ней и значение реактивной мощности на реактивном сопротивлении этой ветви. Затем определяют значения активного и реактивного сопротивлений продольной ветви ЛЭП как область возможных решений в зависимости от k. Далее по полученным значениям сопротивлений продольной и поперечной ветвей для режима нагрузки/холостого хода определяют значения сопротивлений продольной и поперечной ветвей П-образной адаптивной модели как равенство полных сопротивлений одной и другой поперечных ветвей. В способе определения текущих параметров по второму варианту определяют значения сопротивлений продольной и поперечной ветвей П-образной адаптивной модели или как равенство полного сопротивления первой поперечной ветви и полного сопротивления второй поперечной ветви первого и второго режимов, или как равенство полного сопротивления второй поперечной ветви м полного сопротивления первой поперечной ветви первого и второго режимов.
Достоверность полученных по обоим патентам результатов возможна лишь при абсолютной синхронизации измерений мгновенных значений напряжений и токов в начале и в конце линии. Технически это пока трудно осуществимо.
Кроме того, представленный в прототипе алгоритм пригоден лишь для определения параметров однопроводной ЛЭП или симметричной многопроводной. При нарушении симметрии ЛЭП ее работа может иллюстрироваться лишь полнофазной схемой замещения [3].
Известны математические формулировки для определения первичных параметров ЛЭП, сформулированные на основании теории электромагнитного поля, например [4]. Но это несколько формализованный подход к задаче оперативного и достоверного определения первичных параметров ЛЭП, не обеспечивающий учета в полном объеме всех факторов, оказывающих влияние на величины этих параметров, а именно: изменение химического состава материала линейных проводов, поверхностного эффекта, эффекта близости, климатических условий, рельефа местности, модификации опор и т.п.
Задачей изобретения является формирование простого, информативного и достоверного способа определения первичных параметров однородного участка трехпроводнои линии электропередачи, а именно: активных сопротивлений и индуктивностей линейных проводов, активных проводимостей и емкостей между проводами, а также между проводами и «землей».
Технический результат заключается в достоверном определении первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи, а именно: активных сопротивлений и индуктивностей линейных проводов, активных проводимостей и емкостей между проводами, а также между проводами и «землей».
Технический результат достигается тем, что выполняется серия экспериментов из четырех опытов, в результате которых определяются изображения на комплексной плоскости действующих значений входных и выходных фазных напряжений и токов, которые являются исходными данными для определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи, вычислением на основании полученных таким образом экспериментальных данных активных сопротивлений и индуктивностей линейных проводов, активных проводимостей и емкостей между проводами, а также между проводами и «землей».
Полученные таким образом численные значения первичных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП являются ожидаемыми результатами реализации этого изобретения.
Простота и достоверность предлагаемого способа достигается в результате непосредственного измерения электрических величин, позволяющих получить сведения об изображениях действующих значений входных и выходных напряжений и токов на комплексной плоскости, которые являются исходными данными для определения первичных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП.
Предлагаемый способ является информативным за счет того, что при необходимости позволяет определить первичные параметры однородного участка трехпроводной ЛЭП на единицу длины линии.
На рис. 1 представлена структурная схема алгоритма способа определения первичных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП.
На рис, 2 показана схема, по которой рекомендуется выполнять серию экспериментов по определению входных и выходных токов и напряжений, которые являются исходными данными для вычисления первичных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП.
В блоке 1 (рис. 1) выполняется выделение из реальной ЛЭП однородного участка протяженностью l, параметры которого неизменны на всем его протяжении.
В блоках 2, 3, 4 и 5 (рис. 1) выполняется серия экспериментов по определению исходных данных для вычисления первичных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП. Для этого необходимо выделенный в блоке 1 однородный участок трехпроводной ЛЭП представить полнофазной Г-образной схемой замещения, как показано на рис. 2. Здесь символами RA, RB и RC обозначены активные сопротивления линейных проводов, символами LA, LB и LC - индуктивности этих проводов. Символами GA, GB, GC и СA, СB, CC на рис. 2 обозначены активные проводимости и емкости между линейными проводами и «землей», а символами GAB, GBC и GCA, CAB, CBC, CCA - активные проводимости и емкости между проводами.
Для выполнения серии экспериментов по определению исходных данных для вычисления первичных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП во избежание аварийных ситуаций рекомендуется использовать автономный источник трехфазной ЭДС или три равных по величине однофазных синусоидальных ЭДС промышленной частоты, начальные фазы которых могут быть сдвинуты относительно друг друга на треть периода, пониженного напряжения. Кроме того, в экспериментах используются показанные на схеме, изображенной на рис. 2, шесть коммутирующих устройств, в качестве которых могут быть использованы обычные выключатели или рубильники. Ко входу и выходу анализируемого однородного участка трехпроводной ЛЭП необходимо подключить электроизмерительные приборы, например, вольтметры, амперметры и фазометры, которые обеспечат регистрацию изображений на комплексной плоскости действующих значений входных и выходных фазных напряжений и линейных токов.
Первый опыт, выполняемый в блоке 2 (рис.1), может быть реализован при полной или частичной нагрузке. Цель этого опыта состоит в формировании исходных данных для определения продольных параметров однородного участка ЛЭП. В этом опыте в качестве источника электрической энергии может быть использованы, как автономное генерирующее устройство, так и действующая электроэнергетическая система. Для проведения этого опыты должны быть замкнуты ключи S1, S2, S3 и разомкнуты ключи S4, S5, S6. Электроизмерительные приборы в этом случае должны обеспечить регистрацию изображений на комплексной плоскости входных фазных напряжений , , и линейных токов , , , а также выходных фазных напряжений , , .
В блоке 6 (рис. 1) по измеренным данным выполняется вычисление продольных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП, в состав которых входят активные сопротивления и индуктивности линейных проводов.
Полные сопротивления линейных проводов определяются по формулам:
Активные сопротивления линейных проводов определяются как вещественные части их полных сопротивлений:
Численные значения индуктивностей линейных проводов определяются мнимыми составляющими их полных сопротивлений:
Где f - частота изменения мгновенного напряжения во времени.
В величинах вычисленных таким образом индуктивностей учтены собственные и взаимные индуктивности линейных проводов.
Погонные продольные параметры анализируемого участка ЛЭП определятся так:
Для вычисления численных значений поперечных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП необходимо предварительно определить численные значения токов через электромагнитные и электростатические связи , , и , , (рис. 2). Эти токи и полные проводимости, характеризующие электромагнитные связи между линейными проводами , и , а также между линейными проводами и «землей» , и , связаны равенствами:
Для определения численных значений токов по электромагнитным связям необходимо выполнить три опыта. Эти опыты выполняются на базе опыта холостого хода при отключенной нагрузке, то есть в процессе выполнения всех трех опытов ключи S1, S2 и S3 (рис. 2) должны быть разомкнуты.
Второй опыт выполняется в блоке 3 (рис. 1) при разомкнутом ключе 54 и замкнутых ключах S5 и S6 (рис. 2). В результате этого действия линейные провода В и С в конце анализируемого участка ЛЭП окажутся замкнуты на «землю». В таком случае напряжения , и токи , , , и принимают нулевые значения:
При таких условиях справедливы уравнения из первого закона Кирхгофа:
Теперь в блоке 8 (рис.1) из уравнений (1), (3) и (4) появилась возможность определить полные проводимости:
Для определения остальных полных проводимостей необходимо создание других дополнительных условий. Для этого необходимо выполнение дополнительных опытов.
Третий опыт выполняется в блоке 4 при разомкнутом ключе S5 и замкнутых ключах S4 и S6. Ключи S1, S2 и S3 сохраняются в разомкнутом состоянии. Вследствие этих действий в конце анализируемого участка ЛЭП линии А и С окажутся замкнутыми на «землю».
В таком случае ряд напряжений и токов, указанных на рис. 2, будут отсутствовать:
При таких условиях справедливы уравнения:
Полные проводимости, соответствующие найденным токам, определяются из уравнений (2) и (5):
Четвертый опыт выполняется в блоке 5 (рис. 1) при размыкании ключа S6 и замыкании ключей S4 и S5. Остальные коммутационные устройства должны остаться в прежнем состоянии. В результате этих действий линейные провода А и В окажутся замкнутыми на «землю», а напряжения , и токи , , и примут нулевые значения:
При таких условиях справедливы уравнения:
Описанные опыты, в принципе, можно выполнять и в иной последовательности.
По комплексным значениям полных проводимостей, характеризующих поперечные параметры анализируемого участка трехпроводной ЛЭП, в блоке 8 (рис.1) определяются активные проводимости между линейными проводами, а также между проводами и «землей»:
Мнимая часть полных проводимостей определяет емкостную проводимость между линейными проводами, а также между проводами и «землей». Поэтому величины соответствующих емкостей в блоке 8 (рис. 1) определяются по формулам:
Величины погонных поперечных параметров однородного участка трехпроводной ЛЭП в виде погонных активных проводимостей и погонных емкостей между линейными проводами, а также между линейными проводами и «землей» определяются из равенств:
Таким образом можно определить первичные параметры однородного участка трехфазной ЛЭП трехпроводного исполнения.
Источники информации
1. Способ определения текущих первичных и вторичных параметров линии электропередачи для построения ее прямой Г-образной адаптивной модели. / Д.В.Джумик, Е.И.Гольдштейн. - Патент №2334990, Россия. МКИ G01R 25/00. - Томский политехнический университет. № 2007117275/28; 08.05.2007.
2. Способ определения текущих параметров линии электропередачи для построения ее прямой П-образной адаптивной модели (варианты). / Е.И.Гольдштейн, Д.В.Джумик. - Патент №2328004, Россия. МКИ G01R 25/00. - Томский политехнический университет. № 200710206/38; 19.02.2007.
3. Большанин, Г.А. Распределение электрической энергии по участкам электроэнергетических систем. В 2-х кн. / Г.А.Большанин. - Братск: БрГУ, 2006. - 807 с.
4. Электротехнический справочник: В 4-х т. Т.3. Производство, передача и распределение электрической энергии. / Под общ. ред. Профессоров МЭИ В.Г.Герасимов и др. (гл. ред. А.И.Попов). - 9-е изд. стер. - М.: Издательство МЭИ, 2004. - 964 с.
Claims (1)
- Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи, заключающийся в косвенном измерении первичных параметров однородного участка линии электропередачи на основе Г-образной схемы замещения полнофазного исполнения, отличающийся тем, что выполняется серия экспериментов из четырех опытов, в результате которых определяются изображения на комплексной плоскости действующих значений входных и выходных фазных напряжений и токов, которые являются исходными данными для определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи, вычислением на основании полученных таким образом экспериментальных данных активных сопротивлений и индуктивностей линейных проводов, активных проводимостей и емкостей между проводами, а также между проводами и «землей».
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013101262/28A RU2522836C1 (ru) | 2013-01-10 | 2013-01-10 | Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013101262/28A RU2522836C1 (ru) | 2013-01-10 | 2013-01-10 | Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2013101262A RU2013101262A (ru) | 2014-07-20 |
RU2522836C1 true RU2522836C1 (ru) | 2014-07-20 |
Family
ID=51215205
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013101262/28A RU2522836C1 (ru) | 2013-01-10 | 2013-01-10 | Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2522836C1 (ru) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1173343A1 (ru) * | 1982-10-29 | 1985-08-15 | Калининский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Измеритель нелинейного двухполюсника |
RU2002133543A (ru) * | 2002-12-10 | 2004-06-10 | Томский политехнический университет | Способ определения параметров т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода |
RU2289823C1 (ru) * | 2005-09-12 | 2006-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет | Способ определения текущих параметров электрического режима линии электропередачи для построения ее г-образной адаптивной модели |
RU2328004C1 (ru) * | 2007-01-19 | 2008-06-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет | Способ определения текущих параметров линии электропередачи для построения ее п-образной адаптивной модели (варианты) |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2231799C1 (ru) * | 2002-12-10 | 2004-06-27 | Томский политехнический университет | Способ определения параметров т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода |
-
2013
- 2013-01-10 RU RU2013101262/28A patent/RU2522836C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1173343A1 (ru) * | 1982-10-29 | 1985-08-15 | Калининский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Измеритель нелинейного двухполюсника |
RU2002133543A (ru) * | 2002-12-10 | 2004-06-10 | Томский политехнический университет | Способ определения параметров т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода |
RU2289823C1 (ru) * | 2005-09-12 | 2006-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет | Способ определения текущих параметров электрического режима линии электропередачи для построения ее г-образной адаптивной модели |
RU2328004C1 (ru) * | 2007-01-19 | 2008-06-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет | Способ определения текущих параметров линии электропередачи для построения ее п-образной адаптивной модели (варианты) |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2013101262A (ru) | 2014-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Bernadić et al. | Fault location in power networks with mixed feeders using the complex space-phasor and Hilbert–Huang transform | |
Indulkar et al. | Estimation of transmission line parameters from measurements | |
CA2843953C (en) | An adaptive voltage divider with corrected frequency characteristic for measuring high voltages | |
CN105548719A (zh) | 一种对地绝缘电阻的检测电路及方法 | |
EP2641312A2 (en) | Data alignment in large scale electrical system applications | |
RU2536772C1 (ru) | Способ и устройство для определения расстояния до места короткого замыкания фазы на землю | |
RU112525U1 (ru) | Автоматизированная система диагностики и контроля состояния изоляции силовых кабельных линий | |
RU2540443C1 (ru) | Способ определения места обрыва на воздушной линии электропередачи | |
Han et al. | A new assessment for the total harmonic contributions at the point of common coupling | |
RU2305292C1 (ru) | СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЯ 6( 10 ) - 35 кВ С ИЗОЛИРОВАННОЙ ИЛИ КОМПЕНСИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ | |
Mekhamer et al. | Fault location in long transmission lines using synchronized phasor measurements from both ends | |
RU2522836C1 (ru) | Способ определения первичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи | |
Rudez et al. | A method of detecting the time of arrival for an electromechanical wave in large power systems | |
RU2305293C1 (ru) | СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЯ 6( 10 ) - 35 кВ С ИЗОЛИРОВАННОЙ ИЛИ КОМПЕНСИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ | |
Karegar et al. | On-Line transmission line zero sequence impedance estimation using Phasor Measurement Units | |
Strickland et al. | Frequency Estimation using Curve Fitting | |
RU2518576C1 (ru) | Способ определения укрупненных первичных параметров трехпроводной линии электропередачи | |
Lee et al. | Distance relaying algorithm using a DFT-based modified phasor estimation method | |
Kletsel et al. | The device for determining the distance to single phase fault on the power line | |
RU2591031C2 (ru) | Способ определения укрупненных первичных параметров линии электропередачи методом четырехполюсника | |
RU2310211C1 (ru) | Способ поиска элемента с пониженным сопротивлением изоляции в разветвленной электрической сети постоянного оперативного тока | |
RU2522829C1 (ru) | Способ определения первичных и обобщенных вторичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи методом восьмиполюсника | |
RU2016144729A (ru) | Способ и система тестирования распределительного устройства, предназначенного для использования в установках для передачи электроэнергии | |
RU2504792C1 (ru) | Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по массивам мгновенных значений токов и напряжений | |
RU2734585C1 (ru) | Способ определения параметров распределительной сети 0,4 кВ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150111 |