RU2513720C1 - Strip-line filter with wide stop band - Google Patents
Strip-line filter with wide stop band Download PDFInfo
- Publication number
- RU2513720C1 RU2513720C1 RU2012156766/08A RU2012156766A RU2513720C1 RU 2513720 C1 RU2513720 C1 RU 2513720C1 RU 2012156766/08 A RU2012156766/08 A RU 2012156766/08A RU 2012156766 A RU2012156766 A RU 2012156766A RU 2513720 C1 RU2513720 C1 RU 2513720C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- filter
- strip
- conductors
- dielectric plate
- circuited
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике сверхвысоких частот и предназначено для частотной селекции сигналов, например, в приемопередающих системах.The invention relates to techniques for microwave frequencies and is intended for frequency selection of signals, for example, in transceiver systems.
Известен полосковый полосно-пропускающий фильтр на подвешенной между экранами диэлектрической подложке [A.R. Brown, G.M. Rebeiz. A varactor-tuned RF filter // IEEE Trans, on MTT. - 2000. - Vol.48, №7. - p.1157-1160]. Фильтр образован резонаторами, каждый из которых представляет собой короткозамкнутый на экран с одного конца полосковый проводник. Все проводники резонаторов расположены на одной поверхности подложки. Недостатками такой конструкции фильтра являются сравнительно большие размеры в метровом диапазоне длин волн и неширокая полоса заграждения.Known strip bandpass filter on a dielectric substrate suspended between screens [A.R. Brown, G.M. Rebeiz. A varactor-tuned RF filter // IEEE Trans, on MTT. - 2000. - Vol. 48, No. 7. - p. 1157-1160]. The filter is formed by resonators, each of which is a strip conductor shorted to the screen from one end. All resonator conductors are located on the same surface of the substrate. The disadvantages of this filter design are the relatively large size in the meter wavelength range and a narrow barrage band.
Также известна конструкция полосно-пропускающего фильтра [Патент РФ №2237320, МПК7 H01P 1/203, опубл. 27.09.2004, Бюл. №27], который содержит подвешенную диэлектрическую подложку (диэлектрическую пластину), на одну сторону которой нанесены короткозамкнутые на экран с одного торца подложки полосковые проводники, а на вторую сторону подложки вместо заземляемого основания также нанесены короткозамкнутые на экран, но с другого торца подложки, полосковые проводники. Фильтр такой конструкции имеет значительно меньшие размеры по сравнению с первым аналогом. Протяженность полосы заграждения у такого фильтра существенно больше, но и она оказывается в некоторых случаях недостаточной.Also known is the design of a band-pass filter [RF Patent No. 2237320, IPC7
Наиболее близким по совокупности существенных признаков аналогом является полосковый полосно-пропускающий фильтр [Патент РФ №2390889, МПК7 H01P 1/203, опубл. 27.05.2010, Бюл. №15 (прототип)]. Устройство содержит подвешенную между экранами диэлектрическую пластину, на обе поверхности которой нанесены короткозамкнутые с одного конца полосковые проводники, при этом проводники короткозамкнуты на экран на одном краю подложки. Такой фильтр имеет меньшие габариты по сравнению как с первым, так и со вторым аналогом, но протяженность полосы заграждения у него существенно меньше по сравнению с ними.The closest analogous combination of essential features is a strip bandpass filter [RF Patent No. 2390889, IPC7 H01P 1/203, publ. 05/27/2010, Bull. No. 15 (prototype)]. The device comprises a dielectric plate suspended between the shields, on both surfaces of which stripe conductors are short-circuited at one end, and the conductors are short-circuited on the screen at one edge of the substrate. Such a filter has smaller dimensions in comparison with both the first and second counterparts, but the length of the fence strip is significantly less in comparison with them.
Техническим результатом изобретения является увеличение протяженности полосы заграждения и уровня затухания в ней.The technical result of the invention is to increase the length of the bar strip and the level of attenuation in it.
Указанный технический результат достигается тем, что в полосковом фильтре, содержащем подвешенную между экранами диэлектрическую пластину, на обе поверхности которой нанесены короткозамкнутые смежными концами с одного ее края полосковые проводники резонаторов, новым является то, что внутри диэлектрической пластины расположены дополнительные полосковые проводники, короткозамкнутые одним концом с противоположного края диэлектрической пластины.The specified technical result is achieved in that in a strip filter containing a dielectric plate suspended between the screens, on both surfaces of which strip conductors of resonators are short-circuited with adjacent ends at one end thereof, it is new that additional strip conductors are located inside the dielectric plate, short-circuited at one end from the opposite edge of the dielectric plate.
Отличия заявляемого устройства от наиболее близкого аналога заключаются в том, что каждый резонатор фильтра образован тремя металлическими полосковыми проводниками, разделенными между собой диэлектрическим материалом пластины. При этом наружные проводники каждого резонатора смежными концами короткозамкнуты с одного края пластины, а внутренний проводник - с противоположного края пластины. Эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию «новизна». Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях при изучении данной и смежной областей техники и, следовательно, обеспечивают заявляемому решению соответствие критерию «изобретательский уровень».Differences of the claimed device from the closest analogue are that each filter resonator is formed by three metal strip conductors separated by a dielectric material of the plate. In this case, the outer conductors of each resonator with adjacent ends are short-circuited from one edge of the plate, and the inner conductor is from the opposite edge of the plate. These differences allow us to conclude that the proposed technical solution meets the criterion of "novelty." Signs that distinguish the claimed technical solution from the prototype are not identified in other technical solutions when studying this and related areas of technology and, therefore, provide the claimed solution with the criterion of "inventive step".
Изобретение поясняется чертежами: Фиг.1а, б - конструкции конкретной реализации предлагаемого полоскового фильтра на подвешенной диэлектрической пластине, Фиг.2 - расчетные амплитудно-частотные характеристики (АЧХ) предлагаемого фильтра (сплошная линия) и второй аналога (штриховая линия), Фиг.3 - знаки потенциалов и направление токов в проводниках резонатора фильтра на частотах первой, второй и третьей моды колебаний; Фиг.4 - рассчитанная АЧХ четырехрезонаторного фильтра заявляемой конструкции на пластине толщиной 1 мм с подключением по Фиг.1б; Фиг.5 - измеренная амплитудно-частотная характеристика потерь на прохождение изготовленного макета четырехзвенного полосно-пропускающего фильтра заявляемой конструкции; Фиг.6 - расчетная АЧХ фильтра заявляемой конструкции для случая тонких (10 мкм) диэлектрических слоев, разделяющих проводники резонаторов.The invention is illustrated by drawings: Figa, b - design of a specific implementation of the proposed strip filter on a suspended dielectric plate, Fig.2 - calculated amplitude-frequency characteristics (AFC) of the proposed filter (solid line) and the second analogue (dashed line), Fig.3 - signs of potentials and the direction of currents in the conductors of the filter cavity at frequencies of the first, second, and third modes of oscillation; Figure 4 - calculated frequency response of a four-cavity filter of the claimed design on a
Заявляемое устройство (Фиг.1а) содержит диэлектрическую пластину 7, подвешенную между двумя экранами (не показаны), на обеих поверхностях которой и внутри нее выполнены полосковые металлические проводники резонаторов. Каждый резонатор образован тремя полосковыми проводниками 2, 3 и 4, отделенными друг от друга диэлектрическим материалом пластины, причем наружные проводники резонаторов смежными концами соединены с экраном с одного края пластины, а внутренние проводники - с противоположного края пластины. Входная и выходная линия передачи подключены к полосковым проводникам крайних резонаторов фильтра. На Фиг.3 изображен разрез конструкции вдоль полосковых проводников резонатора в фильтре заявляемой конструкции.The inventive device (Figa) contains a dielectric plate 7 suspended between two screens (not shown), on both surfaces of which are made of strip metal conductors of resonators. Each resonator is formed by three strip conductors 2, 3, and 4, separated from each other by the dielectric material of the plate, with the outer conductors of the resonators having adjacent ends connected to the screen from one edge of the plate, and the inner conductors from the opposite edge of the plate. The input and output transmission lines are connected to the strip conductors of the filter end cavities. Figure 3 shows a section of the structure along the strip conductors of the resonator in the filter of the claimed design.
Как известно, фильтры на основе полосковых и микрополосковых резонаторов по совокупности таких характеристик, как миниатюрность, технологичность и стоимость являются одними из лучших. В то же время одним из существенных недостатков таких фильтров является сравнительно неширокая полоса заграждения, которая в лучшем случае может составлять до двух октав. Однако для современной беспроводной связи зачастую требуется более протяженная полоса заграждения при большом уровне затухания в ней.As you know, filters based on strip and microstrip resonators are among the best in the aggregate of such characteristics as miniature, manufacturability and cost. At the same time, one of the significant drawbacks of such filters is the relatively narrow barrage band, which in the best case can be up to two octaves. However, modern wireless communications often require a longer barrier band with a high attenuation level.
Заявляемая конструкция полосно-пропускающего фильтра позволяет реализовать устройства с увеличенной шириной полосы заграждения (более двух октав) и значительным уровнем затухания в ней (более 100 дБ) всего лишь на четырех резонаторах. При этом фильтры заявляемой конструкции обладают значительно меньшими размерами по сравнению с прототипом при прочих равных условиях.The inventive design of a band-pass filter allows you to implement devices with an increased barrier bandwidth (more than two octaves) and a significant level of attenuation in it (more than 100 dB) on only four resonators. Moreover, the filters of the claimed design have significantly smaller sizes compared to the prototype, ceteris paribus.
На Фиг.2 приведены расчетные АЧХ четырехрезонаторного фильтра (Фиг.1а) заявляемой конструкции (сплошная линия) и четырехрезонаторного фильтра (штриховая линия) второго аналога (имеющего наиболее протяженную полосу заграждения из всех использованных аналогов). Оба фильтра имеют центральную частоту полосы пропускания f0=900 МГц и относительную ширину полосы пропускания по уровню -3 дБ Δf/f0=5%. При этом все конструктивные параметры, за исключением длины проводников, были одинаковыми для обоих фильтров. Диэлектрическая проницаемость подложки (диэлектрической пластины) ε=9.8, толщина подложки (пластины) 1 мм, расстояние от поверхности подложки (пластины) до экранов 4 мм и ширина полосковых проводников 3 мм. Расстояние между парой внутренних резонаторов в фильтрах составило S1=8 мм, а между внутренним и наружным S2=7.25 мм. Длина каждого из проводников в паре внутренних резонаторов у заявляемого фильтра была 7.8 мм, а у внешних - 8.1 мм. Для фильтра прототипа эти длины были равны 14.25 мм и 14.75 мм соответственно. Общая площадь подложки фильтра прототипа составила 18.5×42.5 мм2, а площадь диэлектрической пластины заявляемого фильтра 10×42.5 мм2, что в почти в два раза меньше.Figure 2 shows the calculated frequency response of a four-cavity filter (Fig. 1a) of the claimed design (solid line) and a four-cavity filter (dashed line) of the second analogue (having the longest obstacle band of all used analogs). Both filters have a central frequency bandwidth f 0 = 900 MHz and a relative bandwidth of -3 dB Δf / f 0 = 5%. Moreover, all design parameters, with the exception of the length of the conductors, were the same for both filters. The dielectric constant of the substrate (dielectric plate) ε = 9.8, the thickness of the substrate (plate) 1 mm, the distance from the surface of the substrate (plate) to the shields 4 mm and the width of the strip conductors 3 mm. The distance between the pair of internal resonators in the filters was S 1 = 8 mm, and between the internal and external S 2 = 7.25 mm. The length of each of the conductors in a pair of internal resonators in the inventive filter was 7.8 mm, and in the external - 8.1 mm. For the prototype filter, these lengths were 14.25 mm and 14.75 mm, respectively. The total substrate area of the prototype filter was 18.5 × 42.5 mm 2 , and the dielectric plate area of the inventive filter was 10 × 42.5 mm 2 , which is almost two times smaller.
Важное достоинство предлагаемой конструкции - наличие протяженной полосы заграждения, простирающейся до частоты ~6f0 при уровне затухания в ней не хуже 60 дБ, которая обеспечивает улучшенные селективные свойства по сравнению с традиционными полосковыми и микрополосковыми фильтрами.An important advantage of the proposed design is the presence of an extended barrier band, extending to a frequency of ~ 6f 0 with a attenuation level of no worse than 60 dB, which provides improved selective properties compared to traditional strip and microstrip filters.
Фильтр работает следующим образом. Входная и выходная линии передачи подключаются к наружным проводникам внешних резонаторов (Фиг.1а). Расстояние от заземленных концов проводников до точек подключения внешних линий передачи определяется заданным уровнем отражений в полосе пропускания фильтра. Сигналы, частоты которых попадают в полосу пропускания, проходят на выход фильтра с минимальными потерями, в то время как на частотах вне полосы пропускания происходит отражение сигналов от входа устройства.The filter works as follows. The input and output transmission lines are connected to the outer conductors of the external resonators (Figa). The distance from the grounded ends of the conductors to the connection points of the external transmission lines is determined by the specified level of reflection in the filter passband. Signals whose frequencies fall into the passband pass to the filter output with minimal losses, while at frequencies outside the passband, signals from the input of the device are reflected.
Заявляемый технический результат достигается следующим образом. Как известно, паразитные полосы пропускания в традиционных конструкциях полосковых и микрополосковых фильтров формируются резонансами высших мод колебаний. На Фиг.3 изображены знаки потенциалов на разомкнутых концах проводников резонатора в заявляемом фильтре, а также направление высокочастотных токов для первой (рабочей, Фиг.3а), а также второй и третьей (паразитных, Фиг.3б, в) мод колебаний. Видно, что на частотах первой моды колебаний все высокочастотные токи имеют одинаковое направление в проводниках. Это приводит к росту эквивалентной индуктивности резонатора, понижению его резонансной частоты и повышению добротности на частотах рабочей полосы пропускания фильтра. На частотах же второй и третьей мод колебаний высокочастотные токи направлены встречно, поэтому эквивалентная индуктивность резонатора и, следовательно, его добротность становятся существенно меньше. Это приводит к увеличению затухания на частотах высших мод колебаний и расширению полосы заграждения.The claimed technical result is achieved as follows. As you know, spurious passband in the traditional designs of strip and microstrip filters are formed by resonances of higher vibration modes. Figure 3 shows the signs of potentials at the open ends of the resonator conductors in the inventive filter, as well as the direction of high-frequency currents for the first (working, Fig.3a), as well as the second and third (stray, Fig.3b, c) modes of oscillation. It can be seen that at the frequencies of the first oscillation mode, all high-frequency currents have the same direction in the conductors. This leads to an increase in the equivalent inductance of the resonator, a decrease in its resonance frequency and an increase in the quality factor at the frequencies of the working passband of the filter. At the frequencies of the second and third modes of oscillation, the high-frequency currents are directed counterclockwise, therefore, the equivalent inductance of the resonator and, therefore, its Q factor become significantly less. This leads to an increase in attenuation at frequencies of higher vibration modes and to an expansion of the obstacle band.
Значительно улучшить параметры полосы заграждения можно, если подключить входную и выходную линию передачи к внутренним проводникам крайних резонаторов в фильтре (Фиг.1б). Так как на частоте второй (паразитной) моды колебаний потенциал внутреннего проводника равен нулю, то связь резонаторов фильтра с внешними линиями передачи будет практически отсутствовать на ее частоте, а соответствующие паразитные резонансы не будут проявляться на АЧХ фильтра. На Фиг.4 представлена рассчитанная АЧХ четырехрезонаторного фильтра заявляемой конструкции с подключением по Фиг.1б с теми же конструктивными параметрами, что были указаны выше для Фиг.la. Видно, что подключение внешних линий передачи к внутренним проводникам крайних резонаторов в фильтре позволяет сформировать полосу заграждения, простирающуюся до частоты ~6f0 при уровне затухания в ней не менее 100 дБ, что обеспечило существенное улучшение его селективных свойств. На Фиг.5 представлена измеренная АЧХ изготовленного четырехрезонаторного фильтра с параметрами конструкции, указанными выше, с подключением внешних линий к внутренним проводникам крайних резонаторов. Видно, что АЧХ изготовленного макета имеет протяженность полосы заграждения ~7f0 при уровне затухания в ней не менее 100 дБ, что подтверждает заявляемый технический результат.Significantly improve the parameters of the obstacle strip if you connect the input and output transmission lines to the internal conductors of the extreme resonators in the filter (Fig.1b). Since the potential of the inner conductor is zero at the frequency of the second (parasitic) vibration mode, the coupling of the filter resonators with external transmission lines will be practically absent at its frequency, and the corresponding parasitic resonances will not appear on the frequency response of the filter. Figure 4 presents the calculated frequency response of a four-cavity filter of the claimed design with the connection of Figure 1b with the same design parameters that were indicated above for Figure la. It can be seen that the connection of external transmission lines to the internal conductors of the extreme resonators in the filter allows the formation of a barrier band that extends to a frequency of ~ 6f 0 with a attenuation level of at least 100 dB, which ensured a significant improvement in its selective properties. Figure 5 presents the measured frequency response of the manufactured four-cavity filter with the design parameters indicated above, with the connection of external lines to the internal conductors of the extreme resonators. It can be seen that the frequency response of the fabricated layout has a length of the obstacle band of ~ 7f 0 with a attenuation level of at least 100 dB, which confirms the claimed technical result.
Значительно лучших характеристик заявляемого фильтра можно достичь, используя для его создания интегральную технологию. При этом становится возможной реализация тонких диэлектрических слоев толщиной в десятки микрон (например, из моноокиси кремния SiO), разделяющих полосковые металлические проводники в резонаторах фильтра. При этом вся полосковая структура фильтра для обеспечения механической прочности может располагаться на достаточно толстой (доли мм) несущей диэлектрической подложке. В этом случае, помимо еще большего расширения полосы заграждения, также уменьшаются габариты фильтра и возрастает добротность его резонаторов. На Фиг.6 изображена рассчитанная АЧХ такого четырехрезонаторного фильтра на центральную частоту полосы пропускания f0=350 МГц с относительной шириной полосы пропускания по уровню -3 дБ Δf/f0=5%. Конструктивные параметры фильтра были следующие. Толщина диэлектрической подложки, на которой расположена полосковая структура фильтра, 0.5 мм, диэлектрическая проницаемость материала несущей подложки и слоев между проводниками резонатора ε=3.7, толщина слоев 10 мкм, расстояние от поверхностей структуры до экранов 2 мм и ширина полосковых проводников 1 мм. Расстояние между парой внутренних резонаторов в фильтрах составило S1=3.5 мм, а между внутренним и наружным S2=3.25 мм. Длина проводников внутренних резонаторов в фильтре была 8 мм, внешних 8.2 мм. Внутренние габариты корпуса фильтра составили 10×19×4 мм3. Видно, что, несмотря на более низкую рабочую частоту, размеры фильтра существенно уменьшились, а протяженность полосы заграждения по уровню -100 дБ увеличилась до ~40f0.Significantly better characteristics of the claimed filter can be achieved using integrated technology to create it. In this case, it becomes possible to realize thin dielectric layers with a thickness of tens of microns (for example, of silicon monoxide SiO), which separate strip metal conductors in the filter cavities. In this case, the entire strip structure of the filter to ensure mechanical strength can be located on a sufficiently thick (fraction of mm) supporting dielectric substrate. In this case, in addition to further widening the obstacle band, the dimensions of the filter also decrease and the quality factor of its resonators increases. Figure 6 shows the calculated frequency response of such a four-cavity filter at the center frequency of the passband f 0 = 350 MHz with a relative bandwidth at the level of -3 dB Δf / f 0 = 5%. The design parameters of the filter were as follows. The thickness of the dielectric substrate on which the strip structure of the filter is located is 0.5 mm, the dielectric constant of the material of the carrier substrate and the layers between the resonator conductors is ε = 3.7, the layer thickness is 10 μm, the distance from the structure surfaces to the screens is 2 mm, and the width of the strip conductors is 1 mm. The distance between the pair of internal resonators in the filters was S 1 = 3.5 mm, and between the internal and external S 2 = 3.25 mm. The length of the conductors of the internal resonators in the filter was 8 mm, of the external 8.2 mm. The internal dimensions of the filter housing were 10 × 19 × 4 mm 3 . It can be seen that, despite the lower operating frequency, the filter dimensions decreased significantly, and the length of the obstacle band at a level of -100 dB increased to ~ 40f 0 .
Также такой фильтр может быть выполнен в объеме монолитного диэлектрика по толстопленочной технологии изготовления интегральных схем (Low temperature cofired ceramic (LTCC) technology.Also, such a filter can be made in the volume of a monolithic dielectric using thick-film technology for the manufacture of integrated circuits (Low temperature cofired ceramic (LTCC) technology.
Таким образом, предложенная конструкция полоскового полосно-пропускающего фильтра позволяет реализовывать на ее основе миниатюрные устройства с протяженной высокочастотной полосой заграждения и большим уровнем затухания в ней.Thus, the proposed design of a band-pass bandpass filter allows you to implement on its basis miniature devices with an extended high-frequency obstacle band and a high level of attenuation in it.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012156766/08A RU2513720C1 (en) | 2012-12-25 | 2012-12-25 | Strip-line filter with wide stop band |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012156766/08A RU2513720C1 (en) | 2012-12-25 | 2012-12-25 | Strip-line filter with wide stop band |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2513720C1 true RU2513720C1 (en) | 2014-04-20 |
Family
ID=50481030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012156766/08A RU2513720C1 (en) | 2012-12-25 | 2012-12-25 | Strip-line filter with wide stop band |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2513720C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2577485C1 (en) * | 2014-11-28 | 2016-03-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | Strip resonator |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5896073A (en) * | 1996-02-20 | 1999-04-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | High frequency filter having a plurality of serially coupled first resonators and a second resonator |
| RU2390889C2 (en) * | 2008-01-09 | 2010-05-27 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения РАН | Strip-line filter |
| EP1754276B1 (en) * | 2004-06-08 | 2010-09-01 | Filtronic Comtek Oy | Adjustable resonator filter |
| RU97867U1 (en) * | 2009-05-06 | 2010-09-20 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | MICRO-STRIP BAND FILTER |
| RU2400874C1 (en) * | 2009-01-20 | 2010-09-27 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения РАН | Strip-line filter |
| RU2402121C1 (en) * | 2009-11-02 | 2010-10-20 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | Strip-line bandpass filter |
| RU99248U1 (en) * | 2009-06-17 | 2010-11-10 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | DOUBLE SUSPENDED STRIP RESONATOR |
-
2012
- 2012-12-25 RU RU2012156766/08A patent/RU2513720C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5896073A (en) * | 1996-02-20 | 1999-04-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | High frequency filter having a plurality of serially coupled first resonators and a second resonator |
| EP1754276B1 (en) * | 2004-06-08 | 2010-09-01 | Filtronic Comtek Oy | Adjustable resonator filter |
| RU2390889C2 (en) * | 2008-01-09 | 2010-05-27 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения РАН | Strip-line filter |
| RU2400874C1 (en) * | 2009-01-20 | 2010-09-27 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения РАН | Strip-line filter |
| RU97867U1 (en) * | 2009-05-06 | 2010-09-20 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | MICRO-STRIP BAND FILTER |
| RU99248U1 (en) * | 2009-06-17 | 2010-11-10 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | DOUBLE SUSPENDED STRIP RESONATOR |
| RU2402121C1 (en) * | 2009-11-02 | 2010-10-20 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | Strip-line bandpass filter |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2577485C1 (en) * | 2014-11-28 | 2016-03-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | Strip resonator |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3650957B2 (en) | Transmission line, filter, duplexer and communication device | |
| KR100338590B1 (en) | Dielectric Filter, Dielectric Duplexer and Communication Apparatus | |
| KR100866636B1 (en) | Tunable device for microwave/millimeter wave application using a transmission line strip | |
| RU2504870C1 (en) | Broadband microstrip bandpass filter | |
| RU2402121C1 (en) | Strip-line bandpass filter | |
| JP2011523523A (en) | Circuit configuration | |
| JP2007068123A (en) | Ultrawideband band pass filter | |
| RU2362241C1 (en) | Pass-band filter | |
| RU2475900C1 (en) | Microstrip pass-band filter | |
| RU2400874C1 (en) | Strip-line filter | |
| RU2513720C1 (en) | Strip-line filter with wide stop band | |
| RU2626224C1 (en) | Broadband stripline filter | |
| RU2675206C1 (en) | Microstrip broadband band-pass filter | |
| KR20090032187A (en) | Broadband filter with suspended substrate structure | |
| RU2528148C1 (en) | Bandpass microwave filter | |
| RU99248U1 (en) | DOUBLE SUSPENDED STRIP RESONATOR | |
| RU2715358C1 (en) | High-selective high-pass strip filter | |
| US20220285809A1 (en) | Dielectric waveguide resonator and dielectric waveguide filter | |
| RU2390889C2 (en) | Strip-line filter | |
| TWI741840B (en) | Dielectric waveguide filter | |
| RU97867U1 (en) | MICRO-STRIP BAND FILTER | |
| KR100449226B1 (en) | Dielectric Duplexer | |
| JP2001203503A (en) | Strip line filter, duplexer, filter, communication unit and characteristic adjustment method for the strip line filter | |
| RU2659321C1 (en) | Miniature strip filter | |
| RU2607303C1 (en) | Microstrip bandpass filter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151226 |