RU2510489C2 - Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) - Google Patents
Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2510489C2 RU2510489C2 RU2012125415/28A RU2012125415A RU2510489C2 RU 2510489 C2 RU2510489 C2 RU 2510489C2 RU 2012125415/28 A RU2012125415/28 A RU 2012125415/28A RU 2012125415 A RU2012125415 A RU 2012125415A RU 2510489 C2 RU2510489 C2 RU 2510489C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- spectrum
- frequency
- gas
- signal
- difference
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси включает в себя зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, определение средней частоты спектра сигнала. При этом определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты спектра сигнала и частоты разностного спектра от расходов жидкой и газообразной фаз. Затем по полученным во время калибровки зависимостям частоты спектра сигнала и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз. Кроме симметричной части спектра для оценки газосодержания возможно использование других критериев. Возможен вариант осуществления способа с использованием доли отрицательных частот, возникновение которых обусловлено инверсией направления потока при наличии газа. Также возможен вариант с использованием конструктивно обособленного специального датчика газосодержания. Технический результат - повышение точности измерения и расширение диапазона измеряемых величин. 6 н.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано для определения величин расходов многофазного потока без предварительной сепарации, например для измерения дебита нефтяных скважин.
Известен способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (патент RU №2425332 С1, п.1, G01F 1/74, G01F 1/66, 04.05.2009 г.), заключающийся в зондировании восходящего потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, детектирование принятого сигнала для определения разностной частоты принятого и зондирующего сигнала, одновременно с разностной частотой сигнала фиксируют ширину спектра сигнала, во время калибровки определяют зависимости разностной частоты и ширины спектра сигнала от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям разностной частоты и ширины спектра сигнала определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Недостатком этого способа является следующее: в сигнале присутствует доплеровская частота, а также составляющая, вызванная модуляцией сигнала неоднородностями среды главным образом газовыми включениями. При определении частоты обе эти составляющие неразличимы. При определении ширины спектра учитывается одновременно две эти составляющие, что приводит к увеличению погрешности.
Также известен способ одновременного определения расхода жидкости и газа (заявка на изобретение RU №2009116975, G01F 1/00.04.05.2009 г., опубликовано 10.11.2010 г.), включающий зондирование восходящего потока несепарированной смеси жидкости и газа непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, для выделения разностной частоты применяют комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, определяют разностную частоту принятого и зондирующего сигнала, производят спектральный анализ с определением знака преобладающей частоты, подсчет доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, во время калибровки определяют зависимости частоты и доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям частоты и доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Недостатком этого способа является следующее: в сигнале присутствует доплеровская частота, а также составляющая, вызванная модуляцией сигнала неоднородностями среды, главным образом газовыми включениями. При определении частоты обе эти составляющие неразличимы, что приводит к увеличению погрешности.
Наиболее близким к предлагаемому способу является способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (патент RU №2425332 С1, п.2, G01F 1/74, G01F 1/66, 04.05.2009 г.), включающий зондирование восходящего потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование принятого сигнала для определения разностной частоты принятого и зондирующего сигнала, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, спектральный анализ с определением знака преобладающей частоты, одновременно с разностной частотой сигнала определяют уровни сигнала, когда преобладающая разностная частота принимает положительное и отрицательное значения, во время калибровки определяют зависимости разностной частоты и отношение уровней сигнала от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям разностной частоты и отношения уровней сигнала определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Рассмотрим недостатки способа, принятого за прототип.
В данном способе предполагается, что знак доплеровской частоты отражает направление движения рассеивателей. Положительная частота соответствует движению вверх к зонду, а отрицательная - вниз.
Во время нахождения зонда в зоне с мелкодисперсной средой с большим количеством мелких газовых пузырей доплеровская составляющая частоты практически подавлена сигналом, вызванным модуляцией газовыми включениями. Такой сигнал имеет широкий спектр и среднюю частоту, равную нулю. Однако в отдельные моменты времени из-за случайного характера сигнала средняя частота будет принимать либо положительный, либо отрицательный знак. Таким образом, главным недостатком способа, принятого за прототип, является то, что знак частоты плохо будет отражать направление движения смеси.
Данное явление приведет к погрешностям при определении отношения уровней сигнала, когда преобладающая разностная частота принимает положительное и отрицательное значения, что приведет к ошибке определения расходов.
Задачей изобретения является повышение точности измерения и расширении диапазона измеряемых величин.
Это достигается тем, что в предлагаемом способе одновременного определения расходов жидкости и газа, включающем зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, определение средней частоты спектра сигнала, при этом определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты спектра сигнала и частоты разностного спектра от расходов жидкой и газообразной фаз, и по полученным во время калибровки зависимостям частоты спектра сигнала и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
В другом варианте осуществления способа одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающего зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, при котором определяют ширину спектра сигнала, определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости ширины спектра сигнала и частоты разностного спектра от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям ширины спектра сигнала и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Предложен также вариант осуществления способа одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, при этом определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, определяют симметричную относительно нулевой частоты составляющую спектра, определяют среднюю частоту симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и частоты симметричной составляющей спектра от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям частоты разностного спектра и частоты симметричной составляющей спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Еще один вариант осуществления способа одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, в котором определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, определяют симметричную относительно нулевой частоты составляющую спектра, определяют мощности разностного спектра и симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра, определяют отношение мощностей разностного спектра и симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра (отношения мощностей), во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и отношения мощностей от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям отношения мощностей и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Вариантом реализации является способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование восходящего потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, определение знака преобладающей частоты, определение доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, при котором определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, при этом определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Также может быть использован вариант реализации способа одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, использование отдельного датчика, измеряющего газосодержание, в котором определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и газосодержания от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям газосодержания и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Сущность изобретения поясняется чертежами.
На фиг.1 представлен спектр реального сигнала, полученный при газожидкостной смеси. Видна симметричная относительно нулевой частоты составляющая и несимметричная составляющая, имеющая максимум в районе 5 кГц.
На фиг.2 представлен спектр сигнала, полученный при том же расходе газа, но большем расходе жидкости.
Способ осуществляют следующим образом.
Рассмотрим пример зондирования потока жидкости непрерывным ультразвуковым сигналом.
Ультразвук отражается от неоднородностей потока, приходит на комплексный детектор, который выделяет разностную частоту. Выход комплексного детектора содержит две компоненты: синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие. Используем эти компоненты как единый комплексный сигнал: синфазную как действительную компоненту комплексного числа, а квадратурную как мнимую.
После преобразования Фурье представим спектр в диапазоне от минус половина частоты дискретизации до плюс половина частоты дискретизации.
Спектр доплеровского сигнала несимметричен относительно нулевой частоты, так как он содержит смещенную частоту.
В сигнале присутствуют составляющие, вызванные модуляцией сигнала газовыми пузырьками. Спектр этих составляющих симметричен относительно нулевой частоты.
Признак симметричность - несимметричность спектров позволяет разделить природу сигнала по происхождению.
Рассмотрим эти две компоненты по отдельности.
Для начала рассмотрим несимметричную составляющую спектра.
Несимметричная составляющую спектра несет информацию о скорости движения смеси.
Несимметричную составляющую определяют как разностный спектр между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими. Доплеровская частота определяется как средняя частота разностного спектра либо как центр тяжести спектра, определенный через моменты отношение первого момента к нулевому.
Использование разностного спектра для определения доплеровской частоты дает несколько преимуществ:
Уменьшение влияния структуры газовых включений на определение скорости.
Данный способ позволяет исключить влияние помех, так как помехи имеют симметричный спектр.
Для оценки газосодержания возможно либо анализировать весь спектр до разделения на симметричную и несимметричную составляющие, либо только симметричную составляющую спектра.
Вначале рассмотрим использование всего спектра для оценки газосодержания.
Возможны два критерия для оценки газосодержания:
1) среднюю частоту спектра сигнала;
2) ширину спектра сигнала.
При отсутствии доплеровской частоты средняя частота будет равна нулю, так как будет присутствовать только симметричная относительно нуля компонента спектра. В присутствии доплеровской частоты зависимости средней частоты от расходов жидкости и газа отличаются от зависимостей разностной частоты, которая характеризует скорость движения среды. Это различие позволяет найти расходы жидкости и газа.
То же самое касается зависимости ширины спектра. Кроме того, при увеличении газосодержания увеличивается ширина симметричной составляющей, также увеличивается ширина доплеровской составляющей.
Далее рассмотрим симметричную составляющую спектра. Симметричная составляющая несет информацию о газосодержании.
Еще два критерия для оценки газосодержания используя симметричную часть спектра:
3) Величина частоты симметричной части спектра;
4) Мощность симметричной части спектра.
При увеличении газосодержания все эти параметра увеличиваются.
Поскольку мощность зависит не только от газосодержания, но также от большого количества трудноконтролируемых величин, как то акустическое согласование сред и т.д., практически целесообразнее использовать отношение мощностей разностного спектра и симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра (отношения мощностей).
Кроме симметричной части спектра для оценки газосодержания возможно использование других критериев:
5) Возможен вариант осуществления способа с использованием доли отрицательных частот, возникновение которых обусловлено инверсией направления потока при наличии газа.
Для осуществления данного варианта существенным признаком является то, что поток несепарированной газожидкостной смеси восходящий. Иначе не сформируется пузырьковый либо снарядный режим течения и не будет интервалов времени, когда жидкость движется вниз. Для осуществления остальных вариантов предлагаемого способа направление потока не является существенным признаком.
При осуществлении предлагаемого варианта способа необходимо различать направление движения среды вверх к зонду или вниз от зонда.
В случае если отражатель движется вверх к зонду, то частота сигнала до комплексного детектирования будет выше, чем частота зондирующего ультразвука. Соответственно после комплексного детектирования и преобразования Фурье в спектре частота будем иметь положительную величину.
В случае движения вниз, наоборот, отрицательную.
Таким образом, знак преобладающей частоты в спектре указывает на направления движения неоднородностей, что позволяет различить направление движения вверх навстречу к датчику или вниз от него.
Доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение (доли отрицательных частот), несут информацию о количестве газа.
6) Также возможен вариант с использованием конструктивно обособленного специального датчика газосодержания.
В некоторых режимах течения данный подход может дать лучший результат, чем выделение информации о газосодержании из сигнала доплеровского датчика.
Также возможна комбинация этих вышеперечисленных вариантов способа. Возможно три подхода к комбинированию вариантов способа:
A) Ввести промежуточный параметр, который является средней величиной с какими-то весовыми коэффициентами вышеупомянутых критериев для оценки газосодержания. Весовые коэффициенты выбираем путем экспериментального исследования и нахождения комбинации, которая дает лучшую точность. Из калибровочных характеристик для каждого из вышеупомянутых критериев определяют калибровочную характеристику для промежуточного параметра и по ней находят расходы жидкости и газа.
Б) Используя каждый из отдельных критериев совместно с частотой, находим расходы жидкости и газа, а потом с использованием весовых коэффициентов их усредняем. Коэффициенты находим экспериментально. Коэффициенты могут быть разные в разных режимах течения при различных сочетаниях расходов жидкости и газа. Данный подход позволяет оптимально выбрать различную комбинацию критериев при различных режимах течения.
B) Комбинация подходов А) и Б). Сначала находим несколько различных промежуточных параметров, используя коэффициенты, не зависящие от расходов жидкости и газа. Потом полученные расходы усредняем с использованием коэффициентов, зависящих от расходов. Для выбора, который из подходов дает лучшие результаты, проводим экспериментальное исследование.
На предприятии-заявителе был изготовлен многофазный расходомер, в котором были реализованы предлагаемые способы одновременного определения расхода жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси и были получены положительные результаты.
Claims (6)
1. Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, определение средней частоты спектра сигнала, отличающийся тем, что определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты спектра сигнала и частоты разностного спектра от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям частоты спектра сигнала и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
2. Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, определение ширины спектра сигнала, отличающийся тем, что определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости ширины спектра сигнала и частоты разностного спектра от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям ширины спектра сигнала и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
3. Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, отличающийся тем, что определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, определяют симметричную относительно нулевой частоты составляющую спектра, определяют среднюю частоту симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и частоты симметричной составляющей спектра от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям частоты разностного спектра и частоты симметричной составляющей спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
4. Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, отличающийся тем, что определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, определяют симметричную относительно нулевой частоты составляющую спектра, определяют мощности разностного спектра и симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра, определяют отношение мощностей разностного спектра и симметричной относительно нулевой частоты составляющей спектра (отношения мощностей), во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и отношения мощностей от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям отношения мощностей и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
5. Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование восходящего потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, определение знака преобладающей частоты, определение доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, отличающийся тем, что определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям доли времени, когда преобладающая частота принимает отрицательное значение, и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
6. Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси, включающий зондирование потока несепарированной газожидкостной смеси непрерывным ультразвуковым сигналом, прием отраженного от неоднородностей сигнала, комплексное детектирование, выделяющее синфазную с зондирующим сигналом и квадратурную составляющие, проведение спектрального анализа и получение спектра мощности сигнала, использование отдельного датчика, измеряющего газосодержание, отличающийся тем, что определяют разностный спектр как разницу между положительными частотными составляющими и соответствующими отрицательными частотными составляющими спектра, определяют среднюю частоту разностного спектра, во время калибровки определяют зависимости частоты разностного спектра и газосодержания от расходов жидкой и газообразной фаз и по полученным во время калибровки зависимостям газосодержания и частоты разностного спектра определяют расходы жидкой и газовой фаз.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012125415/28A RU2510489C2 (ru) | 2012-06-19 | 2012-06-19 | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012125415/28A RU2510489C2 (ru) | 2012-06-19 | 2012-06-19 | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012125415A RU2012125415A (ru) | 2013-12-27 |
RU2510489C2 true RU2510489C2 (ru) | 2014-03-27 |
Family
ID=49785773
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012125415/28A RU2510489C2 (ru) | 2012-06-19 | 2012-06-19 | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2510489C2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2568146C1 (ru) * | 2014-07-01 | 2015-11-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский химико-технологический университет имени Д.И. Менделеева (РХТУ им. Д.И. Менделеева)" | Устройство измерения расхода реверсируемого многофазного потока |
RU2717139C1 (ru) * | 2019-10-11 | 2020-03-18 | Александр Евгеньевич Сундуков | Способ диагностики технического состояния зубчатого зацепления |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001023845A1 (en) * | 1999-09-27 | 2001-04-05 | Ohio University | Determining gas and liquid flow rates in a multi-phase flow |
US20030051558A1 (en) * | 2000-03-09 | 2003-03-20 | Vladimir Melnikov | Simultaneous determination of multiphase flowrates and concentrations |
RU2425332C2 (ru) * | 2009-05-04 | 2011-07-27 | Открытое акционерное общество "Арзамасский приборостроительный завод" - ОАО "АПЗ" | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) |
RU108606U1 (ru) * | 2011-05-12 | 2011-09-20 | Открытое акционерное общество "Арзамасский приборостроительный завод" (ОАО "АПЗ") | Устройство для одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси |
-
2012
- 2012-06-19 RU RU2012125415/28A patent/RU2510489C2/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001023845A1 (en) * | 1999-09-27 | 2001-04-05 | Ohio University | Determining gas and liquid flow rates in a multi-phase flow |
US20030051558A1 (en) * | 2000-03-09 | 2003-03-20 | Vladimir Melnikov | Simultaneous determination of multiphase flowrates and concentrations |
RU2425332C2 (ru) * | 2009-05-04 | 2011-07-27 | Открытое акционерное общество "Арзамасский приборостроительный завод" - ОАО "АПЗ" | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) |
RU108606U1 (ru) * | 2011-05-12 | 2011-09-20 | Открытое акционерное общество "Арзамасский приборостроительный завод" (ОАО "АПЗ") | Устройство для одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2568146C1 (ru) * | 2014-07-01 | 2015-11-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский химико-технологический университет имени Д.И. Менделеева (РХТУ им. Д.И. Менделеева)" | Устройство измерения расхода реверсируемого многофазного потока |
RU2717139C1 (ru) * | 2019-10-11 | 2020-03-18 | Александр Евгеньевич Сундуков | Способ диагностики технического состояния зубчатого зацепления |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012125415A (ru) | 2013-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Muste et al. | Practical aspects of ADCP data use for quantification of mean river flow characteristics; part I: moving-vessel measurements | |
EP1893952B1 (en) | Method and apparatus for measuring nonhomogeneous flow phase velocities | |
CN106226392B (zh) | 基于超声衰减机理模型的油水两相流相含率测量方法 | |
Shi et al. | Flow rate measurement of oil-gas-water wavy flow through a combined electrical and ultrasonic sensor | |
US9068872B2 (en) | Method and apparatus for monitoring multiphase fluid flow | |
WO2011070409A2 (en) | Method of measuring flow properties of a multiphase fluid | |
US9612145B2 (en) | Revolving ultrasound field multiphase flowmeter | |
CN104965104B (zh) | 两相流分相流速声电双模态测量方法 | |
RU2447280C1 (ru) | Способ определения уровня жидкости в нефтяной скважине | |
CN105181996B (zh) | 两相流速声电双模态测量方法 | |
RU2726304C1 (ru) | Способ определения покомпонентного расхода газожидкостной среды | |
Lavery et al. | Broadband acoustic quantification of stratified turbulence | |
EA032592B1 (ru) | Устройство и способ определения скорости потока текучей среды или компонента текучей среды в трубопроводе | |
CN107389974B (zh) | 气液弹状流结构流速声电双模态测量方法 | |
RU2510489C2 (ru) | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) | |
CN109781765A (zh) | 一种计算致密储层束缚水液膜厚度的新方法 | |
Zhai et al. | Simultaneous measurement of velocity profile and liquid film thickness in horizontal gas–liquid slug flow by using ultrasonic Doppler method | |
Zhu et al. | Flow regime detection using gamma-ray-based multiphase flowmeter: A machine learning approach | |
CN107632167B (zh) | 基于超声脉冲多普勒与电学多传感器的两相流流速测量方法 | |
CN109188016A (zh) | 油气水三相流分相流速声电双模态测量方法 | |
CN106443060B (zh) | 连续波超声多普勒谱修正的两相流流速测量方法 | |
CN106996988A (zh) | 油气水三相塞状分散流流速测量方法 | |
RU2425332C2 (ru) | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси (варианты) | |
RU2382337C2 (ru) | Способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды | |
RU2503929C1 (ru) | Способ одновременного определения расходов жидкой и газовой фаз потока газожидкостной смеси |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner |