RU2505780C1 - Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators - Google Patents
Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators Download PDFInfo
- Publication number
- RU2505780C1 RU2505780C1 RU2012130488/28A RU2012130488A RU2505780C1 RU 2505780 C1 RU2505780 C1 RU 2505780C1 RU 2012130488/28 A RU2012130488/28 A RU 2012130488/28A RU 2012130488 A RU2012130488 A RU 2012130488A RU 2505780 C1 RU2505780 C1 RU 2505780C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- concentration
- strain
- oxide film
- microparticles
- sample
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к устройствам неразрушающего контроля материалов и изделий по условиям прочности и предназначено для контроля процесса трещинообразования хрупких тензоиндикаторов при изменении уровня нагруженности в исследуемых зонах конструкции.The invention relates to devices for non-destructive testing of materials and products under strength conditions and is intended to control the process of cracking of brittle strain gauges when changing the level of loading in the studied areas of the structure.
Известен способ исследования деформаций и напряжений в деталях, например в элементах металлических конструкций инженерных сооружений, с помощью хрупко-акустического метода, предусматривающий проведение следующих действий: нанесение хрупкого тензочувстительного покрытия на исследуемую поверхность детали, отверждение покрытия /RU 2345324 С1, МПК G01N 29/14, опубл. 2009/.A known method for the study of deformations and stresses in parts, for example, in the elements of metal structures of engineering structures, using the brittle-acoustic method, which includes the following steps: applying a brittle tensile coating to the surface of the part, curing the coating / RU 2345324 C1, IPC G01N 29/14 publ. 2009 /.
К недостаткам известного способа можно отнести следующее. Акустико-эмиссионнная система реагирует не только на сигналы образования трещин в хрупком тензопокрытии, но и на сигналы, вызванные структурной перестройкой материала конструкции в зонах пластической деформации, возникновением микротрещин, их слиянием, образованием макротрещины, ее развитием, а также различного рода помехам, возникающими при испытаниях.The disadvantages of this method include the following. The acoustic emission system responds not only to signals of crack formation in brittle stress-strain coatings, but also to signals caused by structural rearrangement of the structural material in plastic deformation zones, the occurrence of microcracks, their merging, the formation of macrocracks, their development, as well as various kinds of interference arising from tests.
Задачей, на решение которой направлено заявляемое техническое решение, является разработка способа для диагностики предельного состояния и раннего предупреждения об опасности разрушения конструкций в процессе их технической эксплуатации, а также оценки прочности, выявления дефектов и зон действия максимальных напряжений в условиях стендовых и натурных испытаний образцов и деталей.The task to which the claimed technical solution is directed is to develop a method for diagnosing the ultimate state and early warning of the danger of structural failure during their technical operation, as well as assessing the strength, identifying defects and zones of maximum stresses under bench and field tests of samples and details.
При осуществлении технического решения поставленная задача решается за счет достижения технического результата, который заключается в счетной концентрации аэрозолей в приповерхностном слое, позволяющей регистрировать процессы структурной перестройки материала задолго до начала разрушения конструкции.When implementing a technical solution, the problem is solved by achieving a technical result, which consists in a countable concentration of aerosols in the near-surface layer, which makes it possible to register the processes of structural adjustment of the material long before the start of structural destruction.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе регистрации трещин в хрупких тензоиндикаторах, включающим проведение акустико-эмиссионнных измерений сигналов образования трещин в хрупком тензопокрытии, особенностью является то, что дополнительно измеряют концентрацию аэрозолей в приповерхностном слое хрупкого тензопокрытия, при этом при скорости изменения нагрузки до 0,1 кН/с с учетом 30 секундной поправки на задержку регистрации диагностируют процесс разрушения оксидной пленке тензоиндикатора и материала подложки.The specified technical result is achieved by the fact that in the method for detecting cracks in brittle strain gauges, which includes acoustic emission measurements of signals of crack formation in brittle stress coatings, a feature is that they additionally measure the concentration of aerosols in the surface layer of brittle strain coatings, while the load changes up to 0.1 kN / s, taking into account a 30 second correction for registration delay, diagnoses the process of destruction of the oxide film of the strain gauge and the substrate material.
Любые значительные изменения напряженно-деформированного состояния элементов конструкций, связанные со структурной перестройкой материала (пластическая деформация, образование и рост трещин), сопровождаются повышением концентрации аэрозолей в приповерхностном слое. Поскольку оптические анализаторы позволяют измерять не только счетную концентрацию, но и дисперсный состав аэрозолей, возникает возможность проанализировать изменение функции распределения микрочастиц f(Ω) по размерам в ходе мониторинга развивающегося процесса разрушения диагностируемого объекта.Any significant changes in the stress-strain state of structural elements associated with the structural transformation of the material (plastic deformation, formation and growth of cracks) are accompanied by an increase in the concentration of aerosols in the surface layer. Since optical analyzers make it possible to measure not only the counted concentration, but also the dispersed composition of aerosols, it becomes possible to analyze the change in the size distribution function of microparticles f (Ω) in the course of monitoring the developing process of destruction of the diagnosed object.
Способ иллюстрируется материалами, где на фиг.1 приведена диаграмма нагружения тестового образца №01, построенная в координатах нагрузка (Р) - время (τ), на фиг.2 - графики изменения счетной концентрации микрочастиц, зарегистрированные на циклах нагружения образца №01 с применением лазерного счетчика аэрозольных частиц Lighthouse Handheld 3106, на фиг.3 приведена диаграмма нагружения тестового образца №02, построенная в координатах нагрузка (Р) - время (τ), на фиг.4 приведены графики изменения счетной концентрации микрочастиц размерных рядов 0,3-0,5 мкм, 0,5-1,0 мкм и 1,0-3,0 мкм, зарегистрированные на циклах нагружения образца №02 с применением лазерного счетчика Lighthouse Handheld 3106.The method is illustrated by materials, in which Fig. 1 shows the loading diagram of test sample No. 01, plotted in the coordinates of the load (P) - time (τ), Fig. 2 - graphs of the calculated concentration of microparticles recorded on the loading cycles of sample No. 01 using laser counter of aerosol particles Lighthouse Handheld 3106, figure 3 shows the loading diagram of test sample No. 02, plotted in the coordinates of the load (P) - time (τ), figure 4 shows graphs of changes in the calculated concentration of microparticles of size ranges 0.3-0 5 microns, 0.5-1.0 μm and 1.0-3.0 μm recorded on the loading cycles of sample No. 02 using a Lighthouse Handheld 3106 laser counter.
Для осуществления заявляемого способа использовали комплексную систему, включающую лазерный счетчика аэрозольных частиц Lighthouse Handheld 3106 и преобразователи акустической эмиссии (ПАЭ) с системой А-Line 32D состояния хрупких оксидных тензоиндикаторов и материала подложки при испытаниях образцов из высокопрочного алюминиевого сплава В95 на разрыв.To implement the proposed method, a complex system was used, including a Lighthouse Handheld 3106 laser aerosol particle counter and acoustic emission transducers (PAE) with the A-Line 32D system of the state of brittle oxide strain gauges and substrate material during tensile testing of high-strength B95 aluminum alloy samples.
Лазерный счетчик аэрозольных частиц Lighthouse Handheld 3106, с большой точностью определяет концентрацию микрочастиц с диаметром от 0,3 до 10 мкм в пространстве приемной камеры. Насос пробоотборника со скоростью 2,83 л/мин забирает из приемной камеры, герметично закрепляемой на диагностируемом объекте, пробу воздуха объемом 1,416 л. Для определения численности взвешенных частиц в приборе используется лазерный источник света и фокусирующая оптическая система. Частицы, проходя через луч лазерного излучателя, рассеивают его, а фокусирующая оптическая система направляет свет на фотодиод, который преобразует рассеиваемый частицами свет в электрические импульсы. По величине импульса определяется размер частицы. Импульсы подсчитываются, а их амплитуда служит характеристикой размеров частиц. Результаты измерений показывают количество частиц в канале, соответствующих определенному размерному ряду.The laser counter of aerosol particles Lighthouse Handheld 3106, with great accuracy determines the concentration of microparticles with a diameter of 0.3 to 10 microns in the space of the receiving chamber. The sampler pump with a speed of 2.83 l / min takes from the receiving chamber hermetically fixed to the diagnosed object, an air sample of 1.416 l. To determine the number of suspended particles in the device, a laser light source and a focusing optical system are used. Particles passing through the beam of the laser emitter scatter it, and the focusing optical system directs the light to the photodiode, which converts the light scattered by the particles into electrical pulses. The magnitude of the momentum determines the particle size. Pulses are counted, and their amplitude is a characteristic of particle sizes. The measurement results show the number of particles in the channel corresponding to a particular size range.
Образование трещин в хрупких тензопокрытиях имеет «взрывной характер» и охватывает процессы передачи и диссипации энергии, не только в покрытии и подложке, но и в окружающей среде. Высвобождаемая в процессе трещинообразования тензопокрытия энергия упругой деформации генерирует волны акустической эмиссии и выброс микрочастиц покрытия в сопредельное пространство.The formation of cracks in brittle strain coatings is “explosive” and covers the processes of energy transfer and dissipation, not only in the coating and substrate, but also in the environment. The energy of elastic deformation released during the crack formation of a tensile coating generates acoustic emission waves and the emission of coating microparticles into the adjacent space.
Длительность акустической волны, вызываемой образованием трещины в оксидном тензоиндикаторе, не превышает 10 мс. Следовательно, активный выброс микрочастиц оксидной пленки, включающих твердую и жидкую (гелеобразную) фазу, должен происходить в этот же период времени. Выброшенные микрочастицы попадают в сопредельный с тензопокрытием приповерхностный слой, толщина которого по данным проведенных исследований не более чем на два порядка превышает толщину разрушившейся оксидной пленки, т.е. составляет примерно 2-3 мм. Затем подхватываемые струей воздуха приточной вентиляцией, откачиваемой насосом пробы, они достигают рабочей камеры счетчика. Длительность процесса забора пробы воздуха и определения концентрации микрочастиц с применением счетчика Lighthouse Handheld 3106 составляет от 15 до 30 секунд. Следовательно, фактически регистрация образования трещины в оксидной пленки тензоиндикатора с применением лазерного счетчика аэрозолей, может происходить с задержкой относительно реального события более чем на 30 секунд. Если испытания образцов проводить с малой скоростью изменения нагрузки, эту задержку возможно контролировать, и установить определенное соответствие между численностью сигналов АЭ и концентрацией аэрозолей, регистрируемых при разрушении тензоиндикатора и материала подложки.The duration of the acoustic wave caused by the formation of a crack in the oxide strain gauge does not exceed 10 ms. Therefore, the active emission of microparticles of the oxide film, including the solid and liquid (gel) phase, should occur in the same period of time. The ejected microparticles fall into the near-surface layer adjacent to the strain-coating, the thickness of which, according to the data of our studies, is no more than two orders of magnitude greater than the thickness of the destroyed oxide film, i.e. is approximately 2-3 mm. Then they are picked up by a jet of air by the supply ventilation evacuated by the pump, and they reach the working chamber of the meter. The duration of the process of sampling air and determining the concentration of microparticles using the Lighthouse Handheld 3106 counter is from 15 to 30 seconds. Therefore, in fact, the registration of crack formation in the oxide film of a strain gauge using a laser aerosol counter can occur with a delay of more than 30 seconds relative to the real event. If the samples are tested at a low rate of load change, this delay can be controlled and a certain correspondence can be established between the number of AE signals and the concentration of aerosols recorded during destruction of the strain gauge and the substrate material.
Эксперименты по замеру генерации аэрозолей с применением счетчика частиц Lighthouse Handheld 3106 при нагружении образцов с оксидными тензоиндикаторами на стенде MTS проводились в ходе трех этапов испытаний. При этом было испытано шесть образцов с различной толщиной оксидной пленки и уровнем пороговой деформации тензоиндикаторов.The experiments on measuring aerosol generation using a Lighthouse Handheld 3106 particle counter during loading of samples with oxide strain gauges at the MTS stand were carried out during three stages of testing. In this case, six samples with different thicknesses of the oxide film and the level of threshold strain of strain gauges were tested.
На первом этапе испытаний исследовались два образца из сплава В95 с наклеенными оксидными тензоиндикаторами. Эксперимент был тестовый, и образцы имели обозначения №01 и №02. Для оценки границ возможного применения метода аэрозолей при использовании тензоиндикаторов в рабочем диапазоне чувствительностей от 500 до 2000-2500 мкм/м предполагалось в тестовых экспериментах получить тензоиндикаторы с минимальной и максимальной величиной пороговой деформации. Поэтому при их изготовлении были выбраны режимы электрохимического анодирования, обеспечивающие получение максимальной и минимальной чувствительности к деформациям. При этом толщина оксидной пленки тензоиндикатора на образце №01 могла составлять 30÷35 мкм, а на образце №02 - 10÷15 мкм.At the first stage of testing, two samples of B95 alloy with glued oxide strain gauges were studied. The experiment was a test, and the samples were designated No. 01 and No. 02. To assess the boundaries of the possible application of the aerosol method when using strain gauges in the working sensitivity range from 500 to 2000-2500 μm / m, it was supposed to obtain strain gauges with minimum and maximum threshold strain values in test experiments. Therefore, in their manufacture, the modes of electrochemical anodization were selected, providing maximum and minimum sensitivity to deformations. The thickness of the oxide film of the strain gauge on sample No. 01 could be 30–35 μm, and on sample No. 02, 10–15 μm.
Испытания образцов на стенде MTS выполнялось в ручном режиме в несколько циклов нагружения. Перед установкой образца на стенд на поверхность тензоиндикатора герметично крепилась приемная камера, позволяющая регистрировать выбросы микрочастиц при образовании трещин в оксидной пленке в процессе нагружения. Преобразователи акустической эмиссии закреплялись через слой смазки на противоположенной стороне образца. Так как визуальному наблюдению за процессом образования трещин в оксидном тензоиндикаторе мешала приемная камера, то регистрация трещин осуществлялась по сигналам акустической эмиссии с применением резонансных ПАЭ R 151 и GT 205. Эти преобразователи имели резонансные частоты 150 и 50 кГц, а полосы пропускания 70-200 кГц и 40-100 кГц соответственно.Testing of samples at the MTS bench was carried out manually in several loading cycles. Before installing the sample on a stand, a receiving chamber was hermetically attached to the surface of the strain gauge, which allows recording emissions of microparticles during the formation of cracks in the oxide film during loading. Acoustic emission transducers were fixed through a lubricant layer on the opposite side of the sample. Since the receiving chamber prevented visual observation of the crack formation process in the oxide strain gauge, the cracks were recorded using acoustic emission signals using resonant PAEs R 151 and GT 205. These transducers had resonant frequencies of 150 and 50 kHz, and transmission bands of 70-200 kHz and 40-100 kHz, respectively.
Как следует из диаграммы (см. фиг.1), на первом цикле максимальная нагрузка достигала 10 кН, на втором - 10 кН, на третьем - 12 кН.As follows from the diagram (see figure 1), in the first cycle, the maximum load reached 10 kN, in the second - 10 kN, in the third - 12 kN.
При испытаниях этого образца первые сигналы образования трещин в оксидной пленке тензоиндикатора были зарегистрированы ПАЭ при уровне нагрузке Р=3,9-4 кН. Так как площадь поперечного сечения в зоне действия максимальных напряжений равнялась 80 мм2, то значение порогового напряжение и пороговой деформации тензоиндикатора на образце №01 можно оценить величинами: σo=P/F=50 МПа, εo=σo/E=700 мкм/м. Таким образом, тензочувствительность оксидной пленки была несколько выше прогнозируемой (500 мкм/м), согласно графику фиг.5, толщина оксидной пленке тензоиндикатора на образце №01 примерно составляла 33 мкм.When testing this sample, the first signals of crack formation in the oxide film of the strain gauge were detected by the PAE at a load level of P = 3.9-4 kN. Since the cross-sectional area in the zone of maximum stresses was 80 mm 2 , the value of the threshold stress and threshold strain of the strain gauge on sample No. 01 can be estimated by the values: σ o = P / F = 50 MPa, ε o = σ o / E = 700 μm / m Thus, the sensitivity of the oxide film was slightly higher than predicted (500 μm / m), according to the graph of figure 5, the thickness of the oxide film of the strain gauge on sample No. 01 was approximately 33 μm.
На первом цикле нагружения по данным ПАЭ активное трещинообразование в оксидной пленке тензоиндикатора регистрировалось при повышении нагрузки свыше 4 кН и продолжалось до достижения максимального уровня Р=10 кН.In the first loading cycle, according to the PAE data, active crack formation in the oxide film of the strain gauge was recorded with an increase in load above 4 kN and continued until the maximum level P = 10 kN was reached.
На втором цикле нагружения, который был близок к первому, как по скорости нагружения, так и уровню нагрузки, сигналы акустической эмиссии практически не регистрировались, т.е. образования новых трещин в оксидной пленке тензоиндикатора не происходило.In the second loading cycle, which was close to the first, both in terms of loading speed and load level, acoustic emission signals were practically not recorded, i.e. no new cracks formed in the oxide film of the strain gauge.
На третьем цикле нагружения активизация сигналов АЭ наблюдалась при повышении нагрузки свыше 10 кН и их регистрация продолжалась до достижения максимального уровня Р=12 кН. При этом величина максимальных растягивающих напряжений в подложке в три раза превышала пороговое значение σo=50 МПа тензоиндикатора, а численность трещин в оксидной пленке согласно графику рис.1.11 достигала ψ=50 тр./см. Всего на этом цикле нагружения ПАЭ зарегистрировали более 1000 сигналов. Во избежание разрушения тензоиндикатора и нарушения его целостности, необходимой для подсчета трещин в оксидной пленке и сопоставления с количеством сигналов акустической эмиссии, дальнейшее нагружение образца было прекращено.In the third loading cycle, activation of AE signals was observed when the load increased above 10 kN and their registration continued until the maximum level P = 12 kN was reached. The maximum tensile stresses in the substrate were three times higher than the threshold value σ o = 50 MPa of the strain gauge, and the number of cracks in the oxide film according to the graph in Fig. 11 reached ψ = 50 tr / cm. In total, more than 1000 signals were recorded on this PAE loading cycle. In order to avoid destruction of the strain gauge and violation of its integrity, necessary for counting cracks in the oxide film and comparing it with the number of acoustic emission signals, further loading of the sample was stopped.
Графики изменения счетной концентрации микрочастиц, зарегистрированные на циклах нагружения образца №01 с применением лазерного счетчика аэрозольных частиц Lighthouse Handheld 3106, приведены на фиг.2. Как следует из графика, на всех циклах нагружения с повышением нагрузки происходило увеличение концентрации микрочастиц всех контролируемых размерных рядов примерно в 1,5-2,0 раза. При этом наибольшая концентрация наблюдалась микрочастиц с размером 0,3-0,5 мкм. Существенный рост концентрации микрочастиц был заметен даже на втором цикле нагружения, когда образование новых трещин не должно было происходить. Такой эффект вероятно связан с задержкой регистрации концентрации аэрозолей в приемной камере, о чем говорилось выше. Во всех проведенных экспериментах с тензоиндикаторами наблюдалась следующая тенденция, чем меньше размерный ряд контролируемых микрочастиц, тем большая концентрация их отмечалась при трещинообразовании оксидной пленки.Graphs of changes in the calculated concentration of microparticles recorded on the loading cycles of sample No. 01 using a laser counter of aerosol particles Lighthouse Handheld 3106 are shown in Fig.2. As follows from the graph, at all loading cycles with increasing load, the concentration of microparticles of all controlled size series increased by about 1.5-2.0 times. The highest concentration was observed for microparticles with a size of 0.3-0.5 microns. A significant increase in the concentration of microparticles was noticeable even in the second loading cycle, when the formation of new cracks should not have occurred. This effect is probably associated with a delay in recording the concentration of aerosols in the receiving chamber, as discussed above. In all experiments with strain gauges, the following tendency was observed, the smaller the size range of controlled microparticles, the higher their concentration was observed during crack formation of the oxide film.
Как следует из диаграммы нагружения образца №02 (см. фиг.3), на первом цикле максимальная нагрузка достигала 10 кН, на втором - 12 кН, на третьем - 12 кН. При испытаниях этого образца первые сигналы образования трещин в оксидной пленке тензоиндикатора были зарегистрированы ПАЭ только на втором цикле нагружения при уровне нагрузки Р=11,5-12 кН. Таким образом, значения порогового напряжения и пороговой деформации тензоиндикатора на образце №02 достигали: σo=P/F=150 МПа, εo=σo/Е=2000 мкм/м, что точно совпадало с прогнозируемой величиной тензочувствительности. Как следует из графика (фиг.3) изменения концентрации аэрозолей на циклах нагружения образца №02 при его испытаниях на растяжение существенное увеличение концентрации микрочастиц всех размерных рядов примерно в 2,5-3 раза наблюдалось лишь на третьем цикле нагружения после повышения нагрузки до максимального уровня Р=12 кН. Причем концентрация частиц оставалась достаточно высокой в течение 30-60 секунд даже после снятия нагрузки. Следует отметить, что по данным ПАЭ активная регистрация сигналов образования трещин в тензоиндикаторе наблюдалась лишь на втором цикле нагружения при повышении нагрузки до 11,5-12,0 кН. На третьем цикле нагружения регистрация сигналов акустической эмиссии практически отсутствовала. Это связано со значительной задержкой регистрации выбросов микрочастиц, происходящих в приемной камере. При испытаниях образца наблюдался подсос неочищенного воздуха, о чем свидетельствовал высокий начальный фон концентрации аэрозолей, достигавший 2000-3000 единиц.As follows from the loading diagram of sample No. 02 (see FIG. 3), in the first cycle, the maximum load reached 10 kN, in the second - 12 kN, in the third - 12 kN. When testing this sample, the first signals of cracking in the oxide film of the strain gauge were detected by the PAE only during the second loading cycle at a load level of P = 11.5-12 kN. Thus, the values of the threshold voltage and threshold strain of the strain gauge on sample No. 02 reached: σ o = P / F = 150 MPa, ε o = σ o / E = 2000 μm / m, which exactly coincided with the predicted value of the strain sensitivity. As follows from the graph (Fig. 3), changes in the concentration of aerosols during loading cycles of sample No. 02 during its tensile tests, a significant increase in the concentration of microparticles of all size ranges by about 2.5-3 times was observed only in the third loading cycle after increasing the load to the maximum level P = 12 kN. Moreover, the concentration of particles remained high enough for 30-60 seconds even after unloading. It should be noted that, according to the PAE data, the active registration of cracking signals in the strain gauge was observed only in the second loading cycle with increasing load to 11.5-12.0 kN. In the third loading cycle, the registration of acoustic emission signals was practically absent. This is due to a significant delay in the registration of microparticle emissions occurring in the receiving chamber. When testing the sample, there was observed suction of untreated air, as evidenced by the high initial background concentration of aerosols, reaching 2000-3000 units.
Как следует из графиков, на всех циклах нагружения при выходе на режим максимальной нагрузки происходило существенное увеличение концентрации микрочастиц всех контролируемых размерных рядов. При этом наибольшую концентрацию практически до момента разрушения образца имели микрочастицы размерного ряда 0,3-0,5 мкм. Причем, если максимальная активность сигналов АЭ наблюдалась в процессе роста нагрузки, то пиковые концентрации микрочастиц были зарегистрированы уже после выхода на заданный уровень. Таким образом, на всех циклах нагружения прослеживается отставание процесса регистрации выбросов микрочастиц с применением лазерного счетчика от регистрации сигналов АЭ. Величина этого отставания в процессе эксперимента составляла не менее 30 секунд. Наиболее значительное расхождение наблюдалось перед предпоследним циклом. Образец был разгружен, но при этом была зарегистрирована пиковая концентрация микрочастиц с размером 0,3-0,5 мкм. При последующем повышении нагрузки наблюдалось снижение концентрации микрочастиц, которая достигла минимума при максимальном уровне нагрузки в предпоследнем цикле. Последующая разгрузка образца, вызвала новое пиковое повышение концентрации частиц в контролируемом пространстве. На этом этапе испытания образца сдвиг между процессами регистрации пиковых концентраций микрочастиц и регистрации активности сигналов АЭ был максимален и составлял полцикла нагружения.As follows from the graphs, during all loading cycles, upon reaching the maximum load mode, a significant increase in the concentration of microparticles of all controlled size series occurred. In this case, the microparticles of the size range 0.3–0.5 μm had the highest concentration almost until the destruction of the sample. Moreover, if the maximum activity of AE signals was observed during the growth of the load, then the peak concentrations of microparticles were recorded after reaching a given level. Thus, in all loading cycles, the lagging of the process of recording microparticle emissions using a laser counter is traced back to recording AE signals. The magnitude of this lag during the experiment was at least 30 seconds. The most significant discrepancy was observed before the penultimate cycle. The sample was unloaded, but a peak concentration of microparticles with a size of 0.3-0.5 μm was recorded. With a subsequent increase in load, a decrease in the concentration of microparticles was observed, which reached a minimum at the maximum load level in the penultimate cycle. Subsequent unloading of the sample caused a new peak increase in the concentration of particles in the controlled space. At this stage of testing the sample, the shift between the processes of recording peak concentrations of microparticles and recording activity of AE signals was maximum and amounted to a half-cycle of loading.
Как показали результаты проведенных экспериментов, между реальным событием выброса микрочастиц, происходящим при разрушении тензоиндикатора и материала подложки, и их регистрацией с применением программы обработки результатов счетчиком аэрозолей Lighthouse Handheld 3106 имеет место задержка от 30 секунд.As the results of the experiments showed, between the real event of the release of microparticles that occurs during the destruction of the strain gauge and the substrate material, and their registration using the Lighthouse Handheld 3106 aerosol counter program, a delay of 30 seconds or more occurs.
Если скорость изменения нагрузки при испытаниях не велика и не превышает 0,1 кН/с, то с учетом 30 секундной поправки на задержку регистрации, можно достаточно точно диагностировать процесс разрушения оксидной пленке тензоиндикатора и материала подложки с применением лазерного счетчика аэрозолей Lighthouse Handheld 3106If the rate of change in load during the tests is not large and does not exceed 0.1 kN / s, then, taking into account the 30 second correction for the registration delay, it is possible to accurately diagnose the process of destruction of the oxide film of the strain gauge and the substrate material using a laser aerosol counter Lighthouse Handheld 3106
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012130488/28A RU2505780C1 (en) | 2012-07-17 | 2012-07-17 | Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012130488/28A RU2505780C1 (en) | 2012-07-17 | 2012-07-17 | Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2505780C1 true RU2505780C1 (en) | 2014-01-27 |
Family
ID=49957771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012130488/28A RU2505780C1 (en) | 2012-07-17 | 2012-07-17 | Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2505780C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2712758C1 (en) * | 2019-06-07 | 2020-01-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тюменский индустриальный университет" (ТИУ) | Method of investigation of deformations and stresses by technical vision method |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU174412A1 (en) * | чЕС БИоЛ агЕ | METHOD FOR IDENTIFYING DEFORMATIONS | ||
| US3924455A (en) * | 1974-11-20 | 1975-12-09 | Dana Corp | Method of removing brittle lacquer stress coatings and stripping compositions therefor |
| SU1265471A1 (en) * | 1985-07-28 | 1986-10-23 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Method of determining plastic deformations in workpieces |
| SU1714357A1 (en) * | 1989-12-01 | 1992-02-23 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of determining deformation of article |
| WO2000012962A1 (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Kaeppi Markku | Method for strain deformation |
| RU2345324C1 (en) * | 2007-04-27 | 2009-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" | Method of examination of strains and deformations |
-
2012
- 2012-07-17 RU RU2012130488/28A patent/RU2505780C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU174412A1 (en) * | чЕС БИоЛ агЕ | METHOD FOR IDENTIFYING DEFORMATIONS | ||
| US3924455A (en) * | 1974-11-20 | 1975-12-09 | Dana Corp | Method of removing brittle lacquer stress coatings and stripping compositions therefor |
| SU1265471A1 (en) * | 1985-07-28 | 1986-10-23 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Method of determining plastic deformations in workpieces |
| SU1714357A1 (en) * | 1989-12-01 | 1992-02-23 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of determining deformation of article |
| WO2000012962A1 (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Kaeppi Markku | Method for strain deformation |
| RU2345324C1 (en) * | 2007-04-27 | 2009-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" | Method of examination of strains and deformations |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2712758C1 (en) * | 2019-06-07 | 2020-01-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тюменский индустриальный университет" (ТИУ) | Method of investigation of deformations and stresses by technical vision method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2020057270A1 (en) | Ultrasonic nondestructive detection method for expanded size of micro crack of material | |
| Papazian et al. | Sensors for monitoring early stage fatigue cracking | |
| Gholizadeh et al. | A review of the application of acoustic emission technique in engineering | |
| US8826738B2 (en) | Method and apparatus for measuring the structural integrity of a safe-life aircraft component | |
| Moctezuma et al. | Performance analysis of acoustic emission hit detection methods using time features | |
| Lima et al. | On crack tip localisation in quasi-statically loaded, adhesively bonded double cantilever beam specimens by acoustic emission | |
| Frau et al. | Analysis of elastic nonlinearity for impact damage detection in composite laminates | |
| EP2630437B1 (en) | Utilizing resonance inspection of in-service parts | |
| RU2505780C1 (en) | Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators | |
| Shrama et al. | On the use of acoustic emission and digital image correlation for welded joints damage characterization | |
| Aggelis et al. | Acoustic emission | |
| RU2505779C1 (en) | Method of recording fractures in fragile strain indicators | |
| Adam et al. | Model-assisted probability of detection for ultrasonic structural health monitoring | |
| RU2569078C1 (en) | Method of identifying sources of acoustic emission signals arising from degradation of material, cracking and structural failure | |
| RU2649081C1 (en) | Method for monitoring degradation of material structure and determining residual strength of article | |
| Chai et al. | Acoustic emission detection during welding residual stresses release in 2.25 Cr1Mo0. 25V steel welds | |
| Michaels et al. | Self‐Calibrating Ultrasonic Methods for In‐Situ Monitoring of Fatigue Crack Progression | |
| CN202486100U (en) | Full-automatic ultrasonic testing system with function of thickness test | |
| McCrory | Advanced Acoustic Emission (AE) monitoring techniques for aerospace structures | |
| Scheerer et al. | Modern acoustic NDT methods for the off-and online detection of damages in composite aeronautic structures | |
| Loi et al. | Vibro-Acoustic Modulation with broadband pump excitation for efficient impact damage detection in composite materials | |
| RU2445615C1 (en) | Method of determining breaking strength of material of article | |
| Shardakov et al. | The study of impact loading on GFRP plates using a network of piezoceramic sensors | |
| Vanniamparambil et al. | In-situ acousto-ultrasonic monitoring of crack propagation in Al2024 alloy | |
| Zhong et al. | Application of Acoustic Emission for the Inspection of Fiber-Reinforced Composite Materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150718 |