RU2503708C1 - Control method of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbon raw material - Google Patents
Control method of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbon raw material Download PDFInfo
- Publication number
- RU2503708C1 RU2503708C1 RU2012140884/04A RU2012140884A RU2503708C1 RU 2503708 C1 RU2503708 C1 RU 2503708C1 RU 2012140884/04 A RU2012140884/04 A RU 2012140884/04A RU 2012140884 A RU2012140884 A RU 2012140884A RU 2503708 C1 RU2503708 C1 RU 2503708C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- reaction mass
- reaction
- weight
- liquid
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам регулирования жидкофазной термической конверсии под давлением (термическому крекингу, висбрекингу, пекованию, термополиконденсации) тяжелого углеводородного сырья, склонного к образованию отложений кокса на поверхности оборудования, в реакторах с поверхностью раздела фаз, и может найти применение в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for controlling liquid-phase thermal conversion under pressure (thermal cracking, visbreaking, sintering, thermal polycondensation) of heavy hydrocarbons, which are prone to the formation of coke deposits on the equipment surface, in reactors with an interface, and can be used in the oil refining industry.
Известен способ управления процессом висбрекинга [Пат. РФ №2021325, C10G 9/14, опубл. 15.10.1994 г.], при котором измеряют расход топлива и окислителя (воздуха), подаваемых в печь подогрева сырьевой смеси, регулируют соотношения их расходов, измеряют температуру сырьевой смеси на выходе из печи перед подачей ее в реактор висбрекинга, отличающийся тем, что дополнительно измеряют температуру продуктовой смеси на выходе из реактора висбрекинга, вычисляют перепад температур по входу и выходу из реактора, сравнивают его с заданным и изменяют расходы топлива и окислителя обратно пропорционально величине и знаку рассогласования.A known method of controlling the process of visbreaking [US Pat. RF №2021325, C10G 9/14, publ. October 15, 1994], in which the consumption of fuel and oxidizing agent (air) supplied to the raw material mixture heating furnace is measured, their consumption ratios are regulated, the temperature of the raw material mixture is measured at the outlet of the furnace before feeding it to the visbreaking reactor, characterized in that measure the temperature of the product mixture at the outlet of the visbreaking reactor, calculate the temperature difference at the inlet and outlet of the reactor, compare it with the set and change the fuel and oxidizer consumption in inverse proportion to the magnitude and sign of the mismatch.
Известен способ регулирования процесса термического крекинга высоковязкого нефтяного сырья [Пат. РФ №2206597, C10G 9/00, G05D 27/00, опубл. 20.06.2003 г.], который включает нагрев сырья в трубчатой печи, выдержку продуктов крекинга в реакционной камере и разделение продуктов крекинга на газ, бензин и крекинг-остаток. При этом определяют массовое содержание сероводорода в газе крекинга, вязкость сырья и текущее значение вязкости крекинг-остатка, рассчитывают величину коэффициента снижения вязкости из соотношения КСВ=2,15С-3,6, где С - содержание сероводорода, масс.%. Из отношения вязкости нефтяного сырья к КСВ определяют минимальную расчетную вязкость крекинг-остатка, с учетом разницы расчетного и текущего значений вязкости крекинг-остатка осуществляют корректировку режима процесса путем повышения температуры сырьевого потока на выходе из реакционной камеры или снижения его расхода на входе в нее.A known method of regulating the process of thermal cracking of highly viscous petroleum feeds [US Pat. RF №2206597, C10G 9/00, G05D 27/00, publ. June 20, 2003], which includes heating the raw materials in a tube furnace, holding the cracked products in the reaction chamber, and separating the cracked products into gas, gasoline, and the cracked residue. In this case, the mass content of hydrogen sulfide in the cracking gas, the viscosity of the raw material and the current value of the viscosity of the cracking residue are determined, the coefficient of viscosity reduction is calculated from the ratio KSV = 2.15C-3.6, where C is the content of hydrogen sulfide, wt.%. From the ratio of the viscosity of the crude oil to the SWR, the minimum calculated viscosity of the cracking residue is determined, taking into account the difference between the calculated and current values of the viscosity of the cracked residue, the process mode is adjusted by increasing the temperature of the feed stream at the outlet of the reaction chamber or reducing its flow rate at the inlet to it.
Однако известные способы не позволяют регулировать процесс термической конверсии при постоянной скорости подачи сырья и постоянных температурно-барических условиях процесса, поскольку соотношение объема реакционной камеры и объемного расхода сырья определяет время пребывания реакционной массы в зоне реакции. Это снижает производительность установки при необходимости увеличения времени пребывания, например, вследствие изменения качества сырья.However, the known methods do not allow to regulate the process of thermal conversion at a constant feed rate and constant temperature and pressure conditions of the process, since the ratio of the volume of the reaction chamber and the volumetric flow rate of the raw material determines the residence time of the reaction mass in the reaction zone. This reduces the productivity of the installation when it is necessary to increase the residence time, for example, due to a change in the quality of the raw materials.
Наиболее близок к заявляемому способу по технической сущности и принят в качестве прототипа способ переработки нефтяных остатков [Пат. РФ №2408653, C10G 9/00, опубл. 10.01.2011 г.], который предусматривает регулирование процесса термической конверсии путем контроля времени пребывания реакционной массы в зоне реакции за счет регулирования уровня жидкой фазы в реакторе с поверхностью раздела фаз путем изменения расхода выводимого жидкого продукта, а также давления в реакторе путем изменения расхода выводимых паров.Closest to the claimed method according to the technical nature and adopted as a prototype a method of processing oil residues [Pat. RF №2408653, C10G 9/00, publ. January 10, 2011], which provides for the regulation of the thermal conversion process by controlling the residence time of the reaction mass in the reaction zone by controlling the level of the liquid phase in the reactor with the interface by changing the flow rate of the liquid product being discharged, as well as the pressure in the reactor by changing the flow rate of the output vapor.
Регулирование времени пребывания реакционной массы в зоне реакции позволяет поддерживать оптимальную глубину превращения сырья, а регулирование давления обеспечивает требуемый фракционный состав жидкого продукта и показатели его качества - температуру вспышки и вязкость.The regulation of the residence time of the reaction mass in the reaction zone allows maintaining the optimum depth of conversion of the raw material, and the pressure control provides the required fractional composition of the liquid product and its quality indicators - flash point and viscosity.
Однако точное определение уровня в реакторе для последующего регулирования затруднено по причине того, что поверхность раздела фаз из-за тангенциального ввода сырья не горизонтальна, а представляет собой поверхность вращения, что приводит к несоответствию измеренного уровня истинному уровню жидкой реакционной массы в реакторе. Кроме того, определение уровня при высоких температурах, зачастую превышающих 450°С, сложна с технической точки зрения, поскольку большинство регистрирующих приборов рассчитано на работу при температуре ниже 400°С.However, accurate determination of the level in the reactor for subsequent control is difficult due to the fact that the phase interface due to the tangential input of raw materials is not horizontal, but is a surface of revolution, which leads to a mismatch of the measured level with the true level of the liquid reaction mass in the reactor. In addition, the determination of the level at high temperatures, often exceeding 450 ° C, is difficult from a technical point of view, since most recording devices are designed to operate at temperatures below 400 ° C.
Задача изобретения - повышение точности и упрощения регулирования процесса термической конверсии тяжелого углеводородного сырья.The objective of the invention is to increase the accuracy and simplify the regulation of the process of thermal conversion of heavy hydrocarbons.
Технический результат, который может быть получен при осуществлении способа - повышение точности и упрощение регулирования процесса термической конверсии за счет измерения веса реакционной массы в реакторе.The technical result that can be obtained by implementing the method is to increase the accuracy and simplify the regulation of the process of thermal conversion by measuring the weight of the reaction mass in the reactor.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе, включающем регулирование давления в реакторе изменением расхода выводимых паров и контроль времени пребывания реакционной массы в зоне реакции, особенность заключается в том, что контроль времени пребывания реакционной массы в зоне реакции осуществляют регулированием веса реакционной массы в реакторе путем изменения расхода выводимого жидкого продукта, при этом осуществляют взвешивание реактора с реакционной массой, а вес реакционной массы в зоне реакции рассчитывают как разность весов заполненного и пустого реактора.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method, including regulating the pressure in the reactor by changing the flow rate of the vapor to be removed and controlling the residence time of the reaction mass in the reaction zone, the feature is that the residence time of the reaction mass in the reaction zone is controlled by controlling the weight of the reaction mass in the reactor by changing the flow rate of the output liquid product, while weighing the reactor with the reaction mass, and the weight of the reaction mass in the reaction zone read as the difference in the weight of the filled and empty reactor.
Контроль времени пребывания реакционной массы в зоне реакции путем регулирования веса реакционной массы, находящейся в реакторе, позволяет просто и надежно контролировать время пребывания реакционной массы в зоне реакции, что обеспечивает высокое качество жидкого продукта.Monitoring the residence time of the reaction mass in the reaction zone by adjusting the weight of the reaction mass in the reactor allows a simple and reliable control of the residence time of the reaction mass in the reaction zone, which ensures high quality liquid product.
Соотношение массового расхода сырья и веса реакционной массы, находящейся в реакторе, точно определяет значение величины времени пребывания реакционной массы в зона реакции, при этом соотношение веса заполненного и пустого реактора, как правило, превышает 2, что обеспечивает возможность определения веса реакционной массы, а, соответственно, и возможность контроля времени пребывания реакционной массы в зоне реакции с высокой точностью.The ratio of the mass flow of raw materials and the weight of the reaction mass in the reactor accurately determines the value of the residence time of the reaction mass in the reaction zone, while the ratio of the weight of the filled and empty reactor, as a rule, exceeds 2, which makes it possible to determine the weight of the reaction mass, and, accordingly, the ability to control the residence time of the reaction mass in the reaction zone with high accuracy.
При этом тензодатчики могут быть расположены вне зоны высоких температур, например, на лапах реакционного аппарата, или на его опоре, что упрощает регулирование процесса и существенно снижает стоимость используемого оборудования.In this case, the load cells can be located outside the high temperature zone, for example, on the legs of the reaction apparatus, or on its support, which simplifies the process control and significantly reduces the cost of the equipment used.
Работоспособность предлагаемого способа регулирования процесса жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья демонстрируется следующими примерами.The performance of the proposed method for controlling the process of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbons is demonstrated by the following examples.
Пример 1 (взвешивание реактора при осуществлении жидкофазной термической конверсии).Example 1 (weighing the reactor during the implementation of liquid-phase thermal conversion).
Емкостной реактор термической конверсии объемом 20 м3 закреплен на этажерке на трех лапах, под которыми размещены тензодатчики, с помощью которых определяют вес реактора. Вес пустого реактора составил 8,5 т. В реактор при 435°С и 0,6 МПа непрерывно подают 20 т/час мазута. С низа реактора непрерывно выводят жидкий продукт, а с верха реактора выводят пары термической конверсии. При осуществлении термической конверсии вес реактора, заполненного жидкой реакционной массой на 30% объема, определенный с помощью вышеуказанных тензодатчиков, составил 13,4 т. Снизив на некоторое время расход выводимого жидкого продукта за счет прикрытия регулирующего клапана, установленного на линии вывода жидкого продукта, увеличивают заполненную долю объема реактора до 50% и затем восстанавливают расход выводимого жидкого продукта для стабилизации веса реактора, который составил 16,7 т. Аналогично, снижая на некоторое время расход выводимого жидкого продукта, увеличивают заполненную долю объема реактора до 70% и затем восстанавливают расход выводимого жидкого продукта для стабилизации веса реактора, который составил 20,0 т.Таким образом, вес реакционной массы в реакторе составил 4,9, 8,2 и 11,5 т, соответственно. Точность взвешивания составила ±100 кг (менее 2% отн.).A capacitive thermal conversion reactor with a volume of 20 m 3 is mounted on a shelf on three legs, under which strain gauges are placed, with the help of which the weight of the reactor is determined. The weight of the empty reactor was 8.5 tons. 20 tons per hour of fuel oil were continuously fed into the reactor at 435 ° C and 0.6 MPa. Liquid product is continuously discharged from the bottom of the reactor, and thermal conversion vapors are discharged from the top of the reactor. When carrying out thermal conversion, the weight of the reactor filled with the liquid reaction mass by 30% of the volume, determined using the above strain gauges, was 13.4 tons. By reducing the flow rate of the liquid product to be discharged for some time by closing the control valve installed on the liquid product discharge line, they increase filled fraction of the reactor volume to 50% and then restore the flow rate of the liquid product to stabilize the weight of the reactor, which amounted to 16.7 tons. Similarly, reducing the output for some time liquid product, increase the filled fraction of the volume of the reactor to 70% and then restore the flow rate of the liquid product to stabilize the weight of the reactor, which amounted to 20.0 T. Thus, the weight of the reaction mass in the reactor was 4.9, 8.2 and 11, 5 tons, respectively. The weighing accuracy was ± 100 kg (less than 2% rel.).
Пример 2 (контроль времени пребывания реакционной массы в реакторе регулированием веса реакционной массы).Example 2 (control the residence time of the reaction mass in the reactor by controlling the weight of the reaction mass).
В условиях примера 1 при весе реактора 16,7 т (в том числе 8,2 т реакционной массы) 50% его объема (10 м3) заполнено реакционной массой. Время пребывания реакционной массы в реакторе составило 10 м3/20 м3/час=0,5 часа (30 мин), при этом глубина превращения мазута составила 45%.Under the conditions of Example 1, with a reactor weight of 16.7 tons (including 8.2 tons of reaction mass), 50% of its volume (10 m 3 ) was filled with the reaction mass. The residence time of the reaction mass in the reactor was 10 m 3/20 m 3 / h = 0.5 hour (30 minutes), the depth of the fuel oil conversion was 45%.
При весе реактора 13,4 т в реакторе находится 4,9 т (6 м3) реакционной массы, заполняющей реактор на 30%, а время пребывания реакционной массы в реакторе составляет 6 м3/20 м3/час=0,3 часа (18 мин). В указанных условиях глубина превращения мазута составила 31%.With a weight of 13.4 tons reactor in the reactor is 4.9 m (6 m 3) of the reaction mixture, filling a reactor at 30%, and the residence time of the reaction mass in the reactor was 6 m 3/20 m 3 / h = 0.3 hours (18 min). Under these conditions, the conversion depth of fuel oil was 31%.
Временно уменьшив расход выводимого с низа реактора жидкого продукта, увеличивают вес заполненного реактора до 20,0 т. При этом в реакторе находится 11,5 т (14 м3) реакционной массы, заполняющей реактор на 70%, а время пребывания реакционной массы в реакторе составляет 14 м3/20 м3/час=0,7 часа (42 мин). Глубина превращения мазута составила 54%.By temporarily reducing the flow rate of the liquid product removed from the bottom of the reactor, the weight of the filled reactor is increased to 20.0 tons. In this case, the reactor contains 11.5 tons (14 m 3 ) of the reaction mixture filling the reactor by 70%, and the residence time of the reaction mixture in the reactor 3 is 14 m / 20 m 3 / h = 0.7 hour (42 minutes). The conversion depth of fuel oil was 54%.
Таким образом, путем регулирования веса реакционной массы в реакторе за счет изменения расхода выводимого жидкого продукта осуществляют регулирование (контроль) времени пребывания реакционной массы в реакторе и таким образом регулируют процесс жидкофазной термической конверсии (изменяют глубину превращения сырья (мазута).Thus, by controlling the weight of the reaction mass in the reactor by changing the flow rate of the liquid product to be discharged, the residence time of the reaction mass in the reactor is controlled (controlled) and thus the process of liquid-phase thermal conversion is controlled (the depth of conversion of the feedstock (fuel oil) is changed.
Пример 3 (регулирование давления в реакторе изменением расхода выводимых паров).Example 3 (pressure regulation in the reactor by changing the flow rate of the exhaust vapors).
В емкостном реакторе термической конверсии в условиях примера 1 поддерживают давление 0,6 МПа с помощью регулирующего клапана с датчиком "до себя", установленным на линии вывода паров термической конверсии из реактора. Объем жидкой фазы в реакторе неизменен и составляет 10 м3, соответственно объем паровой фазы также неизменен и составляет 10 м3. Прикрывая регулирующий клапан, уменьшают количество (расход) выводимых паров, что приводит к накоплению паров в реакторе, что при неизменном объеме паровой фазы приводит к увеличению давления. Восстановив расход выводимых паров с помощью регулирующего клапана, давление стабилизируют на уровне, большем, чем первоначальное, например, 0,8 МПа. Аналогичным образом, при необходимости, временно увеличивая количество (расход) выводимых паров, уменьшают давление в реакторе.In a capacitive thermal conversion reactor under the conditions of Example 1, a pressure of 0.6 MPa was maintained by means of a control valve with a self-sensing sensor installed on the exhaust line for thermal conversion vapors from the reactor. The volume of the liquid phase in the reactor is unchanged at 10 m 3 , respectively, the volume of the vapor phase is also unchanged at 10 m 3 . By closing the control valve, the quantity (flow rate) of the vapor removed is reduced, which leads to vapor accumulation in the reactor, which, with the volume of the vapor phase remaining constant, leads to an increase in pressure. Having restored the flow rate of the exhaust vapors using the control valve, the pressure is stabilized at a level greater than the initial one, for example, 0.8 MPa. Similarly, if necessary, temporarily increasing the amount (flow rate) of the vapor removed, reduce the pressure in the reactor.
Таким образом, приведенные примеры показывают, что регулирование веса реактора позволяет регулировать вес реакционной массы в реакторе, изменять время ее пребывания в реакторе и управлять глубиной превращения сырья (мазута), то есть регулировать процесс термической конверсии. А изменение расхода выводимых паров позволяет регулировать давление в реакторе.Thus, the above examples show that the regulation of the weight of the reactor allows you to control the weight of the reaction mass in the reactor, change the time of its stay in the reactor and control the depth of conversion of raw materials (fuel oil), that is, to regulate the process of thermal conversion. And the change in the flow rate of the exhaust vapor allows you to adjust the pressure in the reactor.
В доступной научно-технической и патентной литературе не был обнаружен способ регулирования процесса термической конверсии тяжелого углеводородного сырья, включающий контроль времени пребывания реакционной массы в зоне реакции за счет регулирования веса реакционной массы в реакторе. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию патентоспособности «новизна».In the available scientific, technical and patent literature, no method was found for regulating the process of thermal conversion of heavy hydrocarbons, including controlling the residence time of the reaction mass in the reaction zone by controlling the weight of the reaction mass in the reactor. Thus, the claimed invention meets the patentability criterion of "novelty."
Исследованиями авторов доказано, что регулирование веса реакционной массы в реакторе позволяет просто и надежно осуществлять контроль времени пребывания реакционной массы в зоне реакции и обеспечивать высокое качество жидкого продукта. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию патентоспособности «изобретательский уровень».The studies of the authors proved that the regulation of the weight of the reaction mass in the reactor allows simple and reliable control of the residence time of the reaction mass in the reaction zone and to ensure high quality liquid product. Thus, the claimed invention meets the patentability criterion of "inventive step".
Предлагаемый способ может быть использован в нефтеперерабатывающей промышленности, воспроизводим и при использовании способа реализуется его назначение. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию патентоспособности «промышленная применимость».The proposed method can be used in the oil refining industry, reproducible and when using the method, its purpose is realized. Thus, the claimed invention meets the patentability criterion of "industrial applicability".
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012140884/04A RU2503708C1 (en) | 2012-09-24 | 2012-09-24 | Control method of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbon raw material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012140884/04A RU2503708C1 (en) | 2012-09-24 | 2012-09-24 | Control method of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbon raw material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2503708C1 true RU2503708C1 (en) | 2014-01-10 |
Family
ID=49884696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012140884/04A RU2503708C1 (en) | 2012-09-24 | 2012-09-24 | Control method of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbon raw material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2503708C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020086910A1 (en) * | 2000-12-13 | 2002-07-04 | Trinh Sinh Han | Rotating annular catalytic reactor |
| RU2206597C1 (en) * | 2002-01-17 | 2003-06-20 | Государственное унитарное предприятие Институт нефтехимпереработки АН Республики Башкортостан | Method of controlling process of thermal cracking of high-viscosity oil feedstock |
| RU2408653C1 (en) * | 2009-05-13 | 2011-01-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Procedure for processing oil residues |
| RU2458982C2 (en) * | 2010-10-04 | 2012-08-20 | Закрытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Аджиномото-Генетика" (ЗАО АГРИ) | Method of producing l-cysteine, l-cystine, s-sulphocysteine or l-cysteine thiazolidine derivative, or mixture thereof using bacteria of enterobacteriaceae family |
-
2012
- 2012-09-24 RU RU2012140884/04A patent/RU2503708C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020086910A1 (en) * | 2000-12-13 | 2002-07-04 | Trinh Sinh Han | Rotating annular catalytic reactor |
| RU2206597C1 (en) * | 2002-01-17 | 2003-06-20 | Государственное унитарное предприятие Институт нефтехимпереработки АН Республики Башкортостан | Method of controlling process of thermal cracking of high-viscosity oil feedstock |
| RU2408653C1 (en) * | 2009-05-13 | 2011-01-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Procedure for processing oil residues |
| RU2458982C2 (en) * | 2010-10-04 | 2012-08-20 | Закрытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Аджиномото-Генетика" (ЗАО АГРИ) | Method of producing l-cysteine, l-cystine, s-sulphocysteine or l-cysteine thiazolidine derivative, or mixture thereof using bacteria of enterobacteriaceae family |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| http://www.kakprosto.ru/kak-132453-kak-opredelit-massu-netto. Найдено в Интернет 11.04.2013. Размещено: 27.04.2012. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10011790B2 (en) | Supercritical water processes for upgrading a petroleum-based composition while decreasing plugging | |
| US9739283B2 (en) | Defoaming systems and methods in hydrocarbon processes | |
| US3649202A (en) | Control of reaction zone severity by response to octane number of effluent liquid phase | |
| CA2590415C (en) | Hydrocarbonaceous material processing methods and apparatus | |
| Shvets et al. | Cracking of heavy oil residues in a continuous flow reactor, initiated by atmospheric oxygen | |
| RU2503708C1 (en) | Control method of liquid-phase thermal conversion of heavy hydrocarbon raw material | |
| US11248180B2 (en) | Supercritical water process integrated with visbreaker | |
| RU2678107C2 (en) | Method and system for controlling hydrocracker and fractionator | |
| US5318697A (en) | Process for upgrading hydrocarbonaceous materials | |
| RU2372373C1 (en) | Method of delayed coking of black oils | |
| RU2625852C1 (en) | Plant for coking of oil residues | |
| RU2339675C1 (en) | Method for viscosity breaking of oil residues | |
| US2738316A (en) | Fluid coke calcining process employing a dual bed | |
| US5068027A (en) | Process for upgrading high-boiling hydrocaronaceous materials | |
| RU2818566C1 (en) | Method of producing petroleum coke | |
| RU2809549C1 (en) | System and method for producing needle coke | |
| EP1238043A1 (en) | Method for improving thermal cracking process and product yields therefrom | |
| US2027862A (en) | Process of converting hydrocarbons | |
| RU2345117C2 (en) | Oil sintering addition quality control procedure | |
| US20130240779A1 (en) | Method of regulating the viscosity of a mixture comprising at least two components having different viscosities | |
| RU2238780C2 (en) | Device for automatic control over the operational mode of rectifying columns | |
| SU1188188A1 (en) | Method of determining petroleum product aptitude for clogging coil pipe internal surface with coke | |
| US20140311947A1 (en) | Defoaming Systems and Methods in Hydrocarbon Processes | |
| US1769790A (en) | Manufacture of useful products from mineral oils | |
| CA3222718A1 (en) | Hydrotreatment of vegetable biomass |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210216 |