RU2495327C2 - Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект - Google Patents
Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект Download PDFInfo
- Publication number
- RU2495327C2 RU2495327C2 RU2011153861/06A RU2011153861A RU2495327C2 RU 2495327 C2 RU2495327 C2 RU 2495327C2 RU 2011153861/06 A RU2011153861/06 A RU 2011153861/06A RU 2011153861 A RU2011153861 A RU 2011153861A RU 2495327 C2 RU2495327 C2 RU 2495327C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogen
- fuel
- zone
- discharge
- electric
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Изобретение относится к аэродинамике и к энергетическим установкам транспортных средств, в частности к способам улучшения аэродинамического качества путем подвода энергии к их внешней поверхности. Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект, включает использование реакции горения топлива, например, водорода или углеводородного газа и электрического разряда для ускорения реакции горения. Потоки водородосодержащего топлива и воздуха в зону воспламенения подают раздельно, объединяют их в зоне воспламенения, предварительно - до зоны воспламенения - водородосодержащее топливо пропускают через зону электрического тлеющего разряда, в котором соотношение между напряженностью электрического поля Е и давлением газа Р устанавливают равным:
Description
Изобретение относится к области аэродинамики и к энергетическим установкам различных объектов, например, транспортных средств, и может быть использовано для улучшения аэродинамического качества объектов путем подвода энергии к их внешней поверхности.
Известен способ подвода энергии к потоку за счет горения углеводородного топлива (пропана), например, [А.П. Ершов, О.С. Сурконт, И.Б. Тимофеев и другие. «Параметры электрических разрядов для воспламенения сверхзвуковых потоков пропан - воздушной смеси». III Международный симпозиум «Термохимические процессы в плазменной аэродинамике», Санкт-Петербург, 28-31 августа 2003 года, с.67].
По этому способу углеводородное топливо вводится в заданную зону горения сверхзвукового потока вместе с потоком воздуха, а воспламенение топлива осуществляется в газоразрядной секции с помощью поперечного электродного разряда. Этому способу присущи следующие недостатки:
- на электродах, установленных в потоке, возникают ударные волны, нарушающие однородность и тормозящие поток;
- при поддержании разряда основная часть его энергии уходит на возбуждение колебательных уровней азота и кислорода, на нагрев газа, что существенно снижает эффективность электроразряда для процессов образования радикалов водорода H, играющих существенную роль в возгорании водородсодержащей смеси и скорости горения.
Известен способ подвода энергии к потоку воздуха за счет горения пропана, эжектируемого в поток из отверстий на модели, взятый за прототип [работа V. Skvortsov, Yu. Kuznetsov, V. Litvinov, et al. Investigation of aerodynamic Effects at the Electric Discharge Creation on the Models of Different aerodynamic Effects at the Electric Discharge Creation on the Models of Different Geometry. The second Workshop on Magneto - Plasma - Aerodynamics in Aerospace Applications. M., 5 April, 2000, p.102].
В этой работе поджиг пропана осуществляют с помощью электрического разряда, а впрыск углеводородного топлива осуществляют через пластину-электрод, установленную в потоке. Недостатками способа является то, что процессы горения развиваются только в пограничном слое пластины, из которой эжектируется топливо, а также большие затраты электроэнергии на электрический пробой и поддержание электрического разряда в потоке воздуха, движущегося со сверхзвуковой скоростью. Кроме того, при организации разряда в смеси воздуха, водорода и углеводородных топлив трудно подобрать напряжение горения разряда, соответствующее образованию максимальной концентрации радикалов водорода.
Задачей и техническим результатом заявляемого изобретения являются повышение эффективности воздействия электрического разряда на поджиг топлива при смешении его с окислителем (воздухом) при низкой статической температуре смеси, а также ускорение реакции горения.
Решение поставленной задачи и технический результат достигаются тем, что в способе локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект, включающем использование реакции горения топлива, например, водорода или углеводородного газа и электрического разряда для ускорения реакции горения, потоки водородосодержащего топлива и воздуха в зону воспламенения подают раздельно, объединяют их в зоне воспламенения, предварительно - до зоны воспламенения - водородосодержащее топливо пропускают через зону электрического тлеющего разряда, в котором соотношение между напряженностью электрического поля Е и давлением газа Р устанавливают равным
а расстояние от зоны разряда до локального места выделения энергии горения регулируют, исходя из скорости рекомбинации радикалов водорода (H) и скорости потока водородосодержащего топлива.
Кроме того, при больших расходах водородосодержащего топлива, его поток перед пропуском через зону электрического тлеющего разряда делят на несколько потоков с помощью решетки сопл, установленной на входе в устройство, а в сверхзвуковых камерах сгорания сопла размещают на топливных пилонах.
Оптимальные значения соотношения E/P разряда для получения максимального значения концентрации радикалов водорода (H) известно из литературы, например, [Г. Месси и Е. Бархоп. Электронные и ионные столкновения. И.Л., Москва, 1958 год, с.603].
Схема и график, поясняющие способ, приведены на фигурах.
На фигуре 1 приведена схема устройства по реализации предлагаемого способа с единичным тлеющим разрядом и с использованием в качестве топлива газообразного водорода.
На фигуре 2 приведены зависимости теплового потока Q, полученного при горении водорода, и прироста температуры газа ΔT от давления.
На фигуре 3 приведена схема устройства по реализации предлагаемого способа для больших расходов водородосодержащих смесей,
На фиг.4 показано размещение сопл на топливных пилонах с сечением A элемента сопла.
Устройство с единичным тлеющим разрядом, представленное на фигуре 1, содержит рабочую камеру 1 аэродинамической трубы, в которой размещены элементы устройства, используемого для ускорения горения водорода: электроразрядная трубка 6 с электродами 7, 9 и источник питания 10, сетка 8 для перемешивания топлива с воздухом, далее установлена камера смешения 11, которая состыкована с измерителем (калориметром) 4 тепла, выделяющегося при горении. На выходе из измерителя 4 тепла установлен газовый эжектор, которым заканчивается канал 5 выхлопа газа. Устройство оборудовано измерителями расхода газа 3, измерителями давления 2, через ВА показан вход атмосферного воздуха в рабочую часть, H2 - поступление газообразного водорода, ВД - поступление воздуха высокого давления в эжектор.
Т - измеритель температуры газа.
Работа устройства по реализации способа в варианте с одним соплом осуществляется следующим образом.
Воздух ВА из атмосферы подают в камеру смешения 11 за счет перепада давления, создаваемого эжекторной системой 5. Расход воздуха измеряют расходомером 3. Водород H2 из баллонов подают в электроразрядную трубку 6, давление в которой измеряют манометром 2. Зажигают электрический разряд в разрядной трубке 6, подавая напряжение на электроды 7, 9. Измеряют напряжение V на разрядном промежутке и определяют напряженность электрического поля Е. Регулируют V и P таким образом, чтобы отношение E/P было равно
При воспламенении водорода в смеси с кислородом воздуха продукты горения направляют в канал калориметра 4. Измеряют изменение давления 2 в рабочей камере калориметра 4 и изменение температуры потока на выходе из калориметра Т.
Приведем пример параметров потока, электроразряда, энерговыделения в одном из экспериментов.
Реализован тлеющий разряд с параметрами: напряжение U=5 вB, ток I=10-2 А. Давление водорода в камере 2·104 Па, расход водорода 0,02 г/с. Отношение
.
Тепловой поток, выделяющийся при сгорании водорода, измеряют калориметром, работающим на принципе газового термометра. Мощность, передаваемая стенкам калориметра от потока, равна
где C, m - теплоемкость и масса калориметра,
Tw - температура внешней поверхности тепловоспринимающего цилиндра калориметра.
Полная мощность, выделяющаяся при горении, равна:
Q=W+G·Cp·ΔT,
где Cp, G - теплоемкость и расход газовой смеси,
ΔT - изменение температуры газа на выходе из калориметра.
Вклад энергии в нагрев от электрического разряда оценен. Он пренебрежимо мал по сравнению с выделением тепла от горения водорода.
Опыты показали, что при реализации горения топлива по предлагаемому способу возгорание водорода происходило при температуре потока T≈300 К и давлении Р≈0,7·105 Па.
Сгорание топлива при этих условиях происходило полностью на длине калориметра, которая составляет ~ 0,5 м. При этом скорость потока ~ 200 м/с.
Зависимость увеличения теплового потока Q и прироста температуры ΔT газа в зависимости от давления в камере показаны на фиг.2
Из экспериментов видно, что предлагаемый способ эффективен, во-первых, с точки зрения снижения температуры воздуха, при которой происходит возгорание топлива. Так в проведенных экспериментах топливо загоралось при комнатной температуре, в то время как в описанных в литературе опытах при сходных прочих условиях топливо (водород) возгоралось при температуре Т≈900 К, смотрите, например, [А. Ешида, Г. Суй. Сверхзвуковое горение водорода в воздушном потоке. РТК, №4, 1997 год, с.18]. Во-вторых, скорость сгорания топлива возрастает настолько, что размеры, например, двигателя типа ГПВРД становятся вполне реальными. Так при пересчете размера камеры сгорания, использованной в вышеописанном эксперименте, на размер камеры сгорания в ГПВРД, где скорость потока воздуха составляет ~ 103 м/с, получаем размер камеры сгорания двигателя ~ 2,5 м, что без труда реализуемо.
Схема устройства по реализации предлагаемого способа при больших размерах рабочего канала (большие расходы водородосодержащей смеси) представлена на фигуре 3. При таком расходе углеводородного газа зажигание разряда заданного типа (термически неравновесный тлеющий разряд) с заданными параметрами
весьма проблематично, поэтому поток делят на несколько потоков (струй) с помощью решетки сопл, при этом каждое сопло является электроразрядным устройством с электродами, например, один электрод - корпус сопла, другой электрод - стержень, проходящий через критическое сечение сопла; параметры потока газа через каждое сопло выбирают из условия реализации указанного отношения E/P, независимость электропитания разряда в каждом сопле обеспечивается или путем применения независимых источников питания или устройством балластных сопротивлений.
На фигуре 3:
12 - форкамера;
13 - решетка сопл с предионизаторами 14;
15 - камера и решетка для смешения углеводородного газа с воздухом;
16 - зона (камера) сгорания водорода;
17 - электроды.
18 - устройство с балластными сопротивлениями.
В форкамеру 12, подают углеводородный газ, затем его делят на несколько потоков с помощью решетки 13 сопл, установленных на входе в устройство, с укрепленными на них предионизаторами 14. Электрический тлеющий разряд зажигается между электродами 17 и стенкой сопла, являющейся вторым электродом (на фиг. не показано). Далее водородосодержащий газ поступает в камеру смешения 15, а затем смесь водородосодержащего газа с воздухом поступает в камеру сгорания 16. Балластные сопротивления 18 состоят из отдельных элементов соответственно для каждого из разрядов. Корпус сопла служит одним из электродов.
Решетка 13 сопл фиг.3 будет использоваться при дозвуковых скоростях потока на входе в устройство. При сверхзвуковых скоростях в камере сгорания, например в ГПВРД, сопла, которые одновременно являются электроразрядными устройствами, размещают в топливных пилонах, установленных на ее стенках. Смешение топлива и воздуха происходит в струях за топливным пилоном.
Схема размещения сопл на топливном пилоне с сечением А элемента сопла показана на фиг.4, где
19 - пилон,
20 - источник питания,
21 - сопло (электроразрядное устройство),
22, 23 - электроды сопла (электроразрядного устройства),
24 - предионизатор.
Сопла 21 установлены на задней по потоку кромке топливного пилона 19, к каждому подводится электропитание от независимого источника 20 и водородосодержащий газ. Истечение из сопл происходит в донный след за топливным пилоном, где и происходит смешение струй (на фиг.4 обозначены их границы). Число сопл, устанавливаемых на одном топливном пилоне, определяется из конструктивных соображений.
Предложенный способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего летательный аппарат, или к потоку воздуха в двигателе позволяет:
- осуществить подготовку топлива к сгоранию путем наработки в нем активных радикалов H, пропуская топливо через зону тлеющего электрического разряда с значением
;
- осуществить возгорание водорода или углеводородного топлива при температурах, близких к комнатной, и давлении ниже атмосферного;
- увеличить скорость сгорания топлива в смеси с воздухом, что принципиально важно для разработки двигателей типа ГПВРД.
Claims (2)
1. Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект, включающий использование реакции горения топлива, например водорода или углеводородного газа, и электрического разряда для ускорения реакции горения, отличающийся тем, что потоки водородосодержащего топлива и воздуха в зону воспламенения подают раздельно, объединяют их в зоне воспламенения, предварительно - до зоны воспламенения - водородосодержащее топливо пропускают через зону электрического тлеющего разряда, в котором соотношение между напряженностью электрического поля E и давлением газа P устанавливают равным:
а расстояние от зоны разряда до локального места выделения энергии горения регулируют, исходя из скорости рекомбинации радикалов водорода (H) и скорости потока водородосодержащего топлива.
а расстояние от зоны разряда до локального места выделения энергии горения регулируют, исходя из скорости рекомбинации радикалов водорода (H) и скорости потока водородосодержащего топлива.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при больших расходах водородосодержащего топлива его поток перед пропуском через зону электрического тлеющего разряда делят на несколько потоков с помощью решетки сопл, установленной на входе в устройство, а в сверхзвуковых камерах сгорания сопла размещают на топливных пилонах.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011153861/06A RU2495327C2 (ru) | 2011-12-29 | 2011-12-29 | Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011153861/06A RU2495327C2 (ru) | 2011-12-29 | 2011-12-29 | Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2011153861A RU2011153861A (ru) | 2013-07-10 |
RU2495327C2 true RU2495327C2 (ru) | 2013-10-10 |
Family
ID=48787324
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011153861/06A RU2495327C2 (ru) | 2011-12-29 | 2011-12-29 | Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2495327C2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2780578C2 (ru) * | 2017-12-21 | 2022-09-27 | Касале Са | Способ получения водородосодержащего синтез-газа |
US11565937B2 (en) | 2017-12-21 | 2023-01-31 | Casale Sa | Process for producing a hydrogen-containing synthesis gas |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU918676A1 (ru) * | 1980-05-23 | 1982-04-07 | Предприятие П/Я М-5481 | Способ подготовки топлива к сжиганию |
RU2262000C2 (ru) * | 2003-10-20 | 2005-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" | Гиперзвуковой прямоточный воздушно-реактивный двигатель (гпврд) и способ организации горения |
EP2116768A1 (en) * | 2008-05-09 | 2009-11-11 | ALSTOM Technology Ltd | Burner |
RU2374560C1 (ru) * | 2008-03-18 | 2009-11-27 | Объединенный Институт Высоких Температур Российской Академии Наук | Запальное устройство |
-
2011
- 2011-12-29 RU RU2011153861/06A patent/RU2495327C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU918676A1 (ru) * | 1980-05-23 | 1982-04-07 | Предприятие П/Я М-5481 | Способ подготовки топлива к сжиганию |
RU2262000C2 (ru) * | 2003-10-20 | 2005-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" | Гиперзвуковой прямоточный воздушно-реактивный двигатель (гпврд) и способ организации горения |
RU2374560C1 (ru) * | 2008-03-18 | 2009-11-27 | Объединенный Институт Высоких Температур Российской Академии Наук | Запальное устройство |
EP2116768A1 (en) * | 2008-05-09 | 2009-11-11 | ALSTOM Technology Ltd | Burner |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2780578C2 (ru) * | 2017-12-21 | 2022-09-27 | Касале Са | Способ получения водородосодержащего синтез-газа |
US11565937B2 (en) | 2017-12-21 | 2023-01-31 | Casale Sa | Process for producing a hydrogen-containing synthesis gas |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2011153861A (ru) | 2013-07-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Anand et al. | Longitudinal pulsed detonation instability in a rotating detonation combustor | |
Savelkin et al. | Ignition and flameholding in a supersonic combustor by an electrical discharge combined with a fuel injector | |
Firsov et al. | Plasma-enhanced mixing and flameholding in supersonic flow | |
Peng et al. | Experimental investigations on ethylene-air Continuous Rotating Detonation wave in the hollow chamber with Laval nozzle | |
Kim et al. | Plasma-discharge stabilization of jet diffusion flames | |
Starikovskiy et al. | Plasma-assisted ignition and combustion | |
Jacobsen et al. | Plasma-assisted ignition in scramjets | |
Bouziane et al. | Performance comparison of oxidizer injectors in a 1-kN paraffin-fueled hybrid rocket motor | |
Dubrovskii et al. | Three-dimensional numerical simulation of the characteristics of a ramjet power plant with a continuous-detonation combustor in supersonic flight | |
Leonov et al. | Experiments on electrically controlled flameholding on a plane wall in a supersonic airflow | |
Li et al. | Propulsive performance of a liquid kerosene/oxygen pulse detonation rocket engine | |
Golub et al. | Experimental and numerical investigation of hydrogen gas auto-ignition | |
Yan et al. | Experimental investigations on pulse detonation rocket engine with various injectors and nozzles | |
Do et al. | Jet flame ignition in a supersonic crossflow using a pulsed nonequilibrium plasma discharge | |
Lefkowitz et al. | The effects of repetitively pulsed nanosecond discharges on ignition time in a pulsed detonation engine | |
Leonov et al. | Experimental demonstration of plasma-based flameholder in a model scramjet | |
Weixin et al. | Experimental research of air-throttling ignition for a scramjet at Ma 6.5 | |
RU2495327C2 (ru) | Способ локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект | |
Esakov et al. | Efficiency of propane-air mixture combustion assisted by deeply undercritical MW discharge in cold high-speed airflow | |
Moeller et al. | HVEPS combustion driven MHD power demonstration tests | |
RU2488040C1 (ru) | Устройство для локального подвода энергии к потоку воздуха, обтекающего объект (варианты) | |
Pandey et al. | Recent Advances in Experimental and Numerical Analysis of Combustor Flow Fields in Supersonic Flow Regime | |
Pavan et al. | Plasma actuation of mesoscale flames | |
Leonov et al. | Electrically driven combustion near the plane wall in a supersonic duct | |
Bityurin et al. | Experimental study of the ignition of liquid hydrocarbon fuels and stabilization of their combustion by an arc discharge |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171230 |