RU2491487C2 - Method of natural gas liquefaction with better propane extraction - Google Patents

Method of natural gas liquefaction with better propane extraction Download PDF

Info

Publication number
RU2491487C2
RU2491487C2 RU2010121164/06A RU2010121164A RU2491487C2 RU 2491487 C2 RU2491487 C2 RU 2491487C2 RU 2010121164/06 A RU2010121164/06 A RU 2010121164/06A RU 2010121164 A RU2010121164 A RU 2010121164A RU 2491487 C2 RU2491487 C2 RU 2491487C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ethane
fraction
column
enriched
liquid
Prior art date
Application number
RU2010121164/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2010121164A (en
Inventor
Беатрис ФИШЕР
Анн-Клэр ЛЮКЕН
Жилль ФЕРШНАЙДЕР
Пьер-Ив МАРТЕН
Жером ПИГУРЬЕ
Original Assignee
Ифп
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ифп filed Critical Ифп
Publication of RU2010121164A publication Critical patent/RU2010121164A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2491487C2 publication Critical patent/RU2491487C2/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F25J1/0241—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling wherein the overhead cooling comprises providing reflux for a fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/08—Processes or apparatus using separation by rectification in a triple pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop

Abstract

FIELD: machine building.
SUBSTANCE: natural gas is partially combusted at cooling in E1 and separated in fractionating column 2 in methane-rich flow and that rich in hydrocarbons heavier than methane. Methane-rich flow is partially fludised in 3. Then separated condensates are cycled in cylinder 4 at column 2 via pipeline 7. Liquid fraction from cylinder 4 is liquefied in heat exchanger E2 to produce natural liquefied gas. Flow rich in hydrocarbons heavier than methane is separated in de-ethaniser into ethane-rich fraction and heavier hydrocarbons. In compliance with this invention, ethane-rich fraction is liquefied, at least, partially. Then, portion of liquefied ethane is recycled in cylinder 4 or to the line of low 7.
EFFECT: better propane extraction, increased critical pressure of liquefied gas.
11 cl, 4 tbl, 5 dwg

Description

Настоящее изобретение относится к области сжижения природного газа.The present invention relates to the field of liquefaction of natural gas.

Природный неочищенный газ состоит главным образом из метана, а также различных составляющих, таких как вода, сероводород, диоксид углерода, ртуть, азот и легкие углеводороды, содержащие в основном от двух до шести атомов углерода. Некоторые составляющие, такие как вода, сероводород, диоксид углерода и ртуть, являются загрязнителями, которые удаляются на этапах, предшествующих стадиям сжижения природного газа. Более тяжелые, чем метан, углеводороды конденсируются и извлекаются, в качестве жидкостей природного газа, которые могут повысить его стоимость.Natural raw gas consists mainly of methane, as well as various constituents, such as water, hydrogen sulfide, carbon dioxide, mercury, nitrogen and light hydrocarbons containing mainly from two to six carbon atoms. Some constituents, such as water, hydrogen sulfide, carbon dioxide and mercury, are pollutants that are removed in the steps leading up to the natural gas liquefaction steps. Heavier hydrocarbons than methane are condensed and recovered as natural gas liquids that can increase its value.

Газовые жидкости отделяют от метана посредством фракционной колонны и охлаждением и частичным сжижением природного газа. Полученный в голове фракционной колонны газ предназначен для сжижения с получением жидкого природного газа. Функционирование при очень высоком давлении позволяет ограничить необходимую для сжижения энергию. Однако рабочее давление фракционной колонны ограничено критическим давлением разделяемой смеси.Gaseous liquids are separated from methane by means of a fraction column and by cooling and partial liquefaction of natural gas. The gas obtained in the head of the fractional column is intended to be liquefied to produce liquid natural gas. Operation at very high pressures limits the energy needed for liquefaction. However, the operating pressure of the fractionation column is limited by the critical pressure of the mixture to be separated.

Задачей настоящего изобретения является извлечение пропана и увеличение критического давления газа, предназначенного для сжижения, таким образом, чтобы осуществлять фракционирование при наибольшем давлении, снижая таким образом необходимую для сжижения энергию.An object of the present invention is to recover propane and increase the critical pressure of a gas to be liquefied in such a way as to fractionate at the highest pressure, thereby reducing the energy required for liquefaction.

Поставленная задача решается способом сжижения природного газа, в котором осуществляют следующие стадии:The problem is solved by a method of liquefying natural gas, in which the following stages are carried out:

a) частично сжижают природный газ, путем его охлаждения,a) partially liquefy natural gas by cooling it,

b) частично сжиженный природный газ вводят во фракционную колонну так, чтобы получить обогащенную метаном газовую фракцию и жидкую фракцию, обедненную метаном,b) partially liquefied natural gas is introduced into the fractionation column so as to obtain a methane-rich gas fraction and a methane-depleted liquid fraction,

c) газовую фракцию охлаждают до частичного сжижения, затем вводят охлажденную газовую фракцию в баллон-отделитель так, чтобы разделить газовую фазу и жидкую фазу,c) the gas fraction is cooled to partial liquefaction, then the cooled gas fraction is introduced into the separator balloon so as to separate the gas phase and the liquid phase,

d) рециркулируют по меньшей мере часть жидкой фазы во фракционной колонне в порядке орошения,d) recycle at least part of the liquid phase in the fraction column in the order of irrigation,

e) разделяют жидкую фракцию так, чтобы получить фракцию, обогащенную этаном, и по меньшей мере фракцию, обогащенную соединениями более тяжелыми, чем этан,e) separating the liquid fraction so as to obtain a fraction enriched in ethane, and at least a fraction enriched in compounds heavier than ethane,

f) рециркулируют по меньшей мере часть фракции, обогащенной этаном, осуществляя один из следующих процессов:f) recycle at least part of the fraction enriched in ethane, performing one of the following processes:

- вводят вышеназванную часть фракции, обогащенной этаном, в вышеназванный баллон-отделитель,- enter the above part of the fraction enriched in ethane into the above-mentioned separator cylinder,

- перед стадией d) смешивают вышеназванную часть фракции, обогащенной этаном, с вышеназванной жидкой фазой,- before step d), the aforementioned portion of the ethane-enriched fraction is mixed with the aforementioned liquid phase,

g) сжижают газообразную фазу, полученную на стадии c) охлаждением, с последующим расширением для получения природного жидкого газа.g) liquefy the gaseous phase obtained in stage c) by cooling, followed by expansion to obtain natural liquid gas.

В соответствии с изобретением фракция, обогащенная этаном, полученная на стадии e), может содержать, по меньшей мере, 90 молярных % этана.According to the invention, the ethane-enriched fraction obtained in step e) may contain at least 90 molar% of ethane.

На стадии f) по меньшей мере часть вышеназванной фракции, обогащенной этаном, может быть рециркулирована до расхода от 5% до 20% этана, содержащегося в вышеназванном природном газе.In step f), at least a portion of the aforementioned fraction enriched in ethane can be recycled to a flow rate of 5% to 20% of ethane contained in the aforementioned natural gas.

Способ настоящего изобретения может осуществляться в следующих условиях:The method of the present invention can be carried out under the following conditions:

- фракционная колонна может функционировать под давлением от 40 бар до 60 бар,- fractional column can operate under pressure from 40 bar to 60 bar,

на стадии a) природный газ может быть охлажден до температуры от 0°C до -60°C, иin step a), natural gas may be cooled to a temperature of from 0 ° C to -60 ° C, and

- на стадии c) газовую фракцию можно охладить до температуры от -45°C до -70°C.- in step c), the gas fraction can be cooled to a temperature of from -45 ° C to -70 ° C.

В соответствии с первым вариантом выполнения на стадии e) в колонне деэтанизации можно разделить жидкую фракцию, причем вышеназванная фракция, обогащенная этаном, получена в верхней части колонны деэтанизации, фракция, обогащенная более тяжелыми, чем этан, соединениями, получена на дне колонны деэтанизации. Более того, фракция, обогащенная этаном, может быть, по меньшей мере, частично сжижена, причем часть жидкой фракции, обогащенной этаном, введена в верхней части колонны деэтанизации в порядке орошения, другая часть жидкой фракции, обогащенной этаном, рециркулирует в соответствии со стадией f). В соответствии с первым вариантом выполнения колонна деэтанизации может функционировать под давлением от 20 до 35 бар, и вышеназванная фракция, обогащенная этаном, может быть по меньшей мере частично сжижена охлаждением до температуры от -5°C до 10°C.According to the first embodiment, in step e), a liquid fraction can be separated in the deethanization column, the aforementioned ethane-enriched fraction obtained at the top of the deethanization column, the fraction enriched with heavier than ethane compounds obtained at the bottom of the deethanization column. Moreover, the ethane-enriched fraction can be at least partially liquefied, with a portion of the ethane-enriched liquid fraction being introduced at the top of the deethanization column by irrigation, and another portion of the ethane-enriched liquid fraction is recycled in accordance with step f ) According to a first embodiment, the deethanization column can operate at a pressure of from 20 to 35 bar, and the aforementioned fraction enriched in ethane can be at least partially liquefied by cooling to a temperature of from -5 ° C to 10 ° C.

В соответствии со вторым вариантом выполнения на стадии e) в колонне деметанизации можно разделить жидкую фракцию так, чтобы получить газовый поток, обогащенный метаном, и жидкий поток, обогащенный более тяжелыми, чем метан, соединениями, затем в колонне деэтанизации можно отделить жидкий поток, причем вышеназванная фракция, обогащенная этаном, получена в верхней части колонны деэтанизации, а фракция, обогащенная более тяжелыми, чем этан, соединениями, получена на дне колонны деэтанизации. Более того, фракция, обогащенная этаном, может быть по меньшей мере частично сжижена, причем часть жидкой фракции, обогащенной этаном, введена в верхней части колонны деэтанизации в порядке орошения, другая часть жидкой фракции, обогащенной этаном, рециркулирует в соответствии со стадией f). В соответствии со вторым вариантом выполнения в верхнюю часть колонны деметанизации в порядке орошения можно ввести часть жидкой фракции, полученной на стадии c). В соответствии со вторым вариантом выполнения колонна деметанизации может функционировать под давлением от 25 до 40 бар, и колонна деэтанизации может функционировать под давлением от 20 до 35 бар, и вышеназванная фракция, обогащенная этаном, может быть по меньшей мере частично сжижена охлаждением до температуры от -5°C до 10°C.According to a second embodiment, in step e), a liquid fraction can be separated in a demethanization column so as to obtain a gas stream enriched in methane and a liquid stream enriched in compounds heavier than methane, then a liquid stream can be separated in the deethanization column, wherein the aforementioned fraction enriched in ethane was obtained in the upper part of the deethanization column, and the fraction enriched in heavier than ethane compounds was obtained at the bottom of the deethanization column. Moreover, the ethane-enriched fraction can be at least partially liquefied, with a portion of the ethane-enriched liquid fraction being introduced at the top of the deethanization column by irrigation, and another portion of the ethane-enriched liquid fraction is recycled in accordance with step f). According to a second embodiment, a portion of the liquid fraction obtained in step c) can be introduced into the upper part of the demethanization column in an irrigation order. According to a second embodiment, the demethanization column can operate at a pressure of 25 to 40 bar, and the deethanization column can operate at a pressure of 20 to 35 bar, and the above fraction enriched in ethane can be at least partially liquefied by cooling to a temperature of from - 5 ° C to 10 ° C.

Другие особенности и преимущества изобретения будут более очевидны из нижеследующего описания и чертежей, в числе которых:Other features and advantages of the invention will be more apparent from the following description and drawings, including:

Фиг.1 представляет схему способа сжижения с фракционированием,Figure 1 is a diagram of a method of liquefaction with fractionation,

Фиг.2-5 схематически представляют различные варианты осуществления изобретения.2-5 schematically represent various embodiments of the invention.

На фиг.1 природный газ, подаваемый по трубопроводу 1, может быть предварительно очищен от таких примесей, как вода, сероводород, диоксид углерода и ртуть. Для охлаждения до частичного сжижения природный газ вводится в теплообменник Е1. В Е1 природный газ может быть охлажден до температуры от 0°C до -60°C. В Е1 охлаждение осуществляется посредством замкнутой циркуляции в охлаждении С1, которое функционирует за счет сжатия и расширения охлаждающей жидкости.In Fig. 1, natural gas supplied through line 1 can be preliminarily purified from impurities such as water, hydrogen sulfide, carbon dioxide and mercury. To cool to partial liquefaction, natural gas is introduced into the heat exchanger E1. In E1, natural gas can be cooled to a temperature of 0 ° C to -60 ° C. In E1, cooling is carried out through closed circulation in cooling C1, which functions by compressing and expanding the coolant.

Частично сжиженный поток, выходящий из Е1, вводится в зону фракционирования F. Настоящее изобретение предлагает различные способы осуществления зоны F, описанные со ссылками на фигуры от 2 до 5. Обозначения на фигурах от 2 до 5, одинаковые с обозначениями на фиг.1, означают те же элементы.The partially liquefied stream leaving E1 is introduced into the fractionation zone F. The present invention provides various methods for implementing zone F, described with reference to figures 2 to 5. The symbols in figures 2 to 5, identical with those in figure 1, mean the same elements.

Жидкости природного газа удаляются одним или несколькими потоками LGN. Метан 5, полученный в зоне F, переохлаждается в теплообменнике Е2 до полного сжижения. В Е2 охлаждение осуществляется посредством замкнутой циркуляции в охлаждении С2, которое функционирует за счет сжатия и расширения охлаждающей жидкости. Жидкий природный газ под давлением отводится из Е2 для расширения в расширительном устройстве V до атмосферного давления для получения жидкого природного газа GNL.Natural gas liquids are removed by one or more LGN streams. The methane 5 obtained in zone F is supercooled in the heat exchanger E2 until it is completely liquefied. In E2, cooling is accomplished through closed circulation in cooling C2, which functions by compressing and expanding the coolant. Liquid natural gas is pressurized from E2 to expand in expansion device V to atmospheric pressure to produce GNL liquid natural gas.

Согласно фиг.2 и 3, природный газ 1 охлаждается и частично конденсируется в теплообменнике Е1, затем вводится во фракционную колонну 2. Обычно колонна 2 функционирует при давлении от 40 до 60 бар абс. Полученный в вершине колонны 2 пар является частично сконденсированным в охладителе 3. В баллоне 4 газовая фаза отделяется от жидкой фазы. Охладитель 3 с помощью охлаждающей жидкости, например, используемой в теплообменнике Е2, осуществляет охлаждение до очень низкой температуры, обычно от -45°C до -70°C. Газовая фаза 5 направляется в теплообменник Е2 для сжижения. С помощью насоса 6 по трубопроводу 7 полученная на дне баллона 4 жидкая фаза снова направляется в вершину фракционной колонны посредством орошения. Температура на дне колонны контролируется испарителем 12 так, чтобы испарить легкие фракции, присутствующие в виде жидкости на дне колонны 2, и ограничить их вынос в трубопровод 8.According to figures 2 and 3, natural gas 1 is cooled and partially condensed in the heat exchanger E1, then introduced into the fractional column 2. Typically, the column 2 operates at a pressure of 40 to 60 bar abs. The vapor obtained at the top of the column 2 is partially condensed in cooler 3. In the cylinder 4, the gas phase is separated from the liquid phase. Cooler 3 by means of a cooling liquid, for example, used in the heat exchanger E2, provides cooling to a very low temperature, usually from -45 ° C to -70 ° C. The gas phase 5 is sent to the heat exchanger E2 for liquefaction. Using the pump 6 through the pipeline 7, the liquid phase obtained at the bottom of the cylinder 4 is again sent to the top of the fraction column by irrigation. The temperature at the bottom of the column is controlled by the evaporator 12 so as to evaporate the light fractions present in the form of liquid at the bottom of the column 2 and limit their removal into the pipeline 8.

Полученная на дне колонны 2 жидкая фаза отводится по трубопроводу 8 в колонне деэтанизации 14. Колонна 14 может функционировать при от 20 до 35 бар абс. Колонна 14 позволяет разделять поток, содержащий главным образом этан, отведенный к вершине, и поток, содержащий углеводороды, более тяжелые, чем этан внизу. Поток полученного в вершине колонны 14 этана частично, даже полностью сконденсирован в низкотемпературном конденсаторе 15 при температуре от -5°С до 10°С. Поток, полученный на выходе из конденсатора 15, направляется во флегмовый сосуд 16. В случае если поток этана сконденсирован только частично, паровая фаза этана отводится в вершину сосуда 16. Полученный на дне 16 жидкий этан откачивается насосом 17 для направления через трубопровод 18 в вершину колонны 14 в порядке орошения. Полученная на дне сосуда 16 жидкая фракция этана может быть направлена в хранилище по трубопроводу 20. Днище колонны 14 поддерживается при температуре испарителем 21 так, чтобы удалить максимум этана из фракции С3+, отводимой от днища 14 по трубопроводу 22. Фракция С3 может быть отделена, например, в колонне депропанизации.The liquid phase obtained at the bottom of column 2 is discharged through line 8 to the deethanization column 14. Column 14 can operate at 20 to 35 bar abs. Column 14 allows the separation of a stream containing mainly ethane diverted to the top and a stream containing hydrocarbons heavier than ethane below. The stream of ethane obtained at the top of column 14 is partially, even completely condensed, in the low-temperature condenser 15 at a temperature of from -5 ° C to 10 ° C. The stream obtained at the outlet of the condenser 15 is directed to the reflux vessel 16. If the ethane stream is only partially condensed, the vapor phase of ethane is discharged to the top of the vessel 16. The liquid ethane obtained at the bottom 16 is pumped out by pump 17 to be directed through the pipe 18 to the top of the column 14 in the order of irrigation. The ethane liquid fraction obtained at the bottom of the vessel 16 can be sent to the storage via pipeline 20. The bottom of the column 14 is maintained at a temperature by the evaporator 21 so as to remove the maximum ethane from the C3 + fraction withdrawn from the bottom 14 via the pipeline 22. C3 fraction can be separated, for example , in a column of de-propanization.

Согласно фиг.2 и 3, настоящее изобретение предлагает рециркулировать поток, богатый жидким этаном, полученный на днище сосуда 16, ко фракционной колонне 2. В соответствии с изобретением поток, богатый жидким этаном, содержит, по меньшей мере, 90 молярных %, предпочтительно более 98 молярных %, этана. Более точно, ссылаясь на фиг.2, часть жидкого потока, откачиваемая насосом 17, вводится трубопроводом 19 в сосуд 4. Вместе с тем, как показано на фиг.3, часть жидкого потока, откачиваемая насосом 17, вводится в трубопровод оттока 7 по трубопроводу 19. Таким образом, полученная на дне сосуда 4 жидкая фаза собирается и примешивается в поток, богатый этаном, подводимый трубопроводом 19.According to figures 2 and 3, the present invention proposes to recycle a stream rich in liquid ethane, obtained on the bottom of the vessel 16, to the fraction column 2. In accordance with the invention, the stream rich in liquid ethane contains at least 90 molar%, preferably more 98 molar%, ethane. More specifically, referring to FIG. 2, a part of the liquid stream pumped out by the pump 17 is introduced by the pipe 19 into the vessel 4. However, as shown in FIG. 3, a part of the liquid stream pumped by the pump 17 is introduced into the outflow pipe 7 through the pipe 19. Thus, the liquid phase obtained at the bottom of the vessel 4 is collected and mixed into a stream rich in ethane, supplied by a pipe 19.

Рециркуляция этана в соответствии с настоящим изобретением позволяет значительно повысить выделение пропана на дне фракционной колонны 2. Для получения высокого процента выделения пропана поток, богатый этаном, возвращают в цикл, причем молярный расход этана составляет от 5% до 20 молярных % от молярного расхода этана, содержащегося в газе для обработки, подводимом через трубопровод 1.Recycling ethane in accordance with the present invention can significantly increase the emission of propane at the bottom of the fraction column 2. To obtain a high percentage of the separation of propane, the stream rich in ethane is recycled, and the molar consumption of ethane is from 5% to 20 molar% of the molar consumption of ethane, contained in the gas for processing, supplied through the pipeline 1.

Более того, приток этана в вершину колонны 2 позволяет легко повысить критическое давление жидкости, циркулирующей в колонне 2 и улучшить таким образом разделение.Moreover, the flow of ethane to the top of column 2 makes it easy to increase the critical pressure of the fluid circulating in column 2 and thus improve separation.

Вместе с тем, рециркулирование этана позволяет также обогатить природный газ, отводимый от вершины колонны 2, повысить стоимость этана и повысить теплоту сгорания природного газа.At the same time, the recycling of ethane can also enrich the natural gas discharged from the top of column 2, increase the cost of ethane and increase the calorific value of natural gas.

Числовые примеры, представленные ниже, позволяют проиллюстрировать режимы работы способов, описанных по ссылкам на фиг.2 и 3.The numerical examples presented below allow us to illustrate the modes of operation of the methods described with reference to figures 2 and 3.

Расход природного газа, следующего состава, подводимого трубопроводом 1, составляет 34000 кмоль/ч:The consumption of natural gas of the following composition supplied by pipeline 1 is 34,000 kmol / h:

КомпонентComponent Содержание (% моль)Content (% mol) N2N2 0,90.9 C1C1 9090 C2C2 88 C3C3 0,50.5 ИзоС4IsoC4 0,10.1 нС4nc4 0,10.1 ИзоС5IsoC5 0,050.05 нС5nc5 0,050.05 нС6nc6 0,050.05 нС7nc7 0,050.05 нС8nc8 0,050.05 нС9nc9 0,050.05 БензолBenzene 0,050.05 ТолуолToluene 0,050.05

Способы осуществляются в следующих условиях:The methods are carried out under the following conditions:

Фракционная колонна 2:Fractional Column 2:

- Давление: 45 бар абс. на дне, 44 бар абс. в конденсаторе 3,- Pressure: 45 bar abs. at the bottom, 44 bar abs. in capacitor 3,

- Температура природного газа на входе: -30°C,- Natural gas inlet temperature: -30 ° C,

- Температура в конденсаторе 3: -65°C,- Temperature in the condenser 3: -65 ° C,

Деэтанизатор 14:Deethanizer 14:

- Давление: 27,5 бар абс. на дне, 27 бар абс. в конденсаторе 15,- Pressure: 27.5 bar abs. at the bottom, 27 bar abs. in capacitor 15,

- Температура подачи: 42°C,- Flow temperature: 42 ° C,

- Температура в конденсаторе 15: 3°C.- The temperature in the condenser is 15: 3 ° C.

Степень рециркуляции, то есть молярный расход этана, рециркулируемого по трубопроводу 19, по отношению к молярному расходу этана, содержащегося в газе, подаваемом по трубопроводу 1, составляет 5%.The degree of recirculation, that is, the molar flow rate of ethane recycled through line 19, relative to the molar flow rate of ethane contained in the gas supplied through line 1, is 5%.

Степень выделения С3 определяется как отношение расхода С3 в трубопроводе 22 к расходу С3 в трубопроводе 1.The degree of allocation of C3 is defined as the ratio of the flow rate of C3 in the pipe 22 to the flow of C3 in the pipe 1.

Моделирования процессов были осуществлены для способа, проиллюстрированного на фиг.2, для способа, проиллюстрированного на фиг.3, так же, как и для способа без рециркуляции С2, то есть для способа, идентичного способам, представленным на фиг.2 и 3 за исключением того, что он не содержит рециркуляции С2, осуществляемой по трубопроводу 19.Process simulations were carried out for the method illustrated in FIG. 2, for the method illustrated in FIG. 3, as well as for the method without recirculation C2, that is, for a method identical to the methods presented in FIGS. 2 and 3 with the exception of the fact that it does not contain recirculation C2 carried out through the pipeline 19.

  Способ без рециркуляции С2Method without recirculation C2 Способ по фиг.2 с рециркуляцией С2 во флегмовом сосуде 4The method according to figure 2 with recirculation of C2 in the reflux vessel 4 Способ по фиг.3 с рециркуляцией С2 в линии оттока 7The method according to figure 3 with recirculation C2 in the outflow line 7 Расход С2 при рециркуляции (кмоль/ч)C2 flow rate during recirculation (kmol / h) 00 136,4136.4 136,4136.4 Коэффициент отдачи С3 (%)Return coefficient C3 (%) 71,171.1 79,979.9 84,284.2 Критическое давление в начале фракционирования 5 (бар)Critical pressure at the beginning of fractionation 5 (bar) 56,756.7 56,956.9 56,956.9

Установлено, что изобретение позволяет улучшить выделение С3 и легко отойти от критических условий во фракционной колонне, и улучшить степень выделения С3.It was found that the invention allows to improve the allocation of C3 and easily move away from critical conditions in the fractional column, and to improve the degree of allocation of C3.

Относительно фиг.4 и 5, природный газ 1 охлаждается и частично конденсируется в тепелообменнике Е1 до температуры от -60°С до 0°С, а затем вводится во фракционную колонну 2. Колонна 2 может функционировать при давлении от 40 бар до 60 бар. Пар, полученный в вершине колонны 2, частично конденсируется конденсатором 3. Газовая фаза отделяется от жидкой фазы в сосуде 4. Конденсатор 3 осуществляет охлаждение до очень низкой температуры, например, от -45°C до -70°C, с помощью охлаждающей жидкости, например, используемой в теплообменнике Е2. Газовая фаза 5 направляется в теплообменник Е2 для сжижения. Полученная на дне сосуда 4 жидкая фаза с помощью насоса 6 снова направляется через трубопровод 7 в вершину фракционной колонны 2 в порядке орошения.With respect to FIGS. 4 and 5, natural gas 1 is cooled and partially condensed in the heat exchanger E1 to a temperature of from -60 ° C to 0 ° C, and then introduced into the fraction column 2. Column 2 can operate at a pressure of from 40 bar to 60 bar. The vapor obtained at the top of the column 2 is partially condensed by the condenser 3. The gas phase is separated from the liquid phase in the vessel 4. The condenser 3 is cooled to a very low temperature, for example, from -45 ° C to -70 ° C, using a coolant, for example, used in the heat exchanger E2. The gas phase 5 is sent to the heat exchanger E2 for liquefaction. Obtained at the bottom of the vessel 4, the liquid phase by means of a pump 6 is again sent through a pipeline 7 to the top of the fraction column 2 in the irrigation order.

Полученная на дне колонны 2 жидкая фаза отводится по трубопроводу 8 во вторую фракционную колонну 9 для осуществления второго разделения метана и углеводородов, более тяжелых, чем метан, при давлении более низком, чем в колонне 2. Колонна 9 может функционировать при давлении от 25 бар до 40 бар. Часть жидкой фазы, полученной на дне сосуда 4, вводится в вершину колонны 9 в порядке орошения. Температура на дне колонны 9 контролируется испарителем 12 так, чтобы выпарить легкие фракция, находящиеся в виде жидкости на дне колонны 9 и ограничить их вынос в трубопровод 13. Колонна 9 позволяет получить наверху поток, обогащенный метаном, удаленный трубопроводом 11 и внизу поток, обогащенный углеводородами, более тяжелыми, чем метан.The liquid phase obtained at the bottom of column 2 is discharged via line 8 to a second fractional column 9 for a second separation of methane and hydrocarbons heavier than methane at a pressure lower than in column 2. Column 9 can operate at a pressure of 25 bar to 40 bar. Part of the liquid phase obtained at the bottom of the vessel 4 is introduced into the top of the column 9 in the irrigation order. The temperature at the bottom of the column 9 is controlled by the evaporator 12 so that the light fraction, which is in the form of a liquid at the bottom of the column 9, is evaporated and their outflow into the pipeline 13 is limited. heavier than methane.

Жидкий поток, полученный на дне колонны 9, вводится трубопроводом 13 в колонну деэтанизации 14. Колонна 14 функционирует при давлении, более низком, чем в колонне 9, например, при давлении от 20 бар до 35 бар. Колонна 14 позволяет отделить поток, содержащий главным образом этан, отводимый в вершину, и поток, содержащий главным образом углеводороды, более тяжелые, чем этан, на дне. Поток этана, полученный в вершине колонны 14, частично, даже полностью, конденсируется криогенным конденсатором 15 до температуры от -5°C до 10°C. Поток, полученный на выходе из конденсатора 15, направляется во флегмовый сосуд 16. В случае если поток этана сконденсирован только частично, то паровая фаза этана отводится в вершину сосуда 16. Жидкий этан, полученный на дне 16, откачивается насосом 17 для направления через трубопровод 18 в вершину колонны 14 в порядке орошения. Жидкая фракция этана, полученная на дне сосуда 16, может быть направлена в зону хранилища по трубопроводу 20. Дно колонны 14 поддерживается испарителем 21 при такой температуре, чтобы удалить наибольшее количество этана из фракции С3+, отводимой от дна 14 трубопроводом 22. Фракция С3+ может быть отделена, например, в колонне депропанизации.The liquid stream obtained at the bottom of column 9 is introduced by conduit 13 into the deethanization column 14. Column 14 operates at a pressure lower than in column 9, for example, from 20 bar to 35 bar. Column 14 allows you to separate the stream containing mainly ethane, diverted to the top, and the stream containing mainly hydrocarbons, heavier than ethane, at the bottom. The ethane stream obtained at the top of the column 14 is partially, even completely, condensed by a cryogenic condenser 15 to a temperature of from -5 ° C to 10 ° C. The stream obtained at the outlet of the condenser 15 is sent to the reflux vessel 16. If the ethane stream is only partially condensed, the vapor phase of ethane is discharged to the top of the vessel 16. The liquid ethane obtained at the bottom 16 is pumped out by pump 17 for directing through pipeline 18 to the top of column 14 in irrigation order. The ethane liquid fraction obtained at the bottom of the vessel 16 can be directed to the storage zone through a pipe 20. The bottom of the column 14 is supported by the evaporator 21 at such a temperature as to remove the largest amount of ethane from the C3 + fraction discharged from the bottom 14 by the pipe 22. The C3 + fraction can be separated, for example, in a column of de-propanization.

Согласно фиг.4 и 5, в настоящем изобретении предлагается рециркулировать часть жидкого потока, богатого этаном, полученного на дне сосуда 16 во фракционной колоне 2, более конкретно, как показано на фиг.4, часть жидкого потока, прокачиваемого насосом 17, вводится по трубопроводу 19 в сосуд 4. Согласно еще одному варианту, как показано на фиг.5, часть жидкого потока, прокачиваемого насосом 17, вводится по трубопроводу оттока 7 в трубопровод 19. Таким образом, жидкая фаза, полученная на дне сосуда 4, собирается и примешивается в поток, богатый этаном, подводимый трубопроводом 19.According to FIGS. 4 and 5, the present invention proposes to recycle a portion of the ethane-rich liquid stream obtained at the bottom of the vessel 16 in the fractional column 2, more specifically, as shown in FIG. 4, a portion of the liquid stream pumped by the pump 17 is introduced through the pipeline 19 into vessel 4. According to yet another embodiment, as shown in FIG. 5, a portion of the liquid flow pumped by pump 17 is introduced through an outflow pipe 7 into pipe 19. Thus, the liquid phase obtained at the bottom of vessel 4 is collected and mixed into ethane-rich stream piped 19.

Числовые примеры, представленные ниже, позволяют проиллюстрировать режимы работы способов, описанных со ссылкой на фиг.4 и 5.The numerical examples presented below make it possible to illustrate the modes of operation of the methods described with reference to FIGS. 4 and 5.

Расход природного газа, следующего состава, подводимого трубопроводом 1, составляет 34000 кмоль/ч:The consumption of natural gas of the following composition supplied by pipeline 1 is 34,000 kmol / h:

КомпонентComponent Содержание (% моль)Content (% mol) N2N2 0,90.9 C1C1 9090 C2C2 88 C3C3 0,50.5 изоС4isoC4 0,10.1 нС4nc4 0,10.1 изоС5isoC5 0,050.05 нС5nc5 0,050.05 нС6nc6 0,050.05 нС7nc7 0,050.05 нС8nc8 0,050.05 нС9nc9 0,050.05 БензолBenzene 0,050.05 ТолуолToluene 0,050.05

Способы осуществляются в следующих условиях:
Фракционная колонная 2:The methods are carried out under the following conditions:
Fractional Column 2:

- Давление: 45 бар абс. на дне, 44 бар абс. в конденсаторе 3,- Pressure: 45 bar abs. at the bottom, 44 bar abs. in capacitor 3,

- Температура природного газа на входе: -30°C,- Natural gas inlet temperature: -30 ° C,

- температура в конденсаторе 15: -65°C,- temperature in the condenser 15: -65 ° C,

- расход 10 откачки для обратного течения деметанизатора 9: 350 кмоль/ч- flow rate 10 pumping for the reverse flow of demethanizer 9: 350 kmol / h

Деметанизатор 9:Demethanizer 9:

- Давление: 30 бар абс. на дне, 29,5 бар абс. в вершине,- Pressure: 30 bar abs. at the bottom, 29.5 bar abs. at the top

- Температура подачи: -41°C,- Flow temperature: -41 ° C,

Деэтанизатор 14:Deethanizer 14:

- Давление: 27,5 бар абс. на дне, 27 бар абс. в конденсаторе 15,- Pressure: 27.5 bar abs. at the bottom, 27 bar abs. in capacitor 15,

- Температура подачи: 42°C,- Flow temperature: 42 ° C,

- температура в конденсаторе 15: 3°C.- temperature in the condenser 15: 3 ° C.

Степень рециркуляции, то есть молярный расход этана, рециркулируемого по трубопроводу 19, по отношению к молярному расходу этана, содержащегося в газе, подаваемом по трубопроводу 1, составляет 10%.The degree of recirculation, that is, the molar flow rate of ethane recycled through line 19, relative to the molar flow rate of ethane contained in the gas supplied through line 1, is 10%.

Степень выделения С3 определяется как отношение расхода С3 в трубопроводе 22 к расходу С3 в трубопроводе 1.The degree of allocation of C3 is defined as the ratio of the flow rate of C3 in the pipe 22 to the flow of C3 in the pipe 1.

Моделирования процессов были осуществлены для способа, описанного со ссылкой на фиг.4, для способа, описанного со ссылкой на фиг.5, так же, как и для способа без рециркуляции С2, то есть для способа, идентичного способам, представленным на фиг.4 и 5 за исключением того, что он не содержит рециркуляции С2, осуществляемой по трубопроводу 19.Process simulations were carried out for the method described with reference to FIG. 4, for the method described with reference to FIG. 5, as well as for the method without recirculation C2, that is, for a method identical to the methods presented in FIG. 4 and 5 except that it does not contain C2 recirculation through line 19.

СхемаScheme Способ без рециркуляции С2Method without recirculation C2 Способ по фиг.4 с рециркуляцией С2 во флегмовом сосуде 4The method according to figure 4 with recirculation C2 in the reflux vessel 4 Способ по фиг.5 с рециркуляцией С2 в линии оттока 7The method according to figure 5 with recirculation C2 in the outflow line 7 Расход С2при рециркуляции(кмоль/ч)C2 consumption for recirculation (kmol / h) 00 273273 273273 Коэффициентотдачи С3 (%)Coefficient of return C3 (%) 62,462,4 76,676.6 82,682.6 Критическоедавление в начале фракционирования5 (бар)Critical pressure at the beginning of fractionation 5 (bar) 56,756.7 56,956.9 56,956.9

Установлено, что изобретение позволяет улучшить выделение С3 и отойти от критических условий во фракционной колонне, особенно, когда выход рециркуляции осуществляется в трубопровод обратного потока.It has been found that the invention improves the recovery of C3 and departs from critical conditions in the fractional column, especially when the recirculation outlet is carried out in the return flow pipeline.

Claims (11)

1. Способ сжижения природного газа, в котором осуществляют следующие стадии:
a) частично сжижают природный газ путем его охлаждения;
b) вводят частично сжиженный природный газ во фракционную колонну так, чтобы получить обогащенную метаном газовую фракцию и жидкую фракцию, обедненную метаном,
c) охлаждают газовую фракцию до частичного сжижения, затем вводят охлажденную газовую фракцию в баллон-отделитель так, чтобы разделить газовую фазу и жидкую фазу,
d) рециркулируют по меньшей мере часть жидкой фазы во фракционной колонне в порядке орошения,
e) разделяют жидкую фракцию так, чтобы получить фракцию, обогащенную этаном, и по меньшей мере фракцию, обогащенную соединениями более тяжелыми, чем этан,
f) рециркулируют по меньшей мере часть фракции, обогащенной этаном, смешивая перед стадией d) вышеназванную часть фракции, обогащенной этаном, с вышеназванной жидкой фазой,
g) сжижают газообразную фазу, полученную на стадии с) охлаждением, с последующим расширением для получения природного жидкого газа.1. A method of liquefying natural gas, in which the following stages are carried out:
a) partially liquefy natural gas by cooling it;
b) introducing partially liquefied natural gas into the fraction column so as to obtain a methane-rich gas fraction and a methane-depleted liquid fraction,
c) the gas fraction is cooled to partial liquefaction, then the cooled gas fraction is introduced into the separator balloon so as to separate the gas phase and the liquid phase,
d) recycle at least part of the liquid phase in the fraction column in the order of irrigation,
e) separating the liquid fraction so as to obtain a fraction enriched in ethane, and at least a fraction enriched in compounds heavier than ethane,
f) at least a portion of the ethane-enriched fraction is recycled by mixing before step d) the aforementioned portion of the ethane-enriched fraction with the aforementioned liquid phase,
g) liquefy the gaseous phase obtained in step c) by cooling, followed by expansion to produce natural liquid gas. 2. Способ по п.1, в котором вышеназванная фракция, обогащенная этаном, полученная на стадии e), содержит по меньшей мере 90 мол.% этана.2. The method according to claim 1, in which the above fraction enriched in ethane obtained in stage e), contains at least 90 mol.% Ethane. 3. Способ по п.1, в котором на стадии f) вышеуказанная часть фракции, обогащенной этаном, рециркулирует до расхода от 5% до 20% этана, содержащегося в вышеуказанном природном газе.3. The method according to claim 1, wherein in step f), the aforementioned portion of the ethane-rich fraction is recycled to a flow rate of 5% to 20% of the ethane contained in the aforementioned natural gas. 4. Способ по п.1, в котором:
- фракционная колонна функционирует под давлением от 40 бар до 60 бар,
- на стадии а) природный газ охлаждают до температуры от 0°C до -60°C, и
- на стадии с) газовую фракцию охлаждают до температуры от -45°C до -70°.4. The method according to claim 1, in which:
- fractional column operates under pressure from 40 bar to 60 bar,
- in step a) the natural gas is cooled to a temperature of from 0 ° C to -60 ° C, and
- in step c), the gas fraction is cooled to a temperature of from -45 ° C to -70 °. 5. Способ по п.1, в котором на стадии e) в колонне деэтанизации разделяют жидкую фракцию, причем вышеуказанная фракция, обогащенная этаном, получена в верхней части колонны деэтанизации, причем фракция, обогащенная более тяжелыми, чем этан, соединениями, получена на дне колонны деэтанизации.5. The method according to claim 1, wherein in step e) a liquid fraction is separated in the deethanization column, the aforementioned ethane-enriched fraction being obtained at the top of the deethanization column, the fraction enriched with heavier compounds than ethane is obtained at the bottom columns of deethanization. 6. Способ по п.5, в котором фракция, обогащенная этаном, сжижена, по меньшей мере, частично, причем часть жидкой фракции, обогащенной этаном, введена в верхнюю часть колонны деэтанизации в порядке орошения, а другая часть жидкой фракции, обогащенной этаном, рециркулирует в соответствии со стадией f).6. The method according to claim 5, in which the fraction enriched in ethane is liquefied at least partially, moreover, part of the liquid fraction enriched in ethane is introduced into the upper part of the deethanization column in the order of irrigation, and the other part of the liquid fraction enriched in ethane, recycle in accordance with stage f). 7. Способ по п.6, в котором:
- колонна деэтанизации функционирует под давлением от 20 до 35 бар, и
- вышеуказанная фракция, обогащенная этаном, по меньшей мере, частично сжижена охлаждением до температуры от -5° до 10°C.7. The method according to claim 6, in which:
- the deethanization column operates under pressure from 20 to 35 bar, and
- the above fraction enriched in ethane is at least partially liquefied by cooling to a temperature of from -5 ° to 10 ° C. 8. Способ по п.1, в котором на стадии e) в колонне деметанизации разделяют жидкую фракцию так, чтобы получить газовый поток, обогащенный метаном, и жидкий поток, обогащенный более тяжелыми, чем метан, соединениями, затем в колонне деэтанизации разделяют жидкий поток, причем вышеуказанная фракция, обогащенная этаном, получена в вершине колонны деэтанизации, а фракция, обогащенная более тяжелыми, чем этан, соединениями, получена на дне колонны деэтанизации.8. The method according to claim 1, wherein in step e) a liquid fraction is separated in a demethanization column so as to obtain a gas stream enriched in methane and a liquid stream enriched in heavier than methane compounds, then a liquid stream is separated in the deethanization column moreover, the aforementioned fraction enriched in ethane was obtained at the top of the deethanization column, and the fraction enriched in heavier than ethane compounds was obtained at the bottom of the deethanization column. 9. Способ по п.8, в котором фракция, обогащенная этаном, сжижена, по меньшей мере, частично, причем часть жидкой фракции, обогащенной этаном, введена в верхнюю часть колонны деэтанизации в порядке орошения, а другая часть жидкой фракции, обогащенной этаном, рециркулирует в соответствии со стадией f).9. The method according to claim 8, in which the fraction enriched in ethane is liquefied at least partially, moreover, part of the liquid fraction enriched in ethane is introduced into the upper part of the deethanization column in the order of irrigation, and the other part of the liquid fraction enriched in ethane, recycle in accordance with stage f). 10. Способ по п.8, в котором вводят часть жидкой фракции, полученной на стадии c), в вершину колонны деметанизации в порядке орошения.10. The method of claim 8, wherein a portion of the liquid fraction obtained in step c) is introduced into the top of the demethanization column in an irrigation order. 11. Способ по п.8, в котором:
- колонна деметанизации функционирует под давлением от 25 до 40 бар,
- колонна деэтанизации функционирует при давлении от 20 до 35 бар,
- вышеназванная фракция, обогащенная этаном, по меньшей мере, частично сжижена охлаждением до температуры от -5°C до 10°C. 11. The method of claim 8, in which:
- the column demethanization operates under pressure from 25 to 40 bar,
- the column deethanization operates at a pressure of from 20 to 35 bar,
- the above fraction enriched in ethane is at least partially liquefied by cooling to a temperature of from -5 ° C to 10 ° C.
RU2010121164/06A 2007-10-26 2008-10-17 Method of natural gas liquefaction with better propane extraction RU2491487C2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR07/07602 2007-10-26
FR0707602A FR2923000B1 (en) 2007-10-26 2007-10-26 METHOD FOR LIQUEFACTING NATURAL GAS WITH IMPROVED RECOVERY OF PROPANE
PCT/FR2008/001461 WO2009087307A2 (en) 2007-10-26 2008-10-17 Method for liquefying natural gas with enhanced propane recovery

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010121164A RU2010121164A (en) 2011-12-10
RU2491487C2 true RU2491487C2 (en) 2013-08-27

Family

ID=39539560

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010121164/06A RU2491487C2 (en) 2007-10-26 2008-10-17 Method of natural gas liquefaction with better propane extraction

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20110265511A1 (en)
EP (1) EP2205921A2 (en)
BR (1) BRPI0818019A2 (en)
FR (1) FR2923000B1 (en)
RU (1) RU2491487C2 (en)
WO (1) WO2009087307A2 (en)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20130047632A1 (en) * 2010-05-03 2013-02-28 Consejo Superior De Investigaciones Cientificas (Csic) Gas liquefaction system and method
US10690387B2 (en) 2010-05-03 2020-06-23 Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) System and method for recovery and recycling coolant gas at elevated pressure
RU2459160C2 (en) * 2010-08-30 2012-08-20 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" (ОАО "НИПИгазпереработка") Method for ethane fraction extraction
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
CN102168905B (en) * 2011-04-14 2014-03-05 北京中油联自动化技术开发有限公司 Feed gas processing device for natural gas
US20140026615A1 (en) * 2012-07-26 2014-01-30 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for deep feed gas hydrocarbon dewpointing
US20140366577A1 (en) * 2013-06-18 2014-12-18 Pioneer Energy Inc. Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture
US20160216030A1 (en) * 2015-01-23 2016-07-28 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of Heavy Hydrocarbons and NGLs from Natural Gas in Integration with Liquefaction of Natural Gas
FR3039080B1 (en) * 2015-07-23 2019-05-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude METHOD OF PURIFYING HYDROCARBON-RICH GAS
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US10330382B2 (en) * 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
CA3033088A1 (en) 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
MX2020003412A (en) 2017-10-20 2020-09-18 Fluor Tech Corp Phase implementation of natural gas liquid recovery plants.
JP7051372B2 (en) * 2017-11-01 2022-04-11 東洋エンジニアリング株式会社 Hydrocarbon separation method and equipment
JP7043126B6 (en) * 2017-11-06 2022-04-18 東洋エンジニアリング株式会社 A device for separating and recovering multiple types of hydrocarbons from LNG
CN109028758A (en) * 2018-08-07 2018-12-18 中国石油工程建设有限公司 A kind of natural gas ethane recovery device and method to be freezed using azeotrope
FR3101406B1 (en) * 2019-09-27 2022-06-03 Air Liquide Installation of hydrocarbon fluid liquefaction system and its system
DE102020004821A1 (en) * 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Process and plant for the production of a liquefied natural gas product

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU767474A1 (en) * 1977-01-04 1980-09-30 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа Method for processing hydrocarbon gases
US5659109A (en) * 1996-06-04 1997-08-19 The M. W. Kellogg Company Method for removing mercaptans from LNG
RU2133931C1 (en) * 1997-04-02 1999-07-27 Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий Российское акционерное общество "Газпром" Method of withdrawal of stable condensate from natural gas
US6105391A (en) * 1997-12-22 2000-08-22 Institut Francais Du Petrole Process for liquefying a gas, notably a natural gas or air, comprising a medium pressure drain and application

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2953905A (en) * 1957-03-15 1960-09-27 Kellogg M W Co Hydrocarbon separation
FR2681859B1 (en) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const NATURAL GAS LIQUEFACTION PROCESS.
US5685170A (en) * 1995-11-03 1997-11-11 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Propane recovery process
US5953935A (en) * 1997-11-04 1999-09-21 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Ethane recovery process
FR2797641B1 (en) * 1999-08-17 2001-09-21 Inst Francais Du Petrole PROCESS AND DEVICE FOR SEPARATING ETHANE AND ETHYLENE BY SOLVENT ABSORPTION AND HYDROGENATION OF THE SOLVENT PHASE AND REGENERATION OF THE SOLVENT
FR2803851B1 (en) * 2000-01-19 2006-09-29 Inst Francais Du Petrole PROCESS FOR PARTIALLY LIQUEFACTING A FLUID CONTAINING HYDROCARBONS SUCH AS NATURAL GAS
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
US6405561B1 (en) * 2001-05-15 2002-06-18 Black & Veatch Pritchard, Inc. Gas separation process
FR2861164B1 (en) * 2003-10-16 2010-11-26 Inst Francais Du Petrole PROCESS FOR LIQUEFACTING AND CONVERTING A NATURAL GAS
CN100565061C (en) * 2003-10-30 2009-12-02 弗劳尔科技公司 Flexible NGL process and method
FR2879729B1 (en) * 2004-12-22 2008-11-21 Technip France Sa PROCESS AND PLANT FOR PRODUCING PROCESSED GAS, A C3 + HYDROCARBON-RICH CUTTING AND A CURRENT RICH IN ETHANE
US20060260355A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US20080016910A1 (en) * 2006-07-21 2008-01-24 Adam Adrian Brostow Integrated NGL recovery in the production of liquefied natural gas

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU767474A1 (en) * 1977-01-04 1980-09-30 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа Method for processing hydrocarbon gases
US5659109A (en) * 1996-06-04 1997-08-19 The M. W. Kellogg Company Method for removing mercaptans from LNG
RU2133931C1 (en) * 1997-04-02 1999-07-27 Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий Российское акционерное общество "Газпром" Method of withdrawal of stable condensate from natural gas
US6105391A (en) * 1997-12-22 2000-08-22 Institut Francais Du Petrole Process for liquefying a gas, notably a natural gas or air, comprising a medium pressure drain and application

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI0818019A2 (en) 2015-04-14
EP2205921A2 (en) 2010-07-14
WO2009087307A3 (en) 2011-12-08
US20110265511A1 (en) 2011-11-03
WO2009087307A2 (en) 2009-07-16
FR2923000A1 (en) 2009-05-01
RU2010121164A (en) 2011-12-10
FR2923000B1 (en) 2015-12-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2491487C2 (en) Method of natural gas liquefaction with better propane extraction
RU2641778C2 (en) Complex method for extraction of gas-condensate liquids and liquefaction of natural gas
US9534837B2 (en) Nitrogen removal with ISO-pressure open refrigeration natural gas liquids recovery
KR100939053B1 (en) Integrated ngl recovery and liquefied natural gas production
JP4607990B2 (en) Nitrogen removal equipment from condensed natural gas
RU2430316C2 (en) Procedure for liquefaction of hydrocarbon flow and device for its realisation
RU2224961C2 (en) Method for removal of volatile components from natural gas
KR100939515B1 (en) Dual stage nitrogen rejection from liquefied natural gas
RU2215952C2 (en) Method of separation of pressurized initial multicomponent material flow by distillation
RU2549905C2 (en) Treatment method for natural gas containing carbon dioxide
US3213631A (en) Separated from a gas mixture on a refrigeration medium
NO158478B (en) PROCEDURE FOR SEPARATING NITROGEN FROM NATURAL GAS.
CA2728716C (en) Method of recovery of natural gas liquids from natural gas at ngls recovery plants
JP5469661B2 (en) Isobaric open frozen NGL recovery
KR20100039353A (en) Method and system for producing lng
EA028835B1 (en) Hydrocarbon gas processing
JP2005042093A (en) Method for recovering component heavier than methane from natural gas and apparatus for the same
JP2008057962A (en) Process and device for liquefaction of natural gas
WO2005009930A1 (en) Method and apparatus for separating hydrocarbon
CA2603294A1 (en) A flexible hydrocarbon gas separation process and apparatus
EA012249B1 (en) Configuration and a method for gas condensate separation from high-pressure hydrocarbon mixtures
RU2382302C1 (en) Method for low-temperature separation of hydrocarbon gas
CA3097220C (en) Lights removal from carbon dioxide
US20160258675A1 (en) Split feed addition to iso-pressure open refrigeration lpg recovery
RU2689866C2 (en) Method of extracting ethane from a gas fraction with high content of hydrocarbons