RU2490079C2 - Roll pass design system - Google Patents
Roll pass design system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2490079C2 RU2490079C2 RU2011144754/02A RU2011144754A RU2490079C2 RU 2490079 C2 RU2490079 C2 RU 2490079C2 RU 2011144754/02 A RU2011144754/02 A RU 2011144754/02A RU 2011144754 A RU2011144754 A RU 2011144754A RU 2490079 C2 RU2490079 C2 RU 2490079C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oval
- caliber
- finishing
- pass
- ratio
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано на сортопрокатных станах при получении профильного проката круглого сечения из непрерывнолитых труднодеформируемых сталей специального назначения.The invention relates to rolling production and can be used on section rolling mills upon receipt of profile rolled products of circular cross section from continuously cast difficult to deform special steels.
Известна система калибровки валков типа овал-круг для прокатки круглых профилей, согласно которой отношение площади на просвет круглого калибра, предшествующего предчистовому, к площади предчистового (вытяжка в предчистовом калибре) составляет 1,18-1,30, а отношение площадей на просвет овального предчистового и круглого чистового калибра (вытяжка в чистовом калибре) составляет 1,20-1,35 [1].A known system for calibrating rolls of the oval-circle type for rolling round profiles, according to which the ratio of the area to the clearance of a round gauge preceding the preclean to the pre-clean area (hood in the pre-finish gauge) is 1.18-1.30, and the ratio of the areas to the oval pre-clearance and a round finishing caliber (extract in a finishing caliber) is 1.20-1.35 [1].
Недостатки известной системы калибровки валков состоят в том, что она не пригодна для прокатки круглых профилей из труднодеформируемых непрерывнолитых сталей, так как при прокатке в деформируемой полосе возникают трещины и разрывы.The disadvantages of the known system for calibrating rolls are that it is not suitable for rolling round profiles of hard-deformed continuously cast steels, since cracks and breaks occur during rolling in a deformable strip.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является система калибровки валков, включающая последовательное чередование овальных и ребровых овальных калибров, а также круглый чистовой калибр, в которой средние по величине вытяжки составляют 1,2-1,5 [2].The closest analogue to the present invention is a system for calibrating rolls, including the sequential alternation of oval and rib oval calibers, as well as a round finishing caliber, in which the average drawing is 1.2-1.5 [2].
Недостатки данной системы калибровки состоят в том, что в ней не регламентировано соотношение длин осей овалов, которое предопределяет степень проработки структуры металла и равномерность деформации полосы. Это приводит к появлению трещин и разрывов в полосе при прокатке круглых профилей из непрерывнолитых труднодеформируемых сталей.The disadvantages of this calibration system are that it does not regulate the ratio of the lengths of the axes of the ovals, which determines the degree of development of the metal structure and the uniform deformation of the strip. This leads to the appearance of cracks and gaps in the strip when rolling round profiles of continuously cast hardly deformed steels.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в исключении образования трещин и разрывов в полосе.The technical problem solved by the invention is to prevent the formation of cracks and gaps in the strip.
Для решения поставленной технической задачи в известной системе калибровки валков для прокатки круглых профилей из непрерывнолитых труднодеформируемых сталей, включающей последовательное чередование овальных и ребровых овальных калибров, а также круглый чистовой калибр, согласно предложению, овальные калибры выполнены с соотношением длин осей 2,0-2,5, ребровые овальные калибры, кроме предчистового, выполнены с соотношением длин осей овала 1,1-1,3, а предчистовой ребровой овальный калибр - с соотношением длин осей 3,0-3,5, при этом отношение площади на просвет предшествующего ребрового овального калибра к площади овального калибра составляет 1,30-1,45, а отношение площади предшествующего овального калибра к площади ребрового овального калибра составляет 1,20-1,30.To solve the technical problem in the well-known system for calibrating rolls for rolling round profiles of continuously cast hardly deformed steels, including the successive alternation of oval and rib oval calibers, as well as a round finishing gauge, according to the proposal, oval calibers are made with a ratio of axle lengths of 2.0-2, 5, the rib oval gauges, except for the pre-finishing ones, are made with the ratio of the lengths of the oval axes 1.1-1.3, and the pre-finned oval calibers with the ratio of the axial lengths 3.0-3.5, while the ratio the area for the clearance of the previous rib oval caliber to the area of the oval caliber is 1.30-1.45, and the ratio of the area of the previous oval caliber to the area of the rib oval caliber is 1.20-1.30.
В варианте реализации способа противолежащие радиусы закруглений ребрового овала предчистового калибра на его длинной оси равны радиусу чистового круглого калибра.In an embodiment of the method, the opposite radii of curvature of the rib oval of the pre-finishing caliber on its long axis are equal to the radius of the finished round caliber.
На фигуре цифрами обозначены номера калибров валков последних пяти клетей чистовой группы сортопрокатного стана: калибр 1 и калибр 3 - овальные; калибр 2 и калибр 4 - ребровые овальные; калибр 5 - круглый чистовой.In the figure, the numbers indicate the numbers of the caliber rolls of the last five stands of the finishing group of the section rolling mill: caliber 1 and caliber 3 are oval; caliber 2 and caliber 4 - rib oval; caliber 5 - round fair.
Сущность изобретения состоит в следующем. Система калибровки валков «овал-ребровой овал» формирует плавные переходы в элементах поперечного сечения прокатываемой полосы, и обеспечивает распространение пластической деформации по всему ее сечению, что способствует интенсивной проработке изначально литой микроструктуры. За счет того, что в паре смежных калибров «овальный калибр - ребровой овальный калибр» овальный калибр выполнен с соотношением длин осей Аo:Вo=2,0-2,5, а ребровой овальный калибр с соотношением длин осей овала Аr:Вr=1,1-1,3 (см. Фиг.), неравномерность деформации, которую полоса приобрела в овальном калибре, компенсируется неравномерностью деформации, приобретенной в последующем ребровом овальном калибре. Благодаря этому после деформации в такой паре калибров металл суммарно претерпевает равномерную деформацию по всему поперечному сечению, накопления неравномерности деформации не происходит, и при последующем обжатии в овальном калибре трещины и разрывы не возникают.The invention consists in the following. The “oval-rib oval” roll calibration system forms smooth transitions in the cross-sectional elements of the rolled strip, and ensures the spread of plastic deformation over its entire cross-section, which contributes to the intensive development of the initially cast microstructure. Due to the fact that in a pair of adjacent calibers “oval gauge - rib oval gauge”, the oval gauge is made with the ratio of the axis lengths A o : B o = 2.0-2.5, and the rib oval gauge with the ratio of the lengths of the axes of the oval And r : At r = 1.1-1.3 (see Fig.), The unevenness of the deformation that the strip acquired in the oval gauge is compensated by the unevenness of the deformation acquired in the subsequent rib oval gauge. Due to this, after deformation in such a pair of calibers, the metal undergoes uniform deformation in total over the entire cross section, the accumulation of uneven deformation does not occur, and during subsequent compression in the oval caliber, cracks and tears do not occur.
Однако достижение полной равномерности деформации по сечению прокатываемой заготовки после двух проходов в паре «овальный калибр - ребровой овальный калибр» достигается при регламентированном коэффициенте вытяжки в овальных калибрах λo=1,30-1,45, и в последующих ребровых овальных калибрах λr=1,20-1,30, что соответствует отношению площадей на просвет предшествующего ребрового овального калибра и овального калибра, равного 1,30-1,45, а ребрового овального калибра и предшествующего овального калибра - равного 1,20-1,30.However, the achievement of complete uniformity of deformation over the cross section of the rolled billet after two passes in the pair “oval gauge - rib oval gauge” is achieved with a regulated drawing coefficient in oval gauges λ o = 1.30-1.45, and in subsequent rib oval gauges λ r = 1.20-1.30, which corresponds to the ratio of the areas to the clearance of the previous rib oval caliber and oval caliber equal to 1.30-1.45, and the rib oval caliber and the previous oval caliber - equal to 1.20-1.30.
В процессе прокатки круглого профиля происходит непрерывное охлаждение металла. Поэтому если в предчистовом ребровом овальном калибре 4 соотношение длин осей составляет 3,0-3,5, то последующее обжатие в круглом чистовом калибре сопровождается диабатическим деформационным разогревом металла и повышением его технологической пластичности. Причем поскольку радиусы закруглений R ребрового овала предчистового калибра 4 на его длинной оси равны радиусу R чистового круглого калибра 5, указанные радиусные контактные участки поверхности полосы, уже сформированные в предчистовом калибре 4, в чистовом круглом калибре 5 не подвержены деформированию. Поэтому, несмотря на более низкую их температуру, исключается образование трещин и разрывов.In the process of rolling a round profile, the metal is continuously cooled. Therefore, if in the prefinishing rib oval gauge 4, the ratio of the axial lengths is 3.0-3.5, then the subsequent compression in a round finishing caliber is accompanied by diabetic deformation heating of the metal and an increase in its technological plasticity. Moreover, since the radii of curvature R of the rib oval of the pre-finishing gauge 4 on its long axis are equal to the radius R of the finishing round gauge 5, these radius contact sections of the strip surface already formed in the finishing caliber 4 are not subject to deformation in the finishing circular gauge 5. Therefore, despite their lower temperature, the formation of cracks and tears is excluded.
Экспериментально установлено, что если соотношение длин осей в овальных калибрах будет менее 2,0, а соотношение длин осей в ребровом овальном калибре будет более 1,3, возрастает неравномерность накопленной деформации по сечению и не исключено появление на прокатываемой полосе трещин. В то же время, увеличение соотношения длин осей в овальных калибрах более 2,5 и длин осей в ребровом овальном калибре менее 1,1 также ведет к накоплению неравномерности деформации по сечению и образованию разрывов.It was experimentally established that if the ratio of axis lengths in oval gauges is less than 2.0, and the ratio of axis lengths in a rib oval gauge is more than 1.3, the unevenness of the accumulated deformation along the cross section increases and cracks appear on the rolled strip. At the same time, an increase in the ratio of axis lengths in oval gauges of more than 2.5 and axis lengths in a rib oval gauge of less than 1.1 also leads to the accumulation of uneven deformation over the cross section and the formation of gaps.
При отношении площади на просвет предшествующего ребрового овального калибра к площади на просвет последующего овального калибра менее 1,30 ухудшается проработка литой структуры осевой части полосы, что является причиной внутренних разрывов. Увеличение отношений указанных площадей более 1,45 приводит к появлению разрывов на поверхности вследствие неравномерности вытяжек по сечению.When the ratio of the area to the clearance of the previous rib oval caliber to the area to the clearance of the next oval caliber is less than 1.30, the cast structure of the axial part of the strip deteriorates, which is the reason for internal gaps. An increase in the ratio of these areas over 1.45 leads to the appearance of gaps on the surface due to the unevenness of the hoods over the cross section.
При отношении площади на просвет овального калибра к площади на просвет последующего ребрового овального калибра более чем 1,3 возникают трещины на поверхности полосы, а при указанном отношении площадей менее, чем 1,2 - внутренние разрывы полосы.When the ratio of the area to the clearance of the oval caliber to the area to the clearance of the next rib oval caliber is more than 1.3, cracks occur on the surface of the strip, and with the indicated ratio of the areas less than 1.2, internal breaks of the strip.
При соотношении длин осей овала предчистового калибра более 3,5 в чистовом круглом калибре возможно возникновение трещин на полосе. При соотношении длин осей менее 3,0 на готовых прутках из труднодеформируемых сталей имеет место невыполнение круглого профиля и трещины, что недопустимо.When the ratio of the lengths of the axes of the oval of the pre-finishing caliber is more than 3.5 in the finishing round caliber, cracks in the strip may occur. When the ratio of the axle lengths is less than 3.0 on finished rods of hardly deformed steels, a round profile and a crack are not fulfilled, which is unacceptable.
Увеличение радиуса закругления ребрового овала более радиуса R чистового калибра, как и снижение его, ведет к образованию трещин на поверхности готового профиля.An increase in the radius of curvature of the rib oval more than the radius R of the fine gauge, as well as a decrease in it, leads to the formation of cracks on the surface of the finished profile.
Параметры системы калибровки валковRoll Calibration System Parameters
На горизонтальных и вертикальных валках клетей 1-4 чистовой группы сортопрокатного стана 250 с помощью токарной обработки выполняют ручьи, которые при установке в клеть образуют систему вытяжных калибров «овал-ребровой овал».On horizontal and vertical rolls of stands 1-4 of the finishing group of the section rolling mill 250, streams are performed by turning, which, when installed in the stand, form an oval-rib oval exhaust gauge system.
Длины осей овального калибра 1 составляют: Ao1=66,0 мм, Вo1=29,3 мм (здесь и далее цифровой нижний индекс у буквы соответствует номеру калибра). Отношение L1 длин осей овала калибра 1 равно: L1=Ao1:Bo1=66 мм: 29,3 мм=2,25.The lengths of the axes of the oval caliber 1 are: A o1 = 66.0 mm, B o1 = 29.3 mm (hereinafter, the digital subscript of the letter corresponds to the caliber number). The ratio L 1 of the lengths of the axes of the oval of caliber 1 is: L 1 = A o1 : B o1 = 66 mm: 29.3 mm = 2.25.
Площадь на просвет овального калибра 1 выполнена равной S1=739,37 мм2, а отношение площади на просвет данного овального калибра к площади на просвет предыдущего ребрового овального калибра составляет λ1=1,37. Длины осей ребрового овального калибра 2 составляют: Аr2=54 мм, Вr2=45 мм. Отношение длин осей овала калибра 2 равно: L2=Аr2:Вr2=54 мм:45 мм=1,20.The area on the clearance of oval caliber 1 is made equal to S 1 = 739.37 mm 2 , and the ratio of the area on the clearance of this oval caliber to the area on the clearance of the previous rib oval caliber is λ 1 = 1.37. The lengths of the axes of the rib oval caliber 2 are: A r2 = 54 mm, B r2 = 45 mm. The ratio of the lengths of the axes of the oval of caliber 2 is: L 2 = A r2 : B r2 = 54 mm: 45 mm = 1.20.
Площадь на просвет овального калибра 2 выполнена равной S2=591,5 мм2. Отношение площади на просвет предыдущего овального калибра S1 к площади на просвет данного ребрового овального калибра S2 равно:The area on the clearance of oval caliber 2 is made equal to S 2 = 591.5 mm 2 . The ratio of the area to the clearance of the previous oval caliber S 1 to the area to the clearance of this rib oval caliber S 2 is:
λ2=S1:S2=739,37 мм2:591,5 мм2=1,25.λ 2 = S 1 : S 2 = 739.37 mm 2 : 591.5 mm 2 = 1.25.
Длины осей овального калибра 3 составляют: Аo3=48 мм, Вo3=21 мм. Отношение длин осей овала калибра 3 равно: L3=Аo3:Вo3=48 мм:21 мм=2,29.The lengths of the axes of the oval caliber 3 are: A o3 = 48 mm, B o3 = 21 mm. The ratio of the lengths of the axes of the oval of caliber 3 is: L 3 = A o3 : B o3 = 48 mm: 21 mm = 2.29.
Площадь на просвет овального калибра 3 выполнена равной S3=431,75 мм2. Отношение площади на просвет предыдущего ребрового овального калибра S2 к площади на просвет данного овального калибра S3 равно:The area on the clearance of the oval caliber 3 is made equal to S 3 = 431.75 mm 2 . The ratio of the area to the clearance of the previous rib oval caliber S 2 to the area to the clearance of this oval caliber S 3 is:
λ3=S2:S3=591,5 мм2:431,75 мм2-1,37.λ 3 = S 2 : S 3 = 591.5 mm 2 : 431.75 mm 2 -1.37.
Длины осей предчистового ребрового овального калибра 4 составляют: Аr4=42 мм Br4=12,5 мм. Отношение длин осей овала калибра 4 равно:The lengths of the axes of the pre-fin rib oval caliber 4 are: A r4 = 42 mm B r4 = 12.5 mm. The ratio of the lengths of the axes of the oval caliber 4 is equal to:
L4=Аr4:Br4=40 мм:12,5 мм=3,20.L 4 = A r4 : B r4 = 40 mm: 12.5 mm = 3.20.
Противолежащие радиусы R закруглений ребрового овала предчистового калибра на его длинной оси равны радиусу R=10 мм чистового круглого калибра 5.Opposing radii R of rounding of the fin oval of the pre-finishing gauge on its long axis are equal to the radius R = 10 mm of the fine round caliber 5.
Площадь на просвет предчистового ребрового овального калибра 4 выполнена равной S4=345,4 мм. Отношение площади на просвет предыдущего овального калибра S3 к площади на просвет предчистового ребрового овального калибра S4 равно:The area on the lumen of the pre-fin rib oval caliber 4 is made equal to S 4 = 345.4 mm The ratio of the area to the lumen of the previous oval caliber S 3 to the area to the lumen of the prefinishing rib oval caliber S 4 is:
λ4=S3:S4=431,75 мм2:345,4 мм2=1,25.λ 4 = S 3 : S 4 = 431.75 mm 2 : 345.4 mm 2 = 1.25.
Ручьи верхнего и нижнего валков 5-й клети выполнены по радиусу R=10 мм и образуют круглый чистовой калибр.Streams of the upper and lower rolls of the 5th stand are made along a radius R = 10 mm and form a round finishing caliber.
Устройство работает следующим образом. Непрерывнолитые заготовки квадратного сечения 80×80 мм из труднодеформируемой стали марки 31Х19Н9МВБТ нагревают в методической печи с газовым отоплением до температуры t=1280°С и подают к черновым клетям сортопрокатного стана 250, где производят их обжатие в ящичных вытяжных и ребровом овальном калибре в полосу овального сечения площадью S0=1012,94 мм2.The device operates as follows. Continuous cast billets of square section 80 × 80 mm made of hard-to-deform steel of grade 31Kh19N9MVBT are heated in a methodical furnace with gas heating to a temperature of t = 1280 ° C and fed to the roughing stands of a section rolling mill 250, where they are crimped in a drawer hood and ribbed oval caliber into a strip of oval caliber cross-sectional area S 0 = 1012.94 mm 2 .
После выхода из ребрового овального калибра с вертикальными валками полосу задают горизонтальную клеть чистовой группы с овальным калибром 1 (см. Фиг.) с соотношением длин осей овала L1=2,25 и площадью на просвет S1=739,37 мм2, где производят ее прокатку с вытяжкой λ1=1,37. Благодаря регламентированному соотношению длин осей овала и отношению площадей смежных калибров, равному вытяжке полосы, достигается механическое измельчение исходно литой микроструктуры.After exiting the rib oval gauge with vertical rolls, the strip is defined by a horizontal stand of the finishing group with oval gauge 1 (see Fig.) With the ratio of the lengths of the oval axes L 1 = 2.25 and the clearance area S 1 = 739.37 mm 2 , where produce rolling it with a hood λ 1 = 1.37. Due to the regulated ratio of the lengths of the axes of the oval and the ratio of the areas of adjacent calibers equal to the stretching of the strip, mechanical grinding of the initially cast microstructure is achieved.
Затем полосу задают в ребровой овальный калибр 2 вертикальной клети и обжимают с вытяжкой λ2=1,25. При соотношении длин осей овала L2=1,20 достигается выравнивание по сечению суммарной накопленной деформации, полученной после проходов в калибрах 1 и 2.Then the strip is set in the rib oval gauge 2 of the vertical stand and crimped with a hood λ 2 = 1.25. When the ratio of the lengths of the oval axes L 2 = 1.20, alignment is achieved over the cross section of the total accumulated deformation obtained after passes in calibers 1 and 2.
Выходящая из ребрового овального калибра 2 полоса поступает в овальный калибр 3. Поскольку на входе в этот калибр суммарная накопленная деформация по сечению полосы равномерна, трещин и разрывов в полосе из труднодеформируемой стали при обжатии с вытяжкой λ3=1,37 не происходит.The strip leaving the rib oval gauge 2 enters the oval gauge 3. Since the total accumulated deformation along the cross section of the strip is uniform at the entrance to this gauge, cracks and tears in the strip of difficult-to-deform steel do not occur during compression with the hood λ 3 = 1.37.
Неравномерно деформированную полосу задают в ребровой овальный калибр 4 вертикальной клети, где обжимают с вытяжкой λ4=1,25. За счет того, что отношение длин осей овала калибра 4 составляет L4=3,20, разница вытяжек по сечению полосы не приводит к появлению трещин и разрывов, но имеет место интенсивный адиабатический (деформационный) разогрев металла в очаге деформации. При этом на противолежащих сторонах длинной оси поперечного овального сечения полосы формируются закругления с радиусами R=10 мм.Unevenly deformed strip is set in the rib oval gauge 4 of the vertical stand, where they are crimped with a hood λ 4 = 1.25. Due to the fact that the ratio of the lengths of the axes of the oval of caliber 4 is L 4 = 3.20, the difference in hoods along the strip section does not lead to cracks and tears, but there is intense adiabatic (deformation) heating of the metal in the deformation zone. Moreover, on opposite sides of the long axis of the transverse oval section of the strip, roundings with radii R = 10 mm are formed.
Подогретая за счет тепла деформации овальная полоса поступает в горизонтальную клеть с круглым чистовым калибром 5 с радиусрм R=10 мм. Поскольку в предыдущем ребровом калибре 4 отношение длин осей овальной полосы сформировано равным L4=3,20, обжатие по высоте обеспечивает вытяжку полосы λ5=1,1 при полном заполнении чистового калибра. Выходящая из круглого чистового калибра 5 готовая полоса диаметром 20 мм не имеет трещин и разрывов.The oval strip heated by the heat of deformation enters the horizontal stand with a round finishing caliber of 5 with a radius of R = 10 mm. Since in the previous rib gauge 4, the ratio of the lengths of the axes of the oval strip is formed equal to L 4 = 3.20, the reduction in height ensures the stretching of the strip λ 5 = 1.1 when the finish gauge is completely filled. The finished strip coming out of the round finishing gauge 5 with a diameter of 20 mm has no cracks and tears.
В таблице приведены варианты выполнения системы калибровки валков и их эффективность.The table shows the options for implementing the calibration system of rolls and their effectiveness.
Из данных, представленных в таблице, следует, что при реализации предложенной системы калибровки (варианты 2-4) исключается образование трещин и разрывов при прокатке полос из непрерывнолитых труднодеформируемых сталей. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 5) на прокатанных полосах имеются трещины и разрывы. Также трещины и разрывы образуются на полосах из непрерывнолитых труднодеформируемых сталей, прокатанных с использованием известной системы калибровки валков [2].From the data presented in the table, it follows that the implementation of the proposed calibration system (options 2-4) eliminates the formation of cracks and tears during rolling of strips of continuously cast hardly deformed steels. In cases of transcendental values of the declared parameters (options 1 and 5), there are cracks and tears on the rolled strips. Also, cracks and gaps are formed on strips of continuously cast hardly deformed steels, rolled using the well-known roll calibration system [2].
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что при его реализации достигается диспергирование микроструктуры непрерывнолитых труднодеформируемых сталей и высокая равномерность накопленной деформации после каждой пары смежных проходов «овальный калибр - ребровой овальный калибр». Наличие в предчистовом овальном калибре закруглений по радиусам, равным радиусу чистового круглого калибра, способствует исключению образования трещин и разрывов на поверхности полосы, охлажденной при контактном взаимодействии с валками.The technical and economic advantages of the proposed method consist in the fact that during its implementation dispersion of the microstructure of continuously cast hardly deformed steels and high uniformity of accumulated deformation after each pair of adjacent passes "oval gauge - rib oval gauge" are achieved. The presence of roundings in the prefinal oval gauge with radii equal to the radius of the fine round gauge helps to prevent the formation of cracks and gaps on the surface of the strip cooled by contact with the rolls.
В качестве базового объекта при расчете экономической эффективности предложенной системы калибровки принята известная система калибровки [2]. Использование предложенного способа обеспечивает повышение рентабельности производства профилей круглого сечения из непрерывнолитых труднодеформируемых сталей специального назначения за счет увеличения выхода годной металлопродукции на 15-20%.As a base object in calculating the economic efficiency of the proposed calibration system, the well-known calibration system [2] is adopted. Using the proposed method provides an increase in the profitability of the production of round sections from continuously cast difficult to deform special steels by increasing the yield of metal products by 15-20%.
Литературные источникиLiterary sources
1. Патент РФ №2237529, МПК В21В 1/02, 2004 г.;1. RF patent No. 2237529, IPC В21В 1/02, 2004;
2. Мастерков В.А., Берковский B.C. Теория пластической деформации и обработка металлов давлением. М.: Металлургия, 1989, с.224-227.2. Masterkov V.A., Berkovsky B.C. Theory of plastic deformation and metal forming. M .: Metallurgy, 1989, p. 224-227.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011144754/02A RU2490079C2 (en) | 2011-11-03 | 2011-11-03 | Roll pass design system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011144754/02A RU2490079C2 (en) | 2011-11-03 | 2011-11-03 | Roll pass design system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011144754A RU2011144754A (en) | 2013-05-10 |
| RU2490079C2 true RU2490079C2 (en) | 2013-08-20 |
Family
ID=48788667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011144754/02A RU2490079C2 (en) | 2011-11-03 | 2011-11-03 | Roll pass design system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2490079C2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114226450B (en) * | 2021-11-30 | 2024-05-10 | 首钢集团有限公司 | Rolling mill and metal composite rolling method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4357819A (en) * | 1980-06-11 | 1982-11-09 | Structural Metals, Inc. | Method and apparatus for simultaneously forming three uniform metal rounds |
| RU2100109C1 (en) * | 1996-09-03 | 1997-12-27 | Акционерное общество "Электросталь" | Process of flow production of wire rod of stainless steels, precision and refractory alloys |
| RU2237529C1 (en) * | 2003-06-05 | 2004-10-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for rolling round shapes |
| RU2346762C1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-02-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for rolling of sectional bars |
-
2011
- 2011-11-03 RU RU2011144754/02A patent/RU2490079C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4357819A (en) * | 1980-06-11 | 1982-11-09 | Structural Metals, Inc. | Method and apparatus for simultaneously forming three uniform metal rounds |
| RU2100109C1 (en) * | 1996-09-03 | 1997-12-27 | Акционерное общество "Электросталь" | Process of flow production of wire rod of stainless steels, precision and refractory alloys |
| RU2237529C1 (en) * | 2003-06-05 | 2004-10-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for rolling round shapes |
| RU2346762C1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-02-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for rolling of sectional bars |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАСТЕРКОВ В.А. и др. Теория пластической деформации и обработка металлов давлением. - М.: Металлургия, 1989, с.224-227. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2011144754A (en) | 2013-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2007237329B2 (en) | Rolling stand, rolling train, and method for rolling metal strip | |
| RU2490079C2 (en) | Roll pass design system | |
| JP7280505B2 (en) | Method for manufacturing asymmetric H-beam steel with different left and right flange thicknesses | |
| RU2273535C1 (en) | Steel strip hot rolling method | |
| RU2227760C2 (en) | Method for rolling steel bars | |
| RU2306989C2 (en) | Rolled reinforcement producing method | |
| RU2371263C1 (en) | Method for production of semi-finished rolled stocks for tin | |
| RU2745920C1 (en) | Method for producing rolled rectangular section from substandard rolled round section | |
| RU2405637C1 (en) | Method of rolling | |
| RU2187391C1 (en) | Billet rolling method | |
| RU2111803C1 (en) | Method for rolling channel bars | |
| RU2511201C1 (en) | Method of rails rolling | |
| RU2758605C1 (en) | Method for manufacturing a hot-rolled i-beam from a shaped blank | |
| RU2346762C1 (en) | Method for rolling of sectional bars | |
| RU2294246C1 (en) | Method for rolling large-size channel bars in rough roll grooved passes | |
| RU2350408C1 (en) | Method of channel bars rolling | |
| RU2465079C1 (en) | Method of rolling steel sectional bars | |
| RU2375137C1 (en) | Forming method of special bent profile | |
| RU2509615C1 (en) | Method of rerolling of rails | |
| RU2492007C1 (en) | Method of die rolling | |
| SU749460A1 (en) | Billet rolling method | |
| RU2257970C1 (en) | Process for rolling strip with round thickened portions in its edges | |
| RU2431688C1 (en) | Procedure for manufacture of special interchangeable profile | |
| SU1789314A1 (en) | Method of manufacturing steel flattened strip | |
| RU2085315C1 (en) | Method of making bent shape |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151104 |