RU2489500C1 - Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness - Google Patents
Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness Download PDFInfo
- Publication number
- RU2489500C1 RU2489500C1 RU2012118361/02A RU2012118361A RU2489500C1 RU 2489500 C1 RU2489500 C1 RU 2489500C1 RU 2012118361/02 A RU2012118361/02 A RU 2012118361/02A RU 2012118361 A RU2012118361 A RU 2012118361A RU 2489500 C1 RU2489500 C1 RU 2489500C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- cooling
- cold
- temperature
- rolled
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретно к производству холоднокатаной электротехнической изотропной стали, используемой для изготовления магнитопроводов электрических машин (электродвигателей, генераторов, дросселей и т.п.).The invention relates to ferrous metallurgy, specifically to the production of cold-rolled electrical isotropic steel used for the manufacture of magnetic circuits of electrical machines (electric motors, generators, chokes, etc.).
К качеству такой стали, кроме определенного уровня магнитных и механических свойств, предъявляется ряд других требований, среди которых следует выделить плоскостность готовых полос. Волнистость и коробоватость полос готовой электротехнической изотропной стали оказывает негативное влияние на плоскостность пластин магнитопроводов после их штамповки, что влияет на качество их пакетирования, так как из-за недостаточно плоских пластин не может быть собран плотный магнитопровод. При этом повышается трудоемкость изготовления позиций магнитопроводов и сборки, что приводит к снижению коэффициента заполнения (К), являющегося важной характеристикой, определяющей наряду с магнитными свойствами стали уровень технико-экономических показателей магнитопроводов электрических машин. Снижение коэффициента заполнения на 1% приводит к повышению удельных магнитных потерь на 3% и снижению магнитной индукции на 2%. Лучшие электротехнические изотропные стали имеют коэффициент заполнения, равный 0,97-0,98.In addition to a certain level of magnetic and mechanical properties, a number of other requirements are imposed on the quality of such steel, among which the flatness of the finished strips should be highlighted. The waviness and warping of strips of finished electrical isotropic steel has a negative effect on the flatness of the plates of the magnetic cores after they are stamped, which affects the quality of their packaging, since a dense magnetic circuit cannot be assembled due to insufficiently flat plates. This increases the complexity of manufacturing the positions of the magnetic cores and assemblies, which leads to a decrease in the fill factor (K), which is an important characteristic that determines, along with the magnetic properties, the level of technical and economic indicators of the magnetic circuits of electrical machines. A decrease in fill factor by 1% leads to an increase in specific magnetic losses by 3% and a decrease in magnetic induction by 2%. The best electrotechnical isotropic steels have a fill factor of 0.97-0.98.
Известны различные способы производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали. Большинство их включает выплавку, разливку, горячую прокатку, отжиг горячекатаной полосы или без него, холодную прокатку и заключительный рекристаллизационный отжиг. Рекристаллизационный отжиг холоднокатаных полос является одним из основных процессов в технологии производства электротехнической изотропной стали, поскольку оказывает влияние не только на формирование магнитных и механических свойств, но и на распределение остаточных внутренних напряжений в готовых полосах, определяющих их плоскостность. Поэтому оптимизация режима рекристаллизационного отжига холоднокатаной стали является весьма важной задачей.Various methods are known for the production of cold rolled electrical isotropic steel. Most of them include smelting, casting, hot rolling, annealing of the hot-rolled strip or without it, cold rolling and final recrystallization annealing. Recrystallization annealing of cold-rolled strips is one of the main processes in the technology for the production of electrotechnical isotropic steel, since it affects not only the formation of magnetic and mechanical properties, but also the distribution of residual internal stresses in the finished strips, which determine their flatness. Therefore, optimization of the recrystallization annealing of cold rolled steel is a very important task.
Известен способ производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали, приведенный в патенте Японии №60-73303, C21D 8/12 от 15.10.1986 г.A known method for the production of cold-rolled electrical isotropic steel is given in Japanese patent No. 60-73303, C21D 8/12 from 10/15/1986
Способ предусматривает горячую прокатку стальных слябов с содержанием углерода менее 0,05%; кремния 2,5-4,0% и алюминия менее 1,5%. Затем горячекатаную полосу отжигают, подвергают холодной прокатке на готовую толщину и проводят заключительный отжиг. При этом заключительный отжиг проводят по режиму: выдержка полосы в течение 5-60 сек при температуре 950-1100°C, снижение температуры до 800-950°C и выдержка при ней в течение 10-120 сек, затем замедленное охлаждение полосы со скоростью не более 100°C/мин.The method involves hot rolling of steel slabs with a carbon content of less than 0.05%; silicon 2.5-4.0% and aluminum less than 1.5%. Then the hot-rolled strip is annealed, cold rolled to the finished thickness, and final annealing is carried out. In this case, the final annealing is carried out according to the regime: holding the strip for 5-60 sec at a temperature of 950-1100 ° C, lowering the temperature to 800-950 ° C and holding it for 10-120 sec, then slow cooling of the strip at a speed not more than 100 ° C / min.
Недостатком данного способа является то, что при заключительном отжиге холоднокатаных полос не регламентируется скорость охлаждения полосы между двумя выдержками. Неконтролируемое снижение температуры полосы с температуры выдержки до температуры 768°C≤Тп≤820°C приводит к формированию дополнительных неравномерно распределенных по сечению полосы внутренних напряжений, что, в свою очередь, обуславливает ухудшение плоскостности стали при последующем магнитном превращении металла в критической точке Ar2 (точка Кюри - 768°C).The disadvantage of this method is that during the final annealing of cold-rolled strips, the cooling rate of the strip between two shutter speeds is not regulated. An uncontrolled decrease in the strip temperature from the holding temperature to a temperature of 768 ° C≤T p ≤820 ° C leads to the formation of additional internal stresses that are unevenly distributed over the cross section of the strip, which, in turn, leads to a deterioration in the flatness of the steel during subsequent magnetic transformation of the metal at the critical point Ar 2 (Curie point - 768 ° C).
Технической задачей, на решение которой направлено изобретение, является улучшение качественных характеристик холоднокатаной электротехнической изотропной стали, а именно снижение неплоскостности и увеличение коэффициента заполнения электротехнической изотропной стали. Для решения поставленной задачи в предлагаемом способе производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали охлаждение полос, содержащих, мас.%: углерода не более 0,010; кремния 1,2-3,5; алюминия не более 1,6; марганца не более 0,50; фосфора не более 0,14; серы не более 0,010; железо и неизбежные примеси остальное и прошедших выплавку, разливку стали, горячую прокатку, нормализационный отжиг горячекатаных полос или без него, травление горячекатаных полос, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг холоднокатаных полос при температуре выдержки 930-1080°C, осуществляют в две стадии:The technical problem to which the invention is directed is to improve the quality characteristics of cold-rolled electrical isotropic steel, namely, a decrease in non-flatness and an increase in the fill factor of electrical isotropic steel. To solve the problem in the proposed method for the production of cold-rolled electrical isotropic steel, cooling strips containing, wt.%: Carbon, not more than 0.010; silicon 1.2-3.5; aluminum no more than 1.6; manganese not more than 0.50; phosphorus not more than 0.14; sulfur not more than 0.010; iron and inevitable impurities, the rest and those that have gone through smelting, steel casting, hot rolling, normalization annealing of hot rolled strips or without it, etching of hot rolled strips, cold rolling, recrystallization annealing of cold rolled strips at a holding temperature of 930-1080 ° C, are carried out in two stages:
- на первой стадии производят замедленное охлаждение со скоростью 0,2 - 4°C/сек с температуры выдержки до температуры Ar2≤Тп≤820°C;- at the first stage, slow cooling is performed at a rate of 0.2 - 4 ° C / s from the holding temperature to a temperature of Ar 2 ≤T p ≤820 ° C;
- на второй стадии производят ускоренное охлаждение со скоростью 5-17°C/сек, где:- in the second stage produce accelerated cooling at a speed of 5-17 ° C / s, where:
Ar2=768 - точка Кюри, температура магнитного превращения стали, °C;Ar 2 = 768 - Curie point, the temperature of the magnetic transformation of steel, ° C;
Тп - температура охлаждения полосы на первой стадии, °C.T p - the temperature of the cooling strip in the first stage, ° C.
Для улучшения плоскостности и увеличения коэффициента заполнения холоднокатаной электротехнической изотропной стали необходимым условием является снижение внутренних напряжений в готовых полосах после рекристаллизационного отжига.To improve flatness and increase the fill factor of cold-rolled electrical isotropic steel, a necessary condition is to reduce the internal stresses in the finished strips after recrystallization annealing.
При охлаждении холоднокатаной стали с температуры выдержки 930-1080°C и прохождении критической точки Ar2 происходит магнитное превращение в металле. Сталь из парамагнитного состояния переходит в ферромагнитное, при этом изменяется взаимодействие магнитных моментов электронов, которое влияет на межатомные расстояния, что приводит к изменению линейных размеров полосы, к возникновению дополнительных внутренних напряжений в металле и, как следствие, к повышению неплоскостности готовых полос и уменьшению коэффициента заполнения электротехнической изотропной стали. Изменение линейных размеров зависит определенным образом от кристаллографических направлений текстуры стали, формирующихся в процессе отжига при охлаждении металла. При увеличении доли ориентировок легкого намагничивания кубических составляющих текстуры (100), (310) и снижении доли ориентировки трудного намагничивания (111) величина изменения линейного размера уменьшается, что приводит к снижению внутренних напряжений в стали.When cooling cold-rolled steel from a holding temperature of 930-1080 ° C and passing the critical point of Ar 2 , magnetic transformation occurs in the metal. Steel changes from the paramagnetic state to the ferromagnetic state, and the interaction of the magnetic moments of the electrons changes, which affects the interatomic distances, which leads to a change in the linear dimensions of the strip, to the appearance of additional internal stresses in the metal and, as a result, to an increase in the non-flatness of the finished bands and a decrease in the coefficient filling electrical isotropic steel. The change in linear dimensions depends in a certain way on the crystallographic directions of the texture of steel formed during annealing during cooling of the metal. With an increase in the fraction of orientations of easy magnetization of the cubic components of the texture (100), (310) and a decrease in the proportion of orientations of difficult magnetization (111), the magnitude of the change in linear size decreases, which leads to a decrease in internal stresses in steel.
Результаты проведенных исследований позволяют утверждать, что для снижения внутренних напряжений в готовой электротехнической изотропной стали, охлаждение полос после выдержки при температуре Тп=930-1080°C необходимо производить в две стадии, при этом на первой стадии производят замедленное охлаждение полосы со скоростью 0,2-4°C/сек до температуры Ar2≤Тп≤820°C, а на второй стадии применяется ускоренное охлаждение со скоростью 5-17°C/сек. Опытная обработка холоднокатаной стали, проведенная по такой схеме, позволяет увеличить долю ориентировок легкого намагничивания (100), (310) при снижении доли ориентировки трудного намагничивания (111) в текстуре стали на 25-30%, что обуславливает снижение внутренних напряжений в металле и улучшение плоскостности готовых полос.The results of the studies suggest that in order to reduce internal stresses in the finished electrical isotropic steel, the cooling of the strips after exposure at a temperature of T p = 930-1080 ° C must be carried out in two stages, while the first stage produces slow cooling of the strip at a speed of 0, 2-4 ° C / s to a temperature of Ar 2 ≤Т p ≤820 ° C, and in the second stage, accelerated cooling is applied at a rate of 5-17 ° C / s. An experimental treatment of cold rolled steel according to this scheme allows one to increase the fraction of orientations of easy magnetization (100), (310) while reducing the proportion of orientations of difficult magnetization (111) in the steel texture by 25-30%, which leads to a decrease in internal stresses in the metal and an improvement flatness of the finished strips.
Граничные условия по температурным и скоростным параметрам охлаждения полос установлены на основании проведенных лабораторных и промышленных опытов. Замедленное охлаждение полосы на первой стадии до температуры выше 820°C приводит к повышению внутренних напряжений в металле вследствие снижения доли ориентировок легкого намагничивания (100), (310) в текстуре стали, а охлаждение полосы до температуры ниже Ar2 (768°C) на первой стадии приводит к увеличению затрат на производство. Диапазон значений скорости охлаждения на первой стадии выбран равным 0,2-4°C/сек. Нижний предел обусловлен увеличением затрат на производство стали при снижении скорости охлаждения на первой стадии менее 0,2°C/сек, верхний предел - повышением внутренних напряжений в стали, вследствие снижения доли ориентировок легкого намагничивания (100), (310) в текстуре металла при увеличении скорости охлаждения полосы более 4°C/сек на первой стадии. Диапазон значений скорости охлаждения на второй стадии установлен равным 5-17°C/сек. Нижний предел обусловлен увеличением затрат на производство стали при снижении скорости охлаждения полосы на второй стадии менее 5°C/сек, верхний предел - повышением неравномерности охлаждения полос по ширине при увеличении скорости охлаждения металла более 17°C/сек на второй стадии, что ухудшает качество готовой стали.The boundary conditions for temperature and speed parameters of the strip cooling are established on the basis of laboratory and industrial experiments. Slow cooling of the strip in the first stage to a temperature above 820 ° C leads to an increase in internal stresses in the metal due to a decrease in the proportion of orientations of easy magnetization (100), (310) in the steel texture, and cooling of the strip to a temperature below Ar 2 (768 ° C) by The first stage leads to an increase in production costs. The range of values of the cooling rate in the first stage is chosen equal to 0.2-4 ° C / sec. The lower limit is due to an increase in the cost of steel production with a decrease in the cooling rate in the first stage of less than 0.2 ° C / s, the upper limit is due to an increase in internal stresses in steel, due to a decrease in the proportion of orientations of easy magnetization (100), (310) in the metal texture at increasing the cooling rate of the strip more than 4 ° C / sec in the first stage. The range of values of the cooling rate in the second stage is set equal to 5-17 ° C / sec. The lower limit is due to an increase in the cost of steel production with a decrease in the cooling rate of the strip in the second stage of less than 5 ° C / s, the upper limit is due to an increase in the unevenness of cooling of the strips in width with an increase in the cooling rate of the metal more than 17 ° C / s in the second stage, which affects the quality finished steel.
Анализ патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявленного способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявленного технического решения критерию «изобретательский уровень».Analysis of the patent literature shows the lack of coincidence of the distinctive features of the claimed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Использование изобретения позволяет улучшить качественные характеристики готовой холоднокатаной электротехнической изотропной стали, в том числе снизить неплоскостность полос (h - высоту волны по кромкам полос) на 2-4 мм и повысить коэффициент заполнения (K) на 2-3%.Using the invention allows to improve the quality characteristics of the finished cold-rolled electrical isotropic steel, including reducing the flatness of the strips (h is the wave height at the edges of the strips) by 2-4 mm and increasing the fill factor (K) by 2-3%.
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.The following is an embodiment of the invention that does not exclude other variations within the scope of the claims.
ПримерExample
Выплавляли электротехническую изотропную сталь с содержанием углерода 0,006%; кремния 2,95%; алюминия 0,60%; марганца 0,25%; фосфора 0,02%; серы 0,004%; железо и неизбежные примеси остальное. Сталь разливали в слябы, и производили горячую прокатку на толщину 2,0 мм. Горячекатаную полосу подвергали нормализационному отжигу, затем травлению и холодной прокатке на толщину 0,50 мм. Холоднокатаную полосу подвергали рекристаллизационной термообработке в агрегате непрерывного отжига при температуре выдержки 1050°C. Охлаждение после выдержки стали осуществляли в две стадии:Smelted electrical isotropic steel with a carbon content of 0.006%; silicon 2.95%; aluminum 0.60%; manganese 0.25%; phosphorus 0.02%; sulfur 0.004%; iron and inevitable impurities rest. Steel was poured into slabs and hot rolled to a thickness of 2.0 mm. The hot-rolled strip was subjected to normalized annealing, then etching and cold rolling to a thickness of 0.50 mm. The cold-rolled strip was subjected to recrystallization heat treatment in a continuous annealing unit at a holding temperature of 1050 ° C. Cooling after aging the steel was carried out in two stages:
- на первой стадии со скоростью 0,7°C/сек производили замедленное охлаждение полосы с температуры выдержки 1050°C до температуры 800°C;- in the first stage, at a speed of 0.7 ° C / s, the strip was cooled slowly from a holding temperature of 1050 ° C to a temperature of 800 ° C;
- на второй стадии охлаждение полосы производили со скоростью 8,9°C/сек. После термической обработки холоднокатаной электротехнической изотропной стали производили замеры неплоскостности h (мм), высоту волны по кромкам готовых полос в соответствии с требованиями ГОСТ 26877-91. Для оценки коэффициента заполнения (K) готовых полос электротехнической изотропной стали производили отбор эпштейновских образцов в соответствии с требованиями ГОСТ 21427.2-83.- in the second stage, the strip was cooled at a rate of 8.9 ° C / s. After heat treatment of cold-rolled electrical isotropic steel, non-flatness h (mm) was measured, the wave height along the edges of the finished strips in accordance with the requirements of GOST 26877-91. To assess the fill factor (K) of the finished strips of electrotechnical isotropic steel, Einstein samples were selected in accordance with the requirements of GOST 21427.2-83.
Варианты реализации способа производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали с улучшенной плоскостностью при различных параметрах охлаждения полос и их количественные оценки приведены в таблице.Implementation options for the production of cold rolled electrical isotropic steel with improved flatness for various strip cooling parameters and their quantitative estimates are given in the table.
Исходя из представленных в таблице результатов можно сделать вывод, что использование предлагаемого способа позволяет улучшить качественные характеристики готовой холоднокатаной электротехнической изотропной стали, в том числе снизить неплоскостность полос (h - высоту волны по кромкам полос) на 2-4 мм и повысить коэффициент заполнения (K) на 2-3%.Based on the results presented in the table, it can be concluded that the use of the proposed method improves the quality characteristics of the finished cold-rolled electrical isotropic steel, including reducing the flatness of the strips (h is the wave height at the edges of the strips) by 2-4 mm and increasing the fill factor (K ) by 2-3%.
Следовательно, задача, на решение которой направлено техническое решение, выполняется, при этом достигается получение вышеуказанного технического результата.Therefore, the task to which the technical solution is directed is performed, while achieving the above technical result.
Claims (1)
а охлаждение осуществляют в две стадии, при этом на первой стадии производят замедленное охлаждение со скоростью 0,2-4°С/с с температуры выдержки до температуры Ar2≤Тп≤820°C, а на второй стадии производят ускоренное охлаждение со скоростью 5-17°C/с, где Ar2=768 - точка Кюри, температура магнитного превращения стали, °C, а Тп - температура охлаждения полосы на первой стадии, °С. Method for the production of cold rolled electrotechnical isotropic steel with improved flatness, including steel smelting, steel casting, hot rolling, if necessary, normalizing annealing of hot rolled strips, pickling, cold rolling, recrystallization annealing of cold rolled strips at a holding temperature of 930-1080 ° C and cooling of strips, characterized in that smelted steel containing, wt.%:
and cooling is carried out in two stages, while in the first stage, delayed cooling is performed at a rate of 0.2-4 ° C / s from the holding temperature to Ar 2 ≤T p ≤820 ° C, and in the second stage, accelerated cooling is performed at a rate 5-17 ° C / s, where Ar 2 = 768 is the Curie point, the temperature of the magnetic transformation of steel, ° C, and T p is the temperature of the strip cooling in the first stage, ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012118361/02A RU2489500C1 (en) | 2012-05-03 | 2012-05-03 | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012118361/02A RU2489500C1 (en) | 2012-05-03 | 2012-05-03 | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2489500C1 true RU2489500C1 (en) | 2013-08-10 |
Family
ID=49159526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012118361/02A RU2489500C1 (en) | 2012-05-03 | 2012-05-03 | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2489500C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2693277C1 (en) * | 2018-07-25 | 2019-07-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
| RU2789644C1 (en) * | 2019-08-26 | 2023-02-06 | Баошань Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | SHEET OF NON-TEXTURED ELECTRICAL STEEL GRADE 600 MPa AND THE METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU840157A1 (en) * | 1979-09-10 | 1981-06-23 | Центральный Ордена Трудового Красногознамени Научно-Исследовательскийинститут Черной Металлургии Им. И.П.Бардина | Method of producing isotropic electroengineering steel |
| RU2082770C1 (en) * | 1994-06-07 | 1997-06-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for thermal rolling of cold-rolled strip of isotropic electrical steel |
| RU2155233C1 (en) * | 1999-05-17 | 2000-08-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of production of cold roller electrical-sheet isotropic steel |
| CN101041222A (en) * | 2006-03-22 | 2007-09-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | Cold-rolled non-oriented electrical steel and the method for preparing the same |
-
2012
- 2012-05-03 RU RU2012118361/02A patent/RU2489500C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU840157A1 (en) * | 1979-09-10 | 1981-06-23 | Центральный Ордена Трудового Красногознамени Научно-Исследовательскийинститут Черной Металлургии Им. И.П.Бардина | Method of producing isotropic electroengineering steel |
| RU2082770C1 (en) * | 1994-06-07 | 1997-06-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for thermal rolling of cold-rolled strip of isotropic electrical steel |
| RU2155233C1 (en) * | 1999-05-17 | 2000-08-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of production of cold roller electrical-sheet isotropic steel |
| CN101041222A (en) * | 2006-03-22 | 2007-09-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | Cold-rolled non-oriented electrical steel and the method for preparing the same |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2693277C1 (en) * | 2018-07-25 | 2019-07-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
| RU2789644C1 (en) * | 2019-08-26 | 2023-02-06 | Баошань Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | SHEET OF NON-TEXTURED ELECTRICAL STEEL GRADE 600 MPa AND THE METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI623629B (en) | Non-oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method of non-oriented electromagnetic steel sheet | |
| JP5995002B2 (en) | High magnetic flux density non-oriented electrical steel sheet and motor | |
| KR20150093807A (en) | Production method for semi-processed non-oriented electromagnetic steel sheet exhibiting superior magnetic properties | |
| CN104789860A (en) | Electrical steel and production method thereof | |
| JP5256916B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density | |
| JPS6256225B2 (en) | ||
| CN104372238A (en) | Preparation method of oriented high-silicon steel | |
| RU2012124187A (en) | METHOD FOR PRODUCING NON-TEXTURED ELECTROTECHNICAL STEEL WITH HIGH MAGNETIC INDUCTION | |
| CN103074476B (en) | Method for producing high-magnetic-induction oriented silicon strips through three-stage normalizing | |
| JP2013525596A (en) | Method for producing highly efficient non-directional silicon steel with excellent magnetic properties | |
| RU2686424C1 (en) | Method for production of sheets of non-oriented electrical steel having excellent magnetic properties | |
| RU2014111889A (en) | METHOD FOR PRODUCING TEXTURED STEEL TAPES OR SHEETS FOR USE IN ELECTRICAL EQUIPMENT | |
| CN110678568A (en) | Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for producing same | |
| CN109890994A (en) | Non orientation electromagnetic steel plate and its manufacturing method | |
| JP2014173099A (en) | Method of manufacturing nonoriented electromagnetic steel sheet | |
| JP7462737B2 (en) | 600MPa-class non-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method | |
| CN105950992A (en) | Grain-oriented pure iron manufactured through adopting single cold rolling method and method | |
| KR20160081955A (en) | Non-directional electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties | |
| JPWO2017056383A1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JPWO2019188940A1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
| CN104136636B (en) | For the preparation of the method for grain-oriented sheet magnetic material with high-level cold rolling shrinking percentage | |
| JP2000129410A (en) | Nonoriented silicon steel sheet high in magnetic flux density | |
| EP4001451A1 (en) | Cu-containing non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor | |
| JP2014195818A (en) | Method of producing hot-rolled steel sheet for non-oriented electromagnetic steel sheet and method of producing non-oriented electromagnetic steel sheet | |
| RU2693277C1 (en) | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |