RU2477459C1 - Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций - Google Patents

Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций Download PDF

Info

Publication number
RU2477459C1
RU2477459C1 RU2011140646/28A RU2011140646A RU2477459C1 RU 2477459 C1 RU2477459 C1 RU 2477459C1 RU 2011140646/28 A RU2011140646/28 A RU 2011140646/28A RU 2011140646 A RU2011140646 A RU 2011140646A RU 2477459 C1 RU2477459 C1 RU 2477459C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
test
dynamic
value
loading
static
Prior art date
Application number
RU2011140646/28A
Other languages
English (en)
Inventor
Василий Сергеевич Плевков
Георгий Иванович Однокопылов
Игорь Владимирович Балдин
Дмитрий Геннадьевич Уткин
Максим Евгеньевич Гончаров
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ)
Priority to RU2011140646/28A priority Critical patent/RU2477459C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2477459C1 publication Critical patent/RU2477459C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области строительства. Сущность: резонансным методом определяют низшую собственную частоту колебаний конструкции, затем конструкцию подвергают сверхнормативному ударному воздействию. Полученные данные обрабатывают и фильтруют высшие гармоники собственных колебаний, от низшей гармоники. По полученным данным судят о реальных значениях динамических параметров. После динамического нагружения испытуемую конструкцию дополнительно подвергают пошаговому статическому нагружению до полного ее разрушения и определяют величину остаточной несущей способности конструкции по разности значения максимальной динамической нагрузки в момент разрушения конструкции и значения приложенной максимальной статической нагрузки. Дополнительно производят измерения длин строительной конструкции до и после каждого вида нагружения и определяют величины относительных деформаций, а коэффициент степени живучести испытуемой конструкции определяют по соотношению. Технический результат: возможность определения степени живучести с учетом точного измерения динамической нагрузки в момент разрушения строительной конструкции, остаточного ресурса и деформаций строительной конструкции в процессе испытаний. 5 ил.

Description

Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при испытании элементов или конструкций зданий и сооружений с определением степени живучести при сверхнормативных повышенных статических и ударных нагрузках, а также при экспертизе строительных конструкций.
Известен способ динамических испытаний зданий и сооружений (патент RU №2011174 G01M 7/00, опубл. 15.04.1994 г.), заключающийся в том, что производится возбуждение колебания испытуемого объекта на собственных частотах воздействием на него последовательности ударных импульсов, генерируемых путем подрыва групп зарядов взрывчатых веществ, устанавливаемых на разных уровнях. С помощью устанавливаемых на разных уровнях объекта датчиков регистрируют его отклик и по измеренным параметрам колебаний судят о динамических характеристиках объекта. Возбуждающие импульсы прикладывают к одной или противоположным стенам с помощью размещенных на них групп ударников, на которые нанесены заряды взрывчатых веществ. Датчики отклика устанавливают на противоположной от соответствующей группы ударников стене, при этом интервалы времени между импульсами задают в соответствии с фактическими периодами собственных колебаний объекта, используя для подрыва каждой последующей группы зарядов сигнал датчика отклика.
Применение способа позволяет определять сейсмостойкость натурных зданий и промышленных сооружений, а также оценивать качество строительных работ на возводимых объектах непосредственно на строительных площадках. Недостатком известного способа является то, что способ не может быть применен для определения степени живучести строительной конструкции при действии сверхнормативной ударной испытательной нагрузки.
Прототипом заявляемого изобретения является способ испытания конструкции на ударные воздействия (патент RU №2362136, G01M 7/08, опубл. 20.07.2009 г.), согласно которому предварительно определяют резонансным методом низшую собственную частоту колебаний конструкции, после чего, не меняя положения испытуемой конструкции, производят разрушающий удар, полученные данные обрабатывают и фильтруют высшие гармоники собственных колебаний, соответствующие гармоникам в момент разрушения конструкции, от низшей гармоники, частота которой соответствует измеренной низшей собственной частоте колебаний конструкции. По полученным данным судят о реальных значениях динамических параметров.
Достоинством способа является повышенная точность измерения динамических параметров конструкции в процессе ее разрушения. Но, хотя способ по прототипу и позволяет проводить испытания на действие сверхнормативной ударной испытательной нагрузки, определить степень живучести строительной конструкции при действии сверхнормативной ударной испытательной нагрузки по этому известному способу не представляется возможным.
Задачей заявляемого изобретения является определение степени живучести строительных конструкций при действии сверхнормативной ударной испытательной нагрузки.
Технический результат заключается в определении степени живучести с учетом точного измерения динамической нагрузки в момент разрушения строительной конструкции, остаточного ресурса и деформаций строительной конструкции в процессе испытаний.
Технический результат, позволяющий решить поставленную задачу, достигается следующим образом. Как и по способу, принятому за прототип, согласно заявленному способу сначала резонансным методом определяют низшую собственную частоту колебаний конструкции, затем, не меняя положения испытуемой конструкции, конструкцию подвергают сверхнормативному ударному воздействию. Полученные данные обрабатывают с помощью измерительно-вычислительного комплекса и фильтруют высшие гармоники собственных колебаний, соответствующие гармоникам в момент разрушения конструкции, от низшей гармоники, частота которой соответствует измеренной низшей собственной частоте колебаний конструкции. О реальных значениях динамических параметров судят по данным, полученным после фильтрации высших гармоник.
В отличие от прототипа после динамического нагружения испытуемую конструкцию дополнительно подвергают пошаговому статическому нагружению до полного ее разрушения и определяют величину остаточной несущей способности qs конструкции по разности значения реальной динамической нагрузки qd в момент разрушения конструкции и значения приложенной максимальной статической нагрузки. Отличием является также то, что дополнительно, например, с помощью лазерной рулетки, производят измерения длин строительной конструкции до и после каждого вида нагружения и определяют величины относительных деформаций по формулам:
Figure 00000001
и
Figure 00000002
, где
εd - относительная динамическая деформация испытуемой конструкции;
ΔLd - величина, на которую изменилась длина испытуемой конструкции после динамического нагружения;
L1 - длина испытуемой строительной конструкции до испытаний;
εs - относительная статическая деформация испытуемой конструкции;
ΔLs - величина, на которую изменилась длина испытуемой конструкции после статического нагружения;
L2 - длина испытуемой строительной конструкции до статического нагружения;
а коэффициент степени живучести k испытуемой конструкции определяют по формуле:
Figure 00000003
, где
εs - относительная статическая деформация испытуемой конструкции;
qs - величина остаточной несущей способности строительной конструкции после испытания;
εd - относительная динамическая деформация испытуемой конструкции;
qd - значение максимальной динамической нагрузки в момент разрушения строительной конструкции при ударном воздействии.
Формула по вычислению коэффициента степени живучести k испытуемой конструкции в первом приближении может быть получена при принятии следующих допущений. Полное значение работы по динамическому разрушению строительной конструкции А может быть определено через сумму значений работ по динамическому разрушению Ad и последующему статическому разрушению As: А=Ad+As. С другой стороны полное значение работы А по динамическому разрушению строительной конструкции с учетом коэффициента степени живучести k испытуемой конструкции может быть определено через значение работы по динамическому разрушению Ad: А=k·Ad. Работа по динамическому разрушению Ad конструкции может быть определена через значение динамических деформаций конструкции εd и среднее значение максимальной динамической нагрузки в момент разрушения строительной конструкции при ударном воздействии qd, которое для формы импульса силы, близкой к полусинусоиде, может быть учтено коэффициентом
Figure 00000004
и тогда значение работы по динамическому разрушению конструкции имеет вид:
Figure 00000005
. Работа по статическому разрушению As может быть определена: As=εs·qs, где As - значение совершенной работы по статическому разрушению строительной конструкции; εs - относительная статическая деформация испытуемой конструкции; qs - величина остаточной несущей способности строительной конструкции после испытания. После преобразований можно определить коэффициент степени живучести k испытуемой конструкции по формуле:
Figure 00000006
.
Во-первых, следует отметить, что при проектировании изгибаемых и сжатых железобетонных конструкций, работающих при статическом нагружении, в расчет закладывается система коэффициентов надежности работы конструкции: коэффициент надежности по нагрузке; коэффициент надежности по материалам (бетона и арматуры); коэффициент надежности по назначению здания; коэффициент надежности по условиям работы бетона; коэффициент надежности по условиям работы арматуры и другие.
Установлено, что действительная работа конструкции до своего разрушения не проявляется в существующих зданиях и сооружениях, т.к. критическая нагрузка разрушения конструкции, полученная в результате расчетов, в среднем меньше на 50…60% по сравнению с реальной разрушающей нагрузкой. Данные ограничения по критической нагрузке закреплены в строительных нормах и правилах и являются нормативной базой для проектировщика.
Во-вторых, известно, что в последние годы все чаще возникает необходимость проектирования железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию интенсивных кратковременных динамических нагрузок. Опасность действия на сооружения ударных волн возрастает вследствие взрывов обычных взрывчатых веществ при их хранении, транспортировке и т.д. Возникающие при этом специфические нагрузки часто вызывают значительные повреждения конструкций, и даже их полное или частичное разрушение, которое может привести к травмам и гибели людей. В связи с этим, при проектировании и расчете несущих железобетонных конструкций, учет возможности воздействия на них кратковременных динамических нагрузок с определением остаточного ресурса строительной конструкции в настоящее время является актуальным и необходимым.
Из литературных источников (например: Ставров Г.Н., Катаев В.А. О механизме деформирования и упрочнения бетона при одноосном динамическом нагружении Известия вузов. Сер. Стр-во и архитектура. - 1990., №10. 3-6 с.) известно, что при кратковременном динамическом нагружении несущая способность строительных конструкций выше, чем при статическом нагружении, что объясняется изменением физико-механических характеристик бетона и арматуры по сравнению со статическим нагружением. При кратковременном динамическом нагружении происходит неравномерное развитие и определенное запаздывание деформаций по сравнению с результатами статических испытаний. Неравномерность развития продольных и запаздывания, по сравнению с ними, развития поперечных деформаций бетона и арматуры создает эффект динамической обоймы, вызывая сложное напряженное состояние, что соответствует механизму упрочнения бетона первого рода при динамическом нагружении. Упрочнение второго рода связано с запаздыванием продольных и поперечных деформаций, вызванных тем, что не вся внешняя потенциальная энергия мгновенно переходит в потенциальную энергию деформирования бетона и арматуры.
Однако достоверно оценить степень живучести строительной конструкции только расчетными методами с высокой степенью точности не представляется возможным. Применение статических испытаний позволяет получить полную информацию о разрушении строительной конструкции, но не позволяет учесть степень динамического упрочнения строительной конструкции. Применение динамических испытаний позволяет проверить несущую способность строительной конструкции на расчетное заданное сверхнормативное ударное воздействие, но не позволяет учесть остаточный ресурс строительной конструкции.
Применение заявляемого способа по сравнению со способом прототипа позволяет достоверно определить коэффициент k степени живучести испытанной строительной конструкции на расчетное сверхнормативное ударное воздействие с расчетными заданными величинами времени и силы ударного воздействия и реальными конструктивными параметрами строительной конструкции с учетом остаточного ресурса.
Указанная совокупность технических признаков, характеризующая заявленный способ, получена впервые и в известных технических решениях не обнаружена, что подтверждает новизну изобретения. Изобретение соответствует условию изобретательского уровня, поскольку явным образом предложенное техническое решение не следует из уровня техники. Не выявлены из уровня техники решения, которые имеют признаки, совпадающие с отличительными признаками заявленного способа.
Изобретение промышленно применимо, поскольку его можно многократно использовать при испытании строительных элементов или конструкций зданий, сооружений, при экспертизе элементов железобетонных конструкций с определением степени живучести элементов или конструкций при сверхнормативных повышенных ударных нагрузках с достижением указанного технического результата.
В качестве примера применения предложенного способа рассмотрено испытание железобетонного элемента со стыком длиной 1000 мм на кратковременное сверхнормативное динамическое сжатие с последующим статическим разрушением.
На фиг.1 изображен стенд для испытания железобетонного элемента со стыком на сверхнормативное кратковременное динамическое сжатие (фото).
На фиг.2 изображен график изменения динамической нагрузки во времени в процессе кратковременного сверхнормативного динамического сжатия железобетонного элемента со стыком после фильтрации высших гармоник.
На фиг.3 изображен железобетонный элемент со стыком после сверхнормативного кратковременного динамического сжатия (фото).
На фиг.4 изображен железобетонный элемент со стыком при статическом разрушающем сжатии на гидравлическом прессе (фото).
На фиг.5 изображен железобетонный элемент со стыком после разрушающего статического сжатия (фото).
Способ выполняют следующим образом.
Сначала, как и в прототипе, определяют собственную низшую частоту колебаний испытуемой конструкции резонансным методом, например, изложенным в: Джонс Р., Фэкэоару И. Неразрушающие методы испытания бетонов. Пер. с румынск. М.: Стройиздат, 1974, 292 с. Строительную конструкцию (в данном случае рассмотрен сжатый железобетонный фрагмент колонны со стыком) испытывают при кратковременном сверхнормативном динамическом нагружении, например, на стенде (патент RU №2401424 G01N 3/30 (2006.01), опубл. 10.10.2010 г.), содержащем установленные на опорном основании вертикальные направляющие, на которых с возможностью вертикального возвратно-поступательного перемещения закреплена траверса с грузом, и узел крепления нижнего конца испытываемого образца (фиг.1).
При кратковременном динамическом испытании с помощью силоизмерителя измеряется величина динамической нагрузки. При помощи прогибомеров, установленных с двух сторон образца, определяется величина относительной динамической деформации испытуемой конструкции
Figure 00000007
, где ΔLd - величина динамической деформации испытываемого образца длиной L1. Процесс динамического нагружения в процессе испытания регистрируется компьютерными измерительными системами. Для определения реальной динамической нагрузки в момент разрушения фильтруют высшие гармоники собственных колебаний от низшей собственной частоты колебаний, полученной до испытаний. График изменения динамической нагрузки во времени после фильтрации высших гармоник представлен на фиг.2. На графике показан максимум динамической нагрузки, равный qd=252 кН=25.2 Тс. При обработке экспериментальных исследований фиксируется схема трещинообразования и разрушения образца - фиг.3, из которой видно, что образец в результате испытания разрушился, но не потерял своей устойчивости.
На втором этапе производится статическое испытание образца на гидравлическом прессе - фиг.4. В ходе испытания нагрузка подается ступенчато по 0.5 Тс на этапе до момента отказа конструкции, то есть до момента потери устойчивости образцом, способности сопротивляться действующей нагрузке. При статическом испытании образец выдержал 20.5 Тс до полного разрушения. Определяют величину относительной статической деформации испытуемой конструкции
Figure 00000008
, где ΔLs - величина статической деформации испытываемого образца длиной L2, например, с помощью лазерной рулетки измеряя образец до и после статического разрушающего нагружения. На фиг.5 показана схема разрушения железобетонного образца со стыком после статического испытания. На схеме видно, что в месте стыка железобетонного образца полностью разрушен бетон и наблюдается выпучивание рабочей арматуры из плоскости, что свидетельствует о полном разрушении образца и исчерпании остаточной несущей способности.
Далее производят вычисление коэффициента степени живучести образца строительной конструкции для измеренных параметров строительной конструкции в процессе динамического и статического испытаний:
qd=25.2 Тс; ΔLd=3.3 мм; L1=1000 мм;
Figure 00000009
;
qs=20,5 Tc; ΔLs=1.5 мм; L2=996.7 мм;
Figure 00000010
;
Figure 00000011
Полученное значение коэффициента степени живучести k=2.22 испытуемой конструкции показывает, во сколько раз приложенное значение динамической нагрузки в процессе динамического нагружения меньше полной несущей способности строительной конструкции, определенной экспериментально по ее полному разрушению. Изменяя конструктивные параметры строительной конструкции в большую или меньшую сторону, предложенный способ испытания позволяет точно и достоверно получить заданное значение коэффициента степени живучести строительной конструкций для заданного значения сверхнормативной ударной испытательной нагрузки.

Claims (1)

  1. Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций, согласно которому сначала резонансным методом определяют низшую собственную частоту колебаний конструкции, затем, не меняя положения испытуемой конструкции, конструкцию подвергают сверхнормативному ударному воздействию, полученные данные обрабатывают с помощью измерительно-вычислительного комплекса и фильтруют высшие гармоники собственных колебаний, соответствующие гармоникам в момент разрушения конструкции, от низшей гармоники, частота которой соответствует измеренной низшей собственной частоте колебаний конструкции, и по полученным данным судят о реальных значениях динамических параметров, отличающийся тем, что после динамического нагружения испытуемую конструкцию дополнительно подвергают пошаговому статическому нагружению до полного ее разрушения и определяют величину остаточной несущей способности qs конструкции по разности значения максимальной динамической нагрузки qd в момент разрушения конструкции и значения приложенной максимальной статической нагрузки, кроме этого, дополнительно, например, с помощью лазерной рулетки производят измерения длин строительной конструкции до и после каждого вида нагружения и определяют величины относительных деформаций по формулам:
    Figure 00000012
    и
    Figure 00000013
    ,
    где εd - относительная динамическая деформация испытуемой конструкции;
    ΔLd - величина, на которую изменилась длина испытуемой конструкции после динамического нагружения;
    L1 - длина испытуемой строительной конструкции до испытаний;
    εs - относительная статическая деформация испытуемой конструкции;
    ΔLs - величина, на которую изменилась длина испытуемой конструкции после статического нагружения;
    L2 - длина испытуемой строительной конструкции до статического нагружения;
    а коэффициент степени живучести k испытуемой конструкции определяют по формуле:
    Figure 00000014
    ,
    где εs - относительная статическая деформация испытуемой конструкции;
    qs - величина остаточной несущей способности строительной конструкции после испытания;
    εd - относительная динамическая деформация испытуемой конструкции;
    qd - значение максимальной динамической нагрузки в момент разрушения строительной конструкции при ударном воздействии.
RU2011140646/28A 2011-10-06 2011-10-06 Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций RU2477459C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011140646/28A RU2477459C1 (ru) 2011-10-06 2011-10-06 Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011140646/28A RU2477459C1 (ru) 2011-10-06 2011-10-06 Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2477459C1 true RU2477459C1 (ru) 2013-03-10

Family

ID=49124261

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011140646/28A RU2477459C1 (ru) 2011-10-06 2011-10-06 Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2477459C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2645039C1 (ru) * 2017-01-10 2018-02-15 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) Способ испытания строительной конструкции при сверхнормативном ударном воздействии
RU2695590C1 (ru) * 2018-12-05 2019-07-24 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) Способ испытания строительной конструкции при сверхнормативном ударном воздействии
RU2698517C1 (ru) * 2018-12-18 2019-08-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) Способ испытания строительной конструкции на податливых опорах с распором при сверхнормативном ударном воздействии

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2146818C1 (ru) * 1999-06-22 2000-03-20 Чургель Анатолий Олегович Способ определения характеристик напряженно-деформированного состояния конструкционных материалов
US20080059086A1 (en) * 2002-02-21 2008-03-06 Ziyad Duron System and method for determining and detecting stability loss in structures
RU2362136C1 (ru) * 2007-12-19 2009-07-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ГОУВПО "ТГАСУ") Способ испытания конструкции на ударные воздействия
RU2420722C1 (ru) * 2009-11-30 2011-06-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) Способ определения динамического догружения в элементах рамно-стержневых систем при потере устойчивости

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2146818C1 (ru) * 1999-06-22 2000-03-20 Чургель Анатолий Олегович Способ определения характеристик напряженно-деформированного состояния конструкционных материалов
US20080059086A1 (en) * 2002-02-21 2008-03-06 Ziyad Duron System and method for determining and detecting stability loss in structures
RU2362136C1 (ru) * 2007-12-19 2009-07-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ГОУВПО "ТГАСУ") Способ испытания конструкции на ударные воздействия
RU2420722C1 (ru) * 2009-11-30 2011-06-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) Способ определения динамического догружения в элементах рамно-стержневых систем при потере устойчивости

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2645039C1 (ru) * 2017-01-10 2018-02-15 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) Способ испытания строительной конструкции при сверхнормативном ударном воздействии
RU2695590C1 (ru) * 2018-12-05 2019-07-24 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) Способ испытания строительной конструкции при сверхнормативном ударном воздействии
RU2698517C1 (ru) * 2018-12-18 2019-08-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) Способ испытания строительной конструкции на податливых опорах с распором при сверхнормативном ударном воздействии

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Li et al. PZT based smart corrosion coupon using electromechanical impedance
Owolabi et al. Crack detection in beams using changes in frequencies and amplitudes of frequency response functions
Frizzarin et al. Damage detection based on damping analysis of ambient vibration data
Liao et al. Seismic health monitoring of a space reinforced concrete frame structure using piezoceramic-based sensors
Hao et al. Numerical study of characteristics of underground blast induced surface ground motion and their effect on above-ground structures. Part II. Effects on structural responses
RU2477459C1 (ru) Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций
Pasiou et al. Marble epistyles under shear: An experimental study of the role of “Relieving Space”
Zhang et al. Fracture properties of concrete under cyclic loading
Spyrakos et al. Evaluating structural deterioration using dynamic response characterization
Mirgal et al. Acoustic and fracture energy correlation in mode I fracture with concrete damage plasticity model and three-point bend experiment
RU2645039C1 (ru) Способ испытания строительной конструкции при сверхнормативном ударном воздействии
Huang et al. Experimental study on flexural behavior of rebar concrete beams in industrial building exceeding 50 years
Kourkoulis et al. Mechanical response of notched marble beams under bending versus acoustic emissions and electric activity
Xiang et al. Prestress and excitation force identification in a prestressed concrete box-girder bridge
Visalakshi et al. Detection and quantification of corrosion using electro-mechanical impedance (EMI) technique
Anwar et al. Modal displacement vs Curvature functions as damage identifier for masonry structures
Singh Kanwar et al. Health monitoring of RCC building model experimentally and its analytical validation
Tamrazyan et al. The influence of depth of tensile concrete deterioration on the load bearing strength and deflections of corrosion-damaged floor slabs
Yamada et al. Plastic deformation capacity of steel beam-to-column connection under long-duration earthquake
Lute Non-destructive vibration tests on reinforced concrete structures
Collini et al. Automated diagnosis of damages in ceilings by a portable device
RU2698517C1 (ru) Способ испытания строительной конструкции на податливых опорах с распором при сверхнормативном ударном воздействии
RU2550826C2 (ru) Способ измерения напряжений в конструкции без снятия статических нагрузок
RU2458334C1 (ru) Способ испытания железобетонного элемента с продольным статическим сжатием и динамическим изгибающим моментом
Yang et al. A Novel Damage Assessment Method for RC Beam Using Force‐Hammer Excitation and Piezoelectric Sensing Technology

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20141007