RU2467340C2 - Method to identify residual resource of lithium-sulfinyl-chloride primary battery - Google Patents
Method to identify residual resource of lithium-sulfinyl-chloride primary battery Download PDFInfo
- Publication number
- RU2467340C2 RU2467340C2 RU2010112004/28A RU2010112004A RU2467340C2 RU 2467340 C2 RU2467340 C2 RU 2467340C2 RU 2010112004/28 A RU2010112004/28 A RU 2010112004/28A RU 2010112004 A RU2010112004 A RU 2010112004A RU 2467340 C2 RU2467340 C2 RU 2467340C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pulses
- series
- lithium
- current
- residual resource
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Tests Of Electric Status Of Batteries (AREA)
- Primary Cells (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области электрических измерений, а именно к измерению остаточного ресурса литиевых тионил хлоридных первичных элементов, и может использоваться при тестировании литиевых источников, используемых в системах длительного автономного функционирования.The invention relates to the field of electrical measurements, namely to measuring the residual life of lithium thionyl chloride primary elements, and can be used in testing lithium sources used in long-term autonomous functioning systems.
Известно, что литиевые тионил хлоридные первичные элементы обладают уникальной совокупностью температурных, ресурсных и массогабаритных характеристик. Это обусловливает их широкое применение для питания электронных модулей самого различного назначения. Однако существенным неудобством для пользователей является отсутствие технологий оперативной диагностики состояния данных элементов. Основная проблема заключается в том, что на аноде литиевого тионил хлоридного элемента формируется пассивирующая многослойная пленка сложной структуры [1, 2]. Она имеет высокую ионную и очень низкую электронную проводимости. Разброс ее сопротивления значительно увеличивается со временем хранения. Именно существование такой пленки обеспечивает малый саморазряд элемента при высоких температурах. Однако ее сопротивление оказывается включенным последовательно с внутренним сопротивлением элемента и маскирует его [3].It is known that lithium thionyl chloride primary elements have a unique combination of temperature, resource and weight characteristics. This leads to their widespread use for powering electronic modules for various purposes. However, a significant inconvenience for users is the lack of technologies for operational diagnostics of the state of these elements. The main problem is that a passivating multilayer film of complex structure is formed on the anode of a lithium thionyl chloride element [1, 2]. It has high ionic and very low electronic conductivity. The spread of its resistance increases significantly with storage time. It is the existence of such a film that provides a small self-discharge of the element at high temperatures. However, its resistance is turned on in series with the internal resistance of the element and disguises it [3].
Известны два метода разрушения пассивирующей пленки [2]. Первый метод - механический, достигаемый путем встряхивания элемента и ударением по нему. Однако указанная методика неприемлема для систем длительного функционирования, работающих в автономном автоматическом режиме.Two methods of destruction of a passivating film are known [2]. The first method is mechanical, achieved by shaking the element and striking it. However, this technique is unacceptable for long-term functioning systems operating in autonomous automatic mode.
Второй метод разрушения пленки - воздействие на нее постоянным достаточно большим током, также неприемлем, т.к. сопряжен с заметным расходом ресурса источника питания.The second method of film destruction - exposure to it with a constant sufficiently high current, is also unacceptable, because It is associated with a noticeable consumption of resource power source.
Наиболее близким к заявляемому способу является выбранный в качестве прототипа импульсно-релаксационный метод тестирования элементов питания [4], включающий импульсное подключение к элементу питания нагрузки и определение по переходным характеристикам его остаточного ресурса. Метод позволяет диагностировать различные электрохимические элементы питания. На его основе производятся многочисленные батарейные тестеры.Closest to the claimed method is the selected as a prototype pulse-relaxation method for testing batteries [4], which includes a pulse connection to the load cell load and determine the transition characteristics of its residual life. The method allows you to diagnose various electrochemical batteries. On its basis, numerous battery testers are produced.
Однако известный способ не эффективен для анализа состояния литиевых тионил хлоридных первичных элементов, так как одним из значимых параметров для прогноза является текущее внутреннее сопротивление элемента, а оно искажается пассивирующей пленкой, т.е. фактически мы измеряем сопротивление пассивирующей пленки, а не уровень остаточного ресурса литиевого тионил хлоридного первичного элемента питания.However, the known method is not effective for analyzing the state of lithium thionyl chloride primary elements, since one of the significant parameters for predicting is the current internal resistance of the element, and it is distorted by a passivating film, i.e. in fact, we measure the resistance of the passivating film, and not the level of the residual life of lithium thionyl chloride primary battery.
Задачей настоящего изобретения является устранение указанных недостатков, а именно устранение влияния на измерение остаточного ресурса литиевого источника питания сопротивления пассивирующей пленки при минимальном воздействии на остаточный ресурс непосредственно самого элемента питания.The objective of the present invention is to remedy these disadvantages, namely the elimination of the influence on the measurement of the residual life of the lithium power source of the resistance of the passivating film with minimal impact on the residual life of the battery itself.
Указанная задача в способе определения остаточного ресурса литиевого тионил хлоридного первичного элемента питания, включающем импульсное подключение нагрузки и определение по переходным характеристикам его остаточного ресурса, решена тем, что на элемент питания предварительно осуществляют одновременное воздействие электрическими импульсами и постоянным током.The specified problem in the method for determining the residual life of lithium thionyl chloride primary battery, which includes a pulse connection of the load and determining the transition characteristics of its residual life, is solved by the fact that the battery is preliminarily exposed to electric pulses and direct current.
Благодаря предварительному одновременному воздействию на элемент питания электрических импульсов и постоянного тока удается с минимальными затратами электрической энергии элемента питания разрушить пассивирующую пленку и определить его остаточный ресурс. Эффективность данного механизма объясняется тем, что короткие импульсы увеличенной амплитуды вызывают локальный импульсный нагрев пленки и появление механических напряжений, связанных с пространственной неоднородностью температурного поля. Если величина напряжений превышает порог прочности материала пленки, она начинает трескаться. Совместное влияние проникающего в трещины электролита и постоянного тока приводит к разрушению пленки.Due to the simultaneous preliminary exposure to the power element of electric pulses and direct current, it is possible to destroy the passivating film and determine its residual life with minimal expenditure of electric energy. The effectiveness of this mechanism is explained by the fact that short pulses of increased amplitude cause local pulsed heating of the film and the appearance of mechanical stresses associated with the spatial inhomogeneity of the temperature field. If the magnitude of the stress exceeds the threshold strength of the film material, it begins to crack. The combined effect of the electrolyte penetrating into the cracks and direct current leads to the destruction of the film.
Выгодно для ускорения разрушения пленки при одновременном уменьшении затрачиваемой электрической энергии осуществлять периодическими сериями однотипных импульсов амплитудами не менее 30%-100% от предельно допустимого импульсного тока элемента, или сериями импульсов с изменяемой скважностью внутри каждой серии и амплитудами не менее 30%-100% от предельно допустимого импульсного тока элемента, или апериодическими сериями импульсов с изменяемой скважностью внутри каждой серии и амплитудами не менее 30%-100% от предельно допустимого импульсного тока элемента.It is advantageous to accelerate the destruction of the film while reducing the consumed electrical energy by performing periodic series of the same type of pulses with amplitudes of at least 30% -100% of the maximum permissible pulse current of the element, or series of pulses with variable duty cycle within each series and with amplitudes of at least 30% -100% of maximum permissible pulse current of the element, or aperiodic series of pulses with variable duty cycle within each series and amplitudes of at least 30% -100% of the maximum permissible pulse about the current of the element.
Амплитуда напряжений зависит от скорости выделения тепла и его количества. Оба этих параметра определяются амплитудой импульса и его длительностью. Причем от амплитуды импульса тока зависимость существенно более сильная, чем от длительности. Во-первых, количество тепла, выделяемого в единицу времени пропорционально квадрату величины тока. Во-вторых, чем выше скорость выделения тепла при фиксированном его количестве, тем больше градиенты температуры и связанные с ними механические напряжения. Но у каждого производителя имеются собственные ограничения на величины максимального импульсного и постоянного токов, а их величина по-разному влияет на извлекаемый ресурс элемента. Это связано с различной конструкцией электродов и особенностями применяемых технологий производства. Поэтому для каждого типа литиевого тионил хлоридного элемента необходимо находить компромиссный набор параметров серии разрушающих импульсов и величины постоянного тока исходя из требований минимального деструктивного воздействия на элемент, времени измерения и количества расходуемого на измерительный процесс ресурса. Причем, если амплитуда механических напряжений не превышает порог прочности материала пленки, то рассмотренный механизм разрушения не работает. Наши экспериментальные данные указывают на наличие нижней границы амплитуды импульса тока, при которой еще происходит какое-то разрушение, в окрестности 30% от максимальной амплитуды, допустимой для данного элемента. Отсюда следует, что целесообразно для упрощения способа воздействовать на элемент питания одиночными периодическими импульсами амплитудами не менее 30%-100% от предельно допустимого импульсного тока элемента.The amplitude of the stress depends on the rate of heat generation and its amount. Both of these parameters are determined by the amplitude of the pulse and its duration. Moreover, the dependence on the amplitude of the current pulse is much stronger than on the duration. Firstly, the amount of heat released per unit time is proportional to the square of the current value. Secondly, the higher the rate of heat generation at a fixed amount, the greater the temperature gradients and the associated mechanical stresses. But each manufacturer has its own limitations on the values of the maximum pulse and constant currents, and their value affects the recoverable resource of the element in different ways. This is due to the different design of the electrodes and the features of the applied production technologies. Therefore, for each type of lithium thionyl chloride element, it is necessary to find a compromise set of parameters for a series of destructive pulses and a direct current value based on the requirements of the minimum destructive effect on the element, the measurement time and the amount of resource spent on the measurement process. Moreover, if the amplitude of mechanical stresses does not exceed the threshold strength of the film material, then the considered fracture mechanism does not work. Our experimental data indicate the presence of a lower boundary of the amplitude of the current pulse, at which some destruction still occurs, in the vicinity of 30% of the maximum amplitude admissible for this element. It follows that it is advisable to simplify the method of acting on the battery with single periodic pulses with amplitudes of at least 30% -100% of the maximum permissible pulse current of the element.
Перспективно для ускорения разрушения пленки осуществлять импульсное воздействие на фоне постоянного тока с амплитудой не менее 10%-100% от предельно допустимого постоянного тока элемента.It is promising to accelerate the destruction of the film to carry out a pulsed action against a background of direct current with an amplitude of at least 10% -100% of the maximum permissible direct current of the element.
Поскольку по мере остывания пленки после воздействия разрушающего импульса трещины будут стараться закрыться, существует минимальная поверхностная плотность постоянного тока, которая за время остывания успеет разрушить края этих трещин настолько, что электролит сможет проникнуть через получившиеся зазоры к поверхности литиевого электрода и фиксировать ситуацию. То есть не дать трещинам зарасти к следующему разрушающему импульсу. Из-за особенностей конструкции и технологии изготовления у разных производителей существенно отличается предельная величина постоянного тока, протекающего через элемент. Поэтому для каждого типа элемента необходимо индивидуально подбирать величину стабилизирующего постоянного тока. Из наших экспериментальных данных следует, что эта величина лежит в интервале от 10% до 100% от максимально допустимого постоянного тока.Since the cracks will try to close as the film cools after exposure to a destructive impulse, there is a minimum surface current density of direct current, which during the time of cooling will have time to destroy the edges of these cracks so that the electrolyte can penetrate through the gaps to the surface of the lithium electrode and fix the situation. That is, to prevent the cracks from overgrowing to the next destructive impulse. Due to the design features and manufacturing techniques, different manufacturers significantly differ in the limiting value of direct current flowing through the element. Therefore, for each type of element, it is necessary to individually select the value of the stabilizing direct current. From our experimental data it follows that this value lies in the range from 10% to 100% of the maximum permissible direct current.
Таким образом, заявляемый способ благодаря предварительному разрушению пассивирующей пленки за счет одновременного воздействия импульсных нагрузок на фоне постоянного тока позволяет определять остаточный ресурс у тионил хлоридных литиевых первичных источников питания, что не имеет аналогов среди известных методов, а значит, соответствует критерию «изобретательский уровень».Thus, the claimed method due to the preliminary destruction of the passivating film due to the simultaneous exposure to pulsed loads against the background of direct current allows determining the residual life of thionyl chloride lithium primary power sources, which has no analogues among known methods, which means that it meets the criterion of "inventive step".
На фигуре 1 представлена блок-схема устройства для измерения остаточного ресурса литиевых тионил хлоридных первичных элементов, где: 1 - элемент питания; 2(R1) и 3(R2) - нагрузочные сопротивления; 4(R3) и 5(R4) - сопротивления делителя для измерения напряжения на элементе питания; 6(R5) - сопротивление токового шунта; 7(К1) и 8(К2) - электронные ключи, управляемые сигналами с микроконтроллера (на фигуре не показан).The figure 1 presents a block diagram of a device for measuring the residual life of lithium thionyl chloride primary elements, where: 1 - battery; 2 (R1) and 3 (R2) - load resistances; 4 (R3) and 5 (R4) - the resistance of the divider for measuring the voltage on the battery; 6 (R5) - resistance of the current shunt; 7 (K1) and 8 (K2) are electronic keys controlled by signals from the microcontroller (not shown in the figure).
На фигуре 2 представлены серии одиночных разрушающих и измерительных импульсов на фоне постоянного тока, где: 9 - серия одиночных разрушающих импульсов; 10 - серия одиночных измерительных импульсов; 11 - фон постоянного тока.The figure 2 presents a series of single destructive and measuring pulses against a background of direct current, where: 9 - a series of single destructive pulses; 10 - a series of single measuring pulses; 11 - DC background.
На фигуре 3 представлены серии периодических групп разрушающих и измерительных импульсов на фоне постоянного тока, где: 12 - разрушающие импульсы; 13 - измерительные импульсы.The figure 3 presents a series of periodic groups of destructive and measuring pulses against a background of direct current, where: 12 - destructive pulses; 13 - measuring pulses.
На фигуре 4 представлены серии апериодических групп разрушающих и измерительных импульсов на фоне постоянного тока, где: 14 - разрушающие импульсы; 15 - измерительные импульсы.The figure 4 presents a series of aperiodic groups of destructive and measuring pulses against a constant current background, where: 14 - destructive pulses; 15 - measuring pulses.
Осуществление заявляемого способа рассмотрим на примере работы устройства, представленного на фиг.1. Работа устройства начинается с запуска разрушающей серии импульсов на фоне постоянного тока. Разрушающие импульсы формируются с помощью кратковременного подключения сопротивления 3(R2), постоянный ток - с помощью подключения сопротивления 2(R1). Функционирование алгоритма определения остаточного ресурса основано на измерении параметров измерительного импульса. С этой целью сигналы напряжения на шунте (выход 1, фиг.1) и делителя напряжения батареи (выход 2, фиг.1) подаются на АЦП микроконтроллера. Они описывают временные зависимости релаксационных процессов в окрестностях передних и задних фронтов напряжения и тока на тестируемом элементе 1 при импульсном подключении нагрузки 3(R2) при постоянно подключенной на все время измерения нагрузке 2(R1). По этим данным, с помощью предварительно измеренных на других элементах набора калибровочных зависимостей остаточного ресурса от измеряемых параметров, вычисляется остаточный ресурс тестируемого элемента 1. Возможные структуры серий импульсов, разрушающих пассивирующую пленку, и измерительных импульсов приведены на фиг.2, 3 и 4.The implementation of the proposed method, consider the example of the device shown in figure 1. The operation of the device begins with the launch of a destructive series of pulses against a background of direct current. Destructive pulses are formed by means of a short-term connection of resistance 3 (R2), direct current - by means of a connection of resistance 2 (R1). The functioning of the algorithm for determining the residual life is based on measuring the parameters of the measuring pulse. To this end, the voltage signals on the shunt (
Длительности импульсов и задержки между ними внутри каждой группы могут быть различны, но структура всех групп должна быть одинакова.Pulse durations and delays between them within each group can be different, but the structure of all groups must be the same.
Рассмотрим различные примеры реализации заявляемого способа. Измерения во всех приведенных ниже примерах осуществлялись с помощью устройства, блок-схема которого представлена на фиг.1. Для измерений использовались сборки из трех последовательно включенных первичных элементов LSH-20 производства фирмы SAFT (Франция). Остаточный ресурс этих сборок был заранее известен. Для определения остаточного ресурса по измеренным параметрам использовались калибровочные зависимости, снятые на других сборках методом контролируемого разряда.Consider various examples of the implementation of the proposed method. The measurements in all the examples below were carried out using a device, a block diagram of which is presented in figure 1. For measurements, assemblies of three series-connected primary elements LSH-20 manufactured by SAFT (France) were used. The residual life of these assemblies was previously known. To determine the residual life from the measured parameters, calibration dependences recorded on other assemblies by the method of controlled discharge were used.
Пример 1.Example 1
Была проведена серия одиночных разрушающих и измерительных импульсов (см. фиг.2). Структура периодической серии импульсов такова: длительность импульсов - 600 миллисекунд, задержки между импульсами - 6 секунд. Амплитуда импульсов - 1 А, величина фонового тока - 80 мА. Для измерений использовался каждый второй импульс. Измеряемые параметры приблизились к стационарным значениям на восьмом - десятом импульсе. Расчетная величина остаточного ресурса соответствовала известному остаточному ресурсу сборки из трех элементов (примерно 10% от начального ресурса) при температуре -40 градусов Цельсия с точностью не хуже 10% от начального ресурса. Расход ресурса сборки на измерение - 0.003 А*ч или примерно 0.05% начального ресурса сборки при данной температуре для тока разряда 80 мА.A series of single destructive and measuring pulses was carried out (see figure 2). The structure of the periodic series of pulses is as follows: the pulse duration is 600 milliseconds, the delay between pulses is 6 seconds. The pulse amplitude is 1 A, the background current is 80 mA. For measurements, every second pulse was used. The measured parameters approached the stationary values at the eighth to tenth pulse. The calculated value of the residual resource corresponded to the known residual resource of the assembly of three elements (approximately 10% of the initial resource) at a temperature of -40 degrees Celsius with an accuracy of no worse than 10% of the initial resource. The consumption of the assembly resource for measurement is 0.003 A * h or approximately 0.05% of the initial assembly resource at a given temperature for a discharge current of 80 mA.
Пример 2.Example 2
Была проведена серия периодических разрушающих импульсов со сложным элементом периода, состоящим из семи импульсов (см. фиг.3). Длительность первых четырех импульсов внутри элемента периода - 600 миллисекунд, задержки между импульсами - 6 секунд. Длительность следующих двух импульсов - 50 миллисекунд, задержки между этими импульсами - 500 миллисекунд. Задержка между третьим и четвертыми импульсами - 6 секунд. Длительность седьмого (последнего) импульса - 400 миллисекунд. Задержка между шестым и седьмым импульсами - 50 миллисекунд. Амплитуда импульсов - 1 А, величина фонового тока - 80 мА. Задержка между элементами периода - 10 секунд. Для измерений использовались шестой и седьмой импульсы в каждом периоде. Измеряемые параметры приблизились к стационарным значениям к концу второго периода. Расчетная величина остаточного ресурса соответствовала известному остаточному ресурсу сборки из трех элементов (примерно 50% от начального ресурса) при температуре +50 градусов Цельсия с точностью не хуже 5% от начального ресурса. Расход ресурса сборки на измерение - 0.0023 А*ч или примерно 0.018% начального ресурса сборки при данной температуре для тока разряда 80 мА.A series of periodic destructive pulses was carried out with a complex period element consisting of seven pulses (see Fig. 3). The duration of the first four pulses inside the period element is 600 milliseconds, the delay between pulses is 6 seconds. The duration of the next two pulses is 50 milliseconds, the delay between these pulses is 500 milliseconds. The delay between the third and fourth pulses is 6 seconds. The duration of the seventh (last) pulse is 400 milliseconds. The delay between the sixth and seventh pulses is 50 milliseconds. The pulse amplitude is 1 A, the background current is 80 mA. The delay between the elements of the period is 10 seconds. For measurements, the sixth and seventh pulses in each period were used. The measured parameters approached the stationary values at the end of the second period. The calculated value of the residual resource corresponded to the known residual resource of an assembly of three elements (approximately 50% of the initial resource) at a temperature of +50 degrees Celsius with an accuracy of no worse than 5% of the initial resource. The consumption of the assembly resource for measurement is 0.0023 A * h or approximately 0.018% of the initial assembly resource at a given temperature for a discharge current of 80 mA.
Пример 3.Example 3
На фигуре 4 приведена структура периодической разрушающей серии импульсов, элементом периода которой является группа различных импульсов. В качестве измерительного импульса использовался каждый пятый импульс данной серии. Измеряемые параметры приблизились к стационарным значениям в конце серии из 300 импульсов. Величина измеренных параметров соответствовала состоянию сборки из трех элементов со 100% ресурсом при комнатной температуре с точностью не хуже 5%. Расход ресурса сборки на измерение - 0.022 А*ч или примерно 0.2% начального ресурса сборки при данной температуре для тока разряда 80 мА.The figure 4 shows the structure of a periodic destructive series of pulses, the period element of which is a group of different pulses. Every fifth pulse of this series was used as a measuring pulse. The measured parameters approached the stationary values at the end of a series of 300 pulses. The value of the measured parameters corresponded to the state of the assembly of three elements with 100% life at room temperature with an accuracy of no worse than 5%. The consumption of the assembly resource for measurement is 0.022 A * h or approximately 0.2% of the initial assembly resource at a given temperature for a discharge current of 80 mA.
Таким образом, заявляемый способ позволяет:Thus, the claimed method allows you to:
- эффективно разрушать пассивирующую пленку за приемлемое для выполнения измерений время без существенного расхода ресурса элемента;- effectively destroy the passivating film in an acceptable time for performing measurements without significant consumption of element life;
- осуществлять диагностику состояния элемента и определять с достаточной точностью для практических целей его остаточный ресурс.- diagnose the state of the element and determine with sufficient accuracy for practical purposes its residual life.
ЛитератураLiterature
1. Львов А.Л. «Соросовский образовательный журнал», 2001, №3, с.45-51.1. Lvov A.L. "Soros Educational Journal", 2001, No. 3, p. 45-51.
2. Вихарев Л. И вновь о правильном питании, или некоторые особенности эксплуатации литиевых батарей, «Компоненты и технологии», 2006, №4.2. Vikharev L. And again about proper nutrition, or some features of the operation of lithium batteries, “Components and Technologies”, 2006, No. 4.
3. Каневский Л.С. Проблема импедансной диагностики тионилхлоридно-литиевых источников тока, «Электрохимия», 2007, №43, стр.87-93.3. Kanevsky L.S. The problem of impedance diagnostics of thionyl chloride-lithium current sources, "Electrochemistry", 2007, No. 43, p.87-93.
4. Патент США №7622929, МКИ: G01N 27/416, 2009 г.4. US patent No. 7622929, MKI: G01N 27/416, 2009
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010112004/28A RU2467340C2 (en) | 2010-03-29 | 2010-03-29 | Method to identify residual resource of lithium-sulfinyl-chloride primary battery |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010112004/28A RU2467340C2 (en) | 2010-03-29 | 2010-03-29 | Method to identify residual resource of lithium-sulfinyl-chloride primary battery |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010112004A RU2010112004A (en) | 2011-10-10 |
| RU2467340C2 true RU2467340C2 (en) | 2012-11-20 |
Family
ID=44804548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010112004/28A RU2467340C2 (en) | 2010-03-29 | 2010-03-29 | Method to identify residual resource of lithium-sulfinyl-chloride primary battery |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2467340C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2551702C2 (en) * | 2013-07-09 | 2015-05-27 | Закрытое акционерное общество Инженерная фирма "Орион-ХИТ" | Lithium current source testing method |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1702459A1 (en) * | 1990-01-25 | 1991-12-30 | Научно-Исследовательский Институт Химии Саратовского Государственного Университета | Method of determination of degree of discharge of lithium chemical source of current |
| EP2133975A2 (en) * | 2008-06-12 | 2009-12-16 | Honeywell International Inc. | Method and system for determining and charging Li-ion battery in an integrated power system |
-
2010
- 2010-03-29 RU RU2010112004/28A patent/RU2467340C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1702459A1 (en) * | 1990-01-25 | 1991-12-30 | Научно-Исследовательский Институт Химии Саратовского Государственного Университета | Method of determination of degree of discharge of lithium chemical source of current |
| EP2133975A2 (en) * | 2008-06-12 | 2009-12-16 | Honeywell International Inc. | Method and system for determining and charging Li-ion battery in an integrated power system |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2551702C2 (en) * | 2013-07-09 | 2015-05-27 | Закрытое акционерное общество Инженерная фирма "Орион-ХИТ" | Lithium current source testing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010112004A (en) | 2011-10-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Brand et al. | The influence of current ripples on the lifetime of lithium-ion batteries | |
| Sieg et al. | Fast charging of an electric vehicle lithium-ion battery at the limit of the lithium deposition process | |
| US8589097B2 (en) | Method for diagnosing the state of health of a battery | |
| KR101511655B1 (en) | Charger with Embedded Battery Diagnosis And Control Method thereof | |
| JP2010148353A5 (en) | ||
| JP5517997B2 (en) | Lithium ion secondary battery inspection device, inspection method, and secondary battery module | |
| KR20180134372A (en) | Battery charging based on real-time battery characterization | |
| US10838014B2 (en) | Methods and systems for determining battery charge or formation completeness | |
| Mazloomi et al. | Analysis of the frequency response of a water electrolysis cell | |
| Vignarooban et al. | State of health determination of sealed lead acid batteries under various operating conditions | |
| Peddigari et al. | Lifetime estimation of single crystal macro-fiber composite-based piezoelectric energy harvesters using accelerated life testing | |
| WO2013028090A1 (en) | Method of determining the remaining life of a primary lithium-thionyl chloride battery | |
| Ferrero et al. | Low-cost battery monitoring by converter-based electrochemical impedance spectroscopy | |
| RU2467340C2 (en) | Method to identify residual resource of lithium-sulfinyl-chloride primary battery | |
| CN108761347A (en) | A kind of processing method, device and electronic equipment | |
| Pulido et al. | Effect of aging on C/LFP battery impedance: Operating conditions to which the impedance has minimal variations | |
| JP2004111371A5 (en) | ||
| KR102389992B1 (en) | Apparatus and method for measuring internal resistance of battery cell | |
| Torregrossa et al. | Novel experimental investigation of supercapacitor ageing during combined life-endurance and power-cycling tests | |
| Kiel et al. | Validation of single frequency Z measurement for standby battery state of health determination | |
| CN107831389B (en) | 0V charging function test method and circuit | |
| Kondratiev et al. | Application of embedded electrochemical impedance spectroscopy for on-board battery diagnostics | |
| Barcellona et al. | Analysis of the lithium-ion batteries resistance hysteresis phenomenon | |
| CN110280500A (en) | A kind of screening technique of lithium ion battery | |
| SU1718305A1 (en) | Method of measurement of residual capacitance of chemical current supply |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180330 |