RU2457928C1 - Method of hardening hobbing - Google Patents
Method of hardening hobbing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2457928C1 RU2457928C1 RU2011112211/02A RU2011112211A RU2457928C1 RU 2457928 C1 RU2457928 C1 RU 2457928C1 RU 2011112211/02 A RU2011112211/02 A RU 2011112211/02A RU 2011112211 A RU2011112211 A RU 2011112211A RU 2457928 C1 RU2457928 C1 RU 2457928C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- worm
- needle
- tooth
- gear
- teeth
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению, к обработке металлов резанием, в частности к способам зубофрезерования и конструкциям червячных сборных фрез, и может быть использовано для обработки зубофрезерованием с упрочнением зубьев колес методом обкатывания.The invention relates to mechanical engineering, to metal cutting, in particular to gear hobbing methods and constructions of worm prefabricated milling cutters, and can be used for gear hobbing with hardening of the teeth of the wheels by the rolling method.
Известен способ зубофрезерования червячной фрезой, которая включает корпус, режущие и опорные зубчатые рейки и крышки. В корпусе фрезы выполнены продольные пазы со ступенчатым основанием для размещения реек, при этом ступень, предназначенная для размещения опорной зубчатой рейки, по глубине превышает ступень для размещения режущей зубчатой рейки на величину А, выбираемую из соотношения А=(0,3…0,8)m; где А - величина смещения ступеней, мм; m - модуль фрезы [1].A known method of gear hobbing with a worm cutter, which includes a housing, cutting and supporting gear racks and covers. In the cutter body, longitudinal grooves are made with a stepped base for placing the rails, while the step intended to accommodate the supporting gear rack is deeper than the step for placing the cutting gear by a value A selected from the relation A = (0.3 ... 0.8 ) m; where A is the value of the displacement of the steps, mm; m is the cutter module [1].
Недостатками известного способа являются: узкие технологические возможности, высокая трудоемкость изготовления фрез и низкая шероховатость обработанной зубчатой поверхности, невысокая стойкость и виброустойчивость инструмента, ведущие к пониженной работоспособности и производительности.The disadvantages of this method are: narrow technological capabilities, high complexity of manufacturing cutters and low roughness of the machined gear surface, low resistance and vibration resistance of the tool, leading to reduced performance and productivity.
Задачей изобретения является расширение технологических возможностей, повышение производительности и качества зубообработки, снижение величины шероховатости обработанной поверхности и повышение износостойкости, виброустойчивости и работоспособности инструмента путем введения комбинированной зубообработки с возможностью чистовой обработки и упрочнения рабочих поверхностей нарезаемых зубьев, а также снижение себестоимости процесса обработки.The objective of the invention is the expansion of technological capabilities, increasing productivity and quality of toothwork, reducing the roughness of the machined surface and increasing wear resistance, vibration resistance and tool health by introducing combined tooth processing with the possibility of finishing and hardening the working surfaces of the cut teeth, as well as reducing the cost of the processing process.
Поставленная задача решается предлагаемым способом зубофрезерования червячной фрезой методом обкатки, при котором воспроизводят зацепление червяка с червячным колесом, причем в качестве червяка используют червячную фрезу, а в качестве червячного колеса - обрабатываемую заготовку, включающей кинематически связанные вращательные движения обрабатываемой заготовки и червячной фрезы и ее тангенциальную подачу, при этом используют червячную сборную фрезу в виде цилиндрического червяка, состоящего из корпуса, в продольных пазах которого закреплены режущие и опорные зубчатые рейки, причем дополнительно боковая поверхность зубьев подвергается иглофрезерованию микронеровностей и упрочнению с помощью зубьев опорных реек, которые выполнены игольчатыми и набраны из пучков ворса, радиально расположенных прутков металлической проволоки, соединенных друг с другом упругой массой, причем толщина игольчатого зуба больше толщины режущего зуба на величину двойного натяга, кроме того, прутки металлической проволоки, из которых состоит игольчатый зуб, имеют Г-образную форму, и радиальное расположение ножки прутка, а отогнутая часть прутка формирует боковую рабочую часть игольчатого зуба.The problem is solved by the proposed method of gear hobbing with a worm cutter by the rolling method, in which the worm engages with the worm wheel, and the worm cutter is used as a worm, and the workpiece is used as a worm wheel, including kinematically coupled rotational movements of the workpiece and its worm tangential cutter feed, while using a worm assembly cutter in the form of a cylindrical worm, consisting of a housing, in the longitudinal grooves of which cutting and supporting gear racks are fixed, and additionally, the tooth flank is subjected to needle irregularity and hardening with the help of teeth of support rails, which are made of needles and drawn from tufts of radially spaced rods of metal wire connected to each other by an elastic mass, and the thickness of the needle tooth is greater thickness of the cutting tooth by the amount of double interference, in addition, the metal wire rods that make up the needle tooth are L-shaped, and glad cial location rod legs and rod bending portion forms a side of the working needle teeth.
Особенности предлагаемого способа и работы комбинированной сборной упрочняющей червячной фрезы, с помощью которой реализуется способ, поясняется чертежами.Features of the proposed method and operation of the combined prefabricated reinforcing worm mill, with which the method is implemented, is illustrated by the drawings.
На фиг.1 представлена конструкция комбинированной сборной упрочняющей червячной фрезы для нарезания зубьев колес зацепления Новикова методом обкатывания, частичный продольный разрез; на фиг.2 - комбинированная сборная упрочняющая червячная фреза, общий вид; на фиг.3 - поперечное сечение А-А на фиг.1; на фиг.4 - вид с торца Б на фиг.1; на фиг.5 - вид с торца Б, крышка условно снята; на фиг.6 - элемент В на фиг.3; на фиг.7 - вид Г на фиг.6; на фиг.8 - сечение Д-Д на фиг.6; на фиг.9 - вид Е на фиг.7; на фиг.10 - пакеты пучков проволочного ворса из П-образных прутков, смонтированных в пазу опорной рейки, операционный эскиз сборки; на фиг.11 - операционный эскиз прорезания впадины игольчатой зубчатой опорной рейки профильным шлифовальным кругом.Figure 1 shows the design of a combined prefabricated reinforcing worm cutter for cutting the teeth of the Novikov gear wheels by the rolling method, a partial longitudinal section; figure 2 - combined precast reinforcing worm mill, General view; figure 3 is a cross section aa in figure 1; figure 4 is an end view of B in figure 1; figure 5 is an end view of B, the lid is conditionally removed; figure 6 - element In figure 3; in Fig.7 is a view of G in Fig.6; on Fig - section DD in Fig.6; Fig.9 is a view of E in Fig.7; figure 10 - packages of bundles of wire pile from U-shaped rods mounted in the groove of the support rail, an operational sketch of the assembly; figure 11 is an operational sketch of cutting a hollow of a needle gear support rail with a profile grinding wheel.
Предлагаемый способ упрочняющего зубофрезерования, реализуемый с помощью комбинированной сборной упрочняющей червячной фрезы, предназначен для фрезерования с одновременным иглофрезерованием микронеровностей и упрочнением рабочих поверхностей в основном крупноодульных прямозубых цилиндрических эвольвентных колес, зубьев косозубых колес, прямозубых конических колес, зубчатых реек, шлицевых валов, а также колес зацепления Новикова методом обкатывания.The proposed method of hardening gear milling, implemented using a combined prefabricated hardening worm mill, is intended for milling with the simultaneous needle-milling of microroughnesses and hardening of the working surfaces of mainly coarse spur cylindrical involute wheels, helical gear teeth, spur gears, spur gear wheels, and spur gear wheels, Novikov gearing by the rolling method.
Особенности предлагаемого способа и конструкции зубофрезерного инструмента рассмотрим на примере крупномодульной червячной фрезы для обработки колес зацепления Новикова.We will consider the features of the proposed method and design of the hobbing tool using the example of a large-modular worm cutter for machining Novikov gear wheels.
Круговинтовые передачи Новикова применяют в тяжелых машинах и профили зубьев колес очерчиваются дугами окружностей, см. ГОСТ 15023-76 [2]. Начальное касание (без нагрузки) происходит в точке, которая перемещается не по высоте зубьев, а только в осевом направлении, таким образом, линия зацепления параллельна осям колес, при этом зубчатые колеса косозубые с углом наклона линии зуба β. К достоинствам таких зубчатых передач относятся: пониженные контактные напряжения, благоприятные условия для образования масляного клина, возможность применения колес с малым числом зубьев и, следовательно, большие передаточные числа. Несущая способность передач Новикова по критерию контактной прочности существенно выше, чем эвольвентных. Поэтому проблемы повышения производительности, качества, износостойкости зубчатых колес зацепления Новикова весьма актуальны.Novikov rotary helical gears are used in heavy machines and the tooth profiles of the wheels are outlined by circular arcs, see GOST 15023-76 [2]. The initial touch (no load) occurs at a point that does not move along the height of the teeth, but only in the axial direction, thus the engagement line is parallel to the axles of the wheels, while the gears are helical with an angle of inclination of the tooth line β. The advantages of such gears include: reduced contact stresses, favorable conditions for the formation of an oil wedge, the possibility of using wheels with a small number of teeth and, therefore, large gear ratios. The bearing capacity of Novikov gears by the criterion of contact strength is significantly higher than involute ones. Therefore, the problems of increasing the productivity, quality, and wear resistance of Novikov gears are highly relevant.
Предлагаемый способ осуществляется комбинированной сборной упрочняющей червячной фрезой, которая состоит из корпуса 1, выполненного в виде диска с центральным отверстием для установки фрезы на оправке шпинделя зубофрезерного станка, режущих зубчатых реек 2, опорных реек 3 с игольчатыми режущими и упрочняющими зубьями и крышек 4. В корпусе имеются продольные пазы 5 со ступенчатым основанием. На одну из ступеней 6 устанавливается рейка 3 с игольчатыми режущими и упрочняющими зубьями, а на другую ступень 7 - режущая зубчатая рейка 2. Боковые стороны 8 и 9 каждого паза могут быть выполнены как параллельными, так и непараллельными между собой в зависимости от выполнения зубчатых реек.The proposed method is carried out by a combined prefabricated reinforcing worm mill, which consists of a
В пазу 10 опорной рейки 3 установлены игольчатые зубья 11, набранные из пучков ворса, радиально расположенных прутков 12 металлической проволоки, соединенных друг с другом упругой массой 13. Крепление проволочного ворса к металлическим рейкам осуществляется известными способами [5]. На фиг.6, 7, 10, 11 показано крепление проволочного ворса в пазу рейки путем запрессовки с последующим паянием или точечной сваркой. Металлические проволочные прутки 12 соединены друг с другом упругой массой 13, например, из полиуретана СКУ-7Л или резины, которая при вулканизации прочно соединяет прутки металлической проволоки между собой, делая зубья 11 монолитными.In the
Игольчатые зубья 11 расположены за режущими зубьями фрезы и предназначены для срезания микронеровностей, оставленных режущими зубьями, и упрочнения рабочих поверхностей зубьев заготовки. Делительная толщина S игольчатого зуба 11 больше делительной толщины режущего зуба на двойную величину натяга 2i.The
Прутки металлической проволоки, из которых состоит игольчатый зуб, имеют Г-образную форму и радиальное расположение ножки прутка, а отогнутая часть прутка выходит на боковую рабочую часть игольчатого зуба, перпендикулярно ей, при этом отогнутая часть своим торцом воздействует на боковую поверхность зубьев обрабатываемой заготовки, срезая микронеровности и упрочняя ее (фиг.7-9).The rods of the metal wire that make up the needle tooth have a L-shaped shape and a radial arrangement of the leg of the rod, and the bent part of the rod extends to the lateral working part of the needle tooth perpendicular to it, while the bent part affects its lateral surface of the teeth of the workpiece, cutting microroughness and hardening it (Fig.7-9).
Для получения игольчатых зубьев составляют пакеты пучков проволочного ворса из П-образных прутков и монтируют пакеты в пазу опорной рейки, см. операционный эскиз сборки, показанный на фиг.10, таким образом, что в один зуб входят половинки двух соседних пакетов.To obtain needle teeth, packages of bundles of wire pile from U-shaped rods are assembled and the packages are mounted in the groove of the support rail, see the operational sketch of the assembly shown in Fig. 10, so that the halves of two adjacent packages enter into one tooth.
Игольчатая зубчатая рейка, помимо резания микронеровностей и упрочнения зубчатой поверхности, служит для создания дополнительной площади контакта режущей зубчатой рейке, что способствует повышению жесткости фрезы в целом, увеличению количества переточек. Режущая и игольчатая зубчатые рейки изготовляются комплектами для каждой фрезы разных размеров по толщине, высоте и профилю зубьев, поэтому они устанавливаются на различные основания 7 и 6.The needle gear rack, in addition to cutting irregularities and hardening the gear surface, serves to create an additional contact area for the cutting gear rack, which increases the rigidity of the cutter as a whole and increases the number of regrindings. Cutting and needle gear racks are made sets for each cutter of different sizes in thickness, height and profile of the teeth, so they are installed on
Режущая и игольчатая зубчатые рейки запрессовываются попарно в пазы корпуса с подогревом последнего. Посадка с натягом реек в пазах гарантирует высокую жесткость против осевого смещения. Дополнительно рейки удерживаются закрепленными с обоих торцов корпуса крышками 4 и клеем. Крышки на торцах имеют буртики, которыми одеваются на выступающие концы реек, и крепятся к корпусу винтами. Клей соединяет воедино корпус и рейки, создавая необходимую монолитную конструкцию, что особенно важно для крупномодульных конструкций фрез.The cutting and needle gear racks are pressed in pairs into the grooves of the housing with the latter heated. The interference fit of the slats in the grooves guarantees high rigidity against axial displacement. Additionally, the rails are held fastened at both ends of the housing by covers 4 and glue. The covers on the ends have collars, which are worn on the protruding ends of the rails, and are attached to the body with screws. Glue connects the case and the rails together, creating the necessary monolithic design, which is especially important for large-modular designs of mills.
Преимуществом сборной упрочняющей червячной фрезы, реализующей предлагаемый способ, является снижение трудоемкости ее изготовления по сравнению с известными конструкциями. Корпус фрезы выбирается значительно меньших по наружному диаметру размеров, так как на нем не требуется производить прорезку резьбового профиля под будущие опорные рейки. Это способствует значительной экономии стали. Поэтому после токарной обработки корпуса только фрезеруются продольные ступенчатые пазы набором дисковых фрез.The advantage of a precast hardening worm mill that implements the proposed method is to reduce the complexity of its manufacture in comparison with known designs. The body of the cutter is selected significantly smaller in outer diameter, since it does not require cutting a threaded profile for future support rails. This contributes to significant steel savings. Therefore, after turning the casing, only longitudinal stepped grooves are milled with a set of disk mills.
Одновременно изготавливается необходимый комплект режущих и игольчатых зубчатых реек. В дальнейшем в технологическом корпусе производится обработка основного профиля зубьев режущих реек на токарном или резьбофрезерном станке и профилирование игольчатых реек на резьбошлифовальном станке (фиг.11, где ШК обозначен профильный шлифовальный круг). После термической обработки всех деталей конструкции осуществляется их очистка и нанесение клея на соединяемые поверхности пазов корпуса и реек и сборка конструкции. Отверждение клеевого соединения производится в печах или на воздухе при заданной температуре. В дальнейшем операции механической обработки червячной фрезы ничем не отличаются от операций финишной обработки известных сборных червячных фрез [3, 4].At the same time, the necessary set of cutting and needle gear racks is manufactured. Subsequently, in the technological building, the main profile of the teeth of the cutting rails is processed on a turning or thread milling machine and the profiling of the needle rails on the thread grinding machine (Fig. 11, where the bar is designated profile grinding wheel). After heat treatment of all parts of the structure, they are cleaned and glue is applied to the connected surfaces of the grooves of the housing and rails and the assembly of the structure. Curing of the adhesive joint is carried out in furnaces or in air at a given temperature. Subsequently, the machining operations of the worm cutter are no different from the finishing operations of the known prefabricated worm cutters [3, 4].
После общей сборки инструмента и перед зубофрезерованием необходимо шлифовать по профилю игольчатые зубья с учетом натяга i.After the general assembly of the tool and before gear hobbing, it is necessary to grind the needle teeth along the profile taking into account the interference i.
Пример. На зубофрезерном станке мод. 53А80 предлагаемым способом нарезали зубья на зубчатом колесе зацепления Новикова: модуль 9 мм, число зубьев 34, угол наклона зуба β=17°0'0'', направление линии зуба левое, нормальный исходный контур по ГОСТ 15023-76, зацепление Новикова; коэффициент смещения 0,063; степень точности 9-С; длина общей нормали 200,6+0,005 -0,1 мм; число зубьев при измерении общей нормали 8; диаметр окружности выступов 335,1 мм; делительный диаметр 320 мм; диаметр окружности впадин 299,96 мм; высота зуба (глубина врезания) 17,57 мм; коэффициент врезания 0,934; осевой коэффициент перекрытия 1,2; передаточное число ступени 2,43; материал колеса - Сталь 18ХГТ ГОСТ 4543-71; цементировать h=1,5…2,0 мм; HRC 54…58. Зубообработку проводили предлагаемой сборной упрочняющей червячной зубчатой фрезой с иглоупрочняющими зубьями, оснащенной режущими вставными зубчатыми рейками из быстрорежущей стали по ГОСТ 19265-73. Твердость рабочей части режущей рейки HRC 62…65. Основные размеры фрезы: модуль 9 мм; диаметр окружности выступов 200 мм; длина рабочей части фрезы 170 мм; диаметр отверстия под шпиндель 60 мм; число пазов 10.Example. On the hobbing machine mod. 53A80, the proposed method cut the teeth on the gear wheel Novikov gear:
Зубообработку с одновременным упрочнением вели с подачей 0,09…0,15 мм/об стола, скорость резания 12…18 м/мин. В качестве ворса применяли стальную пружинную проволоку диаметром 1,0…2,0 мм из стали 65Г. Для осуществления упрочняющей обработки необходимо, чтобы твердость и предел прочности при растяжении материала проволочных элементов ворса были выше этих параметров материала обрабатываемой заготовки в 1,5…2 раза, соотношение h/I, где h - высота пучка проволочного ворса равная высоте впадины нарезаемого зубчатого колеса; I - наименьший радиус инерции поперечного сечения проволочных элементов, находилось в пределах 50…100, а коэффициент Кп плотности проволочного ворса в пределах 0,7…0,9; при этом натяг составлял i=0,7…1,5 мм.Tooth treatment with simultaneous hardening was carried out with a feed of 0.09 ... 0.15 mm / rev table, cutting speed of 12 ... 18 m / min. As a pile, a steel spring wire with a diameter of 1.0 ... 2.0 mm from 65G steel was used. To carry out hardening treatment, it is necessary that the hardness and tensile strength of the material of the wire elements of the pile be 1.5 ... 2 times higher than these parameters of the material of the workpiece, the ratio h / I, where h is the height of the bundle of wire pile equal to the height of the groove of the cut gear ; I - the smallest radius of inertia of the cross section of the wire elements, was in the range of 50 ... 100, and the coefficient K p the density of the wire pile in the range of 0.7 ... 0.9; the tightness was i = 0.7 ... 1.5 mm.
В процессе обработки впадины заготовки колеса пучки ворса входят в распор между зубьями и прижимаются к обрабатываемой поверхности заготовки с натягом. Мгновенный вход во впадину и прижим проволочных элементов к обрабатываемой поверхности способствует срезанию микронеровностей и сопровождается ударом. Благодаря тому, что пучки ворса имеют Г-образную форму и своим торцом обращены к обрабатываемой поверхности, игольчатый зуб фрезы удаляет микронеровности и оказывает силовое воздействие на обрабатываемые боковые поверхности зубьев, упрочняя их.In the process of processing the depression of the billet of the wheel, the tufts of pile are included in the spacing between the teeth and pressed against the workpiece surface with interference. The instantaneous entry into the depression and the clamping of the wire elements to the surface to be treated contributes to the cutting of microroughness and is accompanied by a blow. Due to the fact that the tufts of the pile are L-shaped and face towards the surface to be machined, the needle tooth of the cutter removes microroughnesses and exerts a force on the machined side surfaces of the teeth, strengthening them.
Основное силовое воздействие на обрабатываемую поверхность осуществляют пучки проволочного ворса, расположенные ближе к ножке игольчатого зуба фрезы. Прутки проволоки, формирующие вершину игольчатого зуба фрезы, имеют наибольшую свободную длину и прогиб, однако, попадая во впадину между зубьями обрабатываемого колеса, упруго поджимаются друг к другу, несколько увеличивая сосредоточенное суммарное воздействие на обрабатываемые поверхности.The main force on the surface to be treated is carried out by bundles of wire pile, located closer to the leg of the needle tooth of the cutter. The wire rods forming the tip of the needle tooth of the cutter have the greatest free length and deflection, however, falling into the cavity between the teeth of the machined wheel, they are elastically pressed together, slightly increasing the concentrated total effect on the machined surface.
Испытания комбинированной червячной фрезы, реализующей предлагаемый способ, показали, что усилие прижатия пучка к обрабатываемой поверхности заготовки составляет 200…600 Н на 10 мм ширины рабочей поверхности инструмента, а тангенциальная составляющая силы резания равна 150…550 Н.Tests of a combined worm cutter that implements the proposed method showed that the force of pressing the beam to the workpiece surface is 200 ... 600 N per 10 mm of the width of the working surface of the tool, and the tangential component of the cutting force is 150 ... 550 N.
Для обработки предлагаемым способом необходимо соблюдать условие: p/σв=1,5…2,0, где p - давление при иглоупрочнении, МПа; σв - предел прочности материала обрабатываемой заготовки, МПа.For processing by the proposed method, it is necessary to observe the condition: p / σ in = 1.5 ... 2.0, where p is the pressure during needle hardening, MPa; σ in - the tensile strength of the material of the workpiece, MPa.
Выбор соответствующего давления p зависит от физико-механических свойств материала проволочного ворса, от жесткости и плотности последнего, а также от натяга i [5].The choice of the corresponding pressure p depends on the physicomechanical properties of the material of the wire pile, on the rigidity and density of the latter, as well as on the interference fit i [5].
Предлагаемый способ, осуществляемый с помощью червячной комбинированной фрезы, расширяет технологические возможности зубообработки, повышает производительность за счет совмещения операций зубофрезерования быстрорежущими рейками и иглоупрочнения пучками проволочного ворса, сокращает количество операций и число рабочих мест, а также улучшает качество и точность зубообработки, снижает величину шероховатости обработанной поверхности и повышает износостойкость рабочих поверхностей нарезаемых зубьев.The proposed method, carried out using a worm combined cutter, extends the technological capabilities of gear processing, increases productivity by combining gear milling operations with fast cutting rails and needle hardening with wire bundles, reduces the number of operations and the number of jobs, and also improves the quality and accuracy of gear processing, reduces the roughness of the processed surfaces and increases the wear resistance of the working surfaces of the cut teeth.
По сравнению с зубофрезерованием известным способом (осуществляемый стандартной червячной фрезой) обработка предлагаемым способом комбинированной червячной фрезой с упрочнением позволила увеличить производительность в 2,5…3,0 раза, уменьшить параметр шероховатости обработанной поверхности зубьев до Ra=2,5 мкм, снизить уровень звукового давления на 2-3 дБ, повысить стабильность размеров зубчатого зацепления и качество. Стойкость фрезы повысилась в 2,2 раза. Зубья колес, обработанные комбинированной фрезой, во время термической обработки вследствие более однородной структуры поверхностных слоев деформировались меньше, чем стандартной червячной фрезой.Compared to hobbing in a known manner (carried out by a standard worm mill), the processing of the proposed method with a combined worm mill with hardening made it possible to increase productivity by 2.5 ... 3.0 times, reduce the roughness parameter of the machined tooth surface to Ra = 2.5 μm, and reduce the sound level 2-3 dB pressure, increase the gear size stability and quality. The resistance of the cutter increased 2.2 times. The teeth of the wheels treated with a combined mill during deformation due to a more homogeneous structure of the surface layers were deformed less than a standard worm mill.
Предлагаемый способ упрочняющего зубофрезерования комбинированной червячной фрезой с упрочнением повышает производительность обработки за счет совмещения операций черновой, чистовой и упрочняющей обработки, сокращает количество операций и число рабочих мест, улучшает качество и точность зубообработки за счет использования в конструкции фрезы игольчатых зубьев, расположенных вслед за черновыми зубьями, повышает период стойкости, виброустойчивость инструмента, его работоспособность, снижает параметры шероховатости и дает возможность регулирования шероховатости поверхности, а также снижает себестоимость процесса зубофрезерования.The proposed method of hardening gear hobbing with a combined worm milling cutter with hardening increases the processing productivity by combining roughing, finishing and hardening operations, reduces the number of operations and the number of workplaces, improves the quality and accuracy of gearing due to the use of needle teeth located after the rough teeth in the cutter design , increases the period of resistance, vibration resistance of the tool, its performance, reduces roughness parameters and makes it possible st regulation of surface roughness, and also reduces the cost of the gear hobbing process.
Источники информацииInformation sources
1. Авт.свид.SU №1276449, МКП В23F 21/16. Сборная червячная фреза. А.Н.Шевченко. Заявка 3945200/25-08, 27.06.85; 15.12.86; бюл. №46.1. Autosvid.SU No. 1276449, MKP V23F 21/16. Prefabricated worm mill. A.N. Shevchenko. Application 3945200 / 25-08, 06/27/85; 12/15/86; bull. No. 46.
2. Передачи Новикова цилиндрические с двумя линиями зацеплениями. Исходный контур. ГОСТ 15023-76. Москва. Изд. стандартов, 1976.2. Novikov gears are cylindrical with two lines of gears. Source contour. GOST 15023-76. Moscow. Ed. Standards, 1976.
3. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т.1. Под ред. А.Г.Косиловой и Р.К.Мещерякова.- 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение. 1986. С.371-372.3. Reference technologist-machine builder. In 2 volumes of T. 1. Ed. A.G. Kosilova and R.K. Meshcheryakova. - 4th ed., Revised. and add. - M.: Mechanical Engineering. 1986. S. 371-372.
4. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т.2. Под ред. А.Г.Косиловой и Р.К.Мещерякова. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение. 1985. С.192-197, рис.23.4. Reference technologist-machine builder. In 2 vols. T.2. Ed. A.G. Kosilova and R.K. Meshcheryakova. - 4th ed., Revised. and add. - M.: Mechanical Engineering. 1985. S.192-197, Fig. 23.
5. Гавриленко И.Г. Способ совмещения предварительной и окончательной иглофрезерной зачистки цилиндрических деталей // Автоматизация и современные технологии. - 1992. - №9. - С.27-30.5. Gavrilenko I.G. A method of combining preliminary and final needle-milling stripping of cylindrical parts // Automation and modern technology. - 1992. - No. 9. - S.27-30.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011112211/02A RU2457928C1 (en) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | Method of hardening hobbing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011112211/02A RU2457928C1 (en) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | Method of hardening hobbing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2457928C1 true RU2457928C1 (en) | 2012-08-10 |
Family
ID=46849536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011112211/02A RU2457928C1 (en) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | Method of hardening hobbing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2457928C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4534684A (en) * | 1982-09-30 | 1985-08-13 | Johnson Bernard H | Apparatus for milling a gear for a double enveloping worm gear drive |
| SU1194611A1 (en) * | 1984-06-26 | 1985-11-30 | Radzevich Stepan P | Method of cutting worm wheels |
| SU1276449A1 (en) * | 1985-06-27 | 1986-12-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Инструментальный Институт | Composite hob |
| RU2332282C1 (en) * | 2007-02-15 | 2008-08-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) | Fly hob gear-quill cutting method |
| RU2410208C1 (en) * | 2009-11-16 | 2011-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) | Procedure for gear milling and worm gear strengthening using combined feed and taper lead |
-
2011
- 2011-03-30 RU RU2011112211/02A patent/RU2457928C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4534684A (en) * | 1982-09-30 | 1985-08-13 | Johnson Bernard H | Apparatus for milling a gear for a double enveloping worm gear drive |
| SU1194611A1 (en) * | 1984-06-26 | 1985-11-30 | Radzevich Stepan P | Method of cutting worm wheels |
| SU1276449A1 (en) * | 1985-06-27 | 1986-12-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Инструментальный Институт | Composite hob |
| RU2332282C1 (en) * | 2007-02-15 | 2008-08-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) | Fly hob gear-quill cutting method |
| RU2410208C1 (en) * | 2009-11-16 | 2011-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) | Procedure for gear milling and worm gear strengthening using combined feed and taper lead |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2495574C (en) | Herringbone gear teeth and method for manufacturing same | |
| KR101746078B1 (en) | Machine tool and method for producing gearing | |
| CN1683105A (en) | Method for manufacturing bevel gears | |
| KR20100116530A (en) | Method and device for removing a secondary burr on end-cut work piece wheel | |
| CA2935533C (en) | Cutter for skiving | |
| KR20100047244A (en) | Gear machining apparatus and machining method | |
| JP2012096352A (en) | Grinding worm, and profiling gear and process for profiling grinding worm | |
| JP2013082060A (en) | Method for dressing multiple thread screw grinding worm, method for grinding, and grinding worm | |
| TWI414377B (en) | Barrel - shaped tool for internal gear machining | |
| RU2457085C1 (en) | Combined composite hardening hob | |
| WO2017163444A1 (en) | Cutter for skiving and gear manufacturing method using same | |
| JPWO2008156078A1 (en) | Internal gear-shaped diamond dresser, truing of grinding wheel for gear processing, dressing method, and internal gear grinding method | |
| RU2412027C1 (en) | Worm cutter for gear milling and worm gear hardening using combined feed and intaking cone | |
| RU2457928C1 (en) | Method of hardening hobbing | |
| RU2586185C1 (en) | Method of processing tooth profile of splined broaches | |
| RU2344024C1 (en) | Method of gear and needle shaving | |
| RU2456137C1 (en) | Hardened composite hob | |
| RU2464132C1 (en) | Method of two-pass hobbing with hardening | |
| CN108817555A (en) | A kind of gear chamfering method | |
| RU2410208C1 (en) | Procedure for gear milling and worm gear strengthening using combined feed and taper lead | |
| CN110802278B (en) | Carburizing and quenching gear pre-quenching machining method | |
| RU2377103C1 (en) | Needle shaving method of spiroid worms | |
| KR101449270B1 (en) | Method for manufacturing extruded helical gear having postprocess of extruded helical gear | |
| RU2377104C1 (en) | Needle shaver for spiroid worm | |
| RU2385797C1 (en) | Needle-mill-strengthening tool for processing of spiroid worm |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130331 |