RU2453979C1 - Low-induction high-voltage vacuum transition - Google Patents
Low-induction high-voltage vacuum transition Download PDFInfo
- Publication number
- RU2453979C1 RU2453979C1 RU2010153868/07A RU2010153868A RU2453979C1 RU 2453979 C1 RU2453979 C1 RU 2453979C1 RU 2010153868/07 A RU2010153868/07 A RU 2010153868/07A RU 2010153868 A RU2010153868 A RU 2010153868A RU 2453979 C1 RU2453979 C1 RU 2453979C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vacuum
- transition
- insulator
- dielectric
- anode
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Electron Sources, Ion Sources (AREA)
- Particle Accelerators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к высоковольтной импульсной технике, а именно к технике создания и применения сильных импульсных магнитных полей, и может применяться для изоляции электродов при передаче электромагнитной энергии от мощного источника тока к плазменной или динамической нагрузке. Используется для создания коротких мегаамперных импульсов тока от взрывомагнитного генератора (ВМГ) в нагрузке с обжимаемым лайнером и других нагрузках (длительность импульса 0,1-5 мкс).The invention relates to a high-voltage pulse technique, and in particular to a technique for creating and applying strong pulsed magnetic fields, and can be used to isolate electrodes when transmitting electromagnetic energy from a powerful current source to a plasma or dynamic load. It is used to create short megaampere current pulses from an explosive magnetic generator (VMG) in a load with a compressible liner and other loads (pulse duration 0.1-5 μs).
В конструкциях электрофизических установок существует глобальная проблема обеспечения высоковольтной изоляции между электродами при объединении различных типов изоляций в одной конструкции. Как правило, в генераторах высоковольтных импульсов используется твердотельная изоляция, а в нагрузках, подключаемых к ним, - вакуумная. Импульсная электропрочность твердотельной и вакуумной изоляций может достигать 250-1000 кВ/мм, в то время как поверхность раздела имеет электропрочность ~10-40 кВ/мм. Соответственно твердотельная и вакуумная изоляции могут быть тонкостенными, в то время как поверхность раздела между ними должна иметь протяженность, в десятки раз большую. Все усилия по уменьшению общей индуктивности разрядного контура за счет утончения изоляции могут быть сведены на нет из-за наличия перехода диэлектрик-вакуум.In the designs of electrophysical installations, there is a global problem of providing high-voltage insulation between the electrodes when combining different types of insulation in one design. As a rule, solid-state isolation is used in high-voltage pulse generators, and vacuum is used in the loads connected to them. Pulse electric strength of solid-state and vacuum insulation can reach 250-1000 kV / mm, while the interface has an electric strength of ~ 10-40 kV / mm. Accordingly, solid-state and vacuum insulation can be thin-walled, while the interface between them should have a length tens of times greater. All efforts to reduce the overall inductance of the discharge circuit by thinning the insulation can be nullified due to the presence of the dielectric-vacuum transition.
Начиная с 1964 года, конструкция перехода диэлектрик-вакуум приобрела практически стандартный вид - это изолятор, наклоненный под углом 45° по отношению к электродам (W.A.Stygar et al./ Improved design of a high-voltage vacuum insulator interface / Phys. Rev. ST Assel. Beams 8, 050401, 2005 p.1-16).Since 1964, the dielectric-vacuum transition design has taken on a practically standard form - it is an insulator inclined at an angle of 45 ° with respect to the electrodes (WAStygar et al. / Improved design of a high-voltage vacuum insulator interface / Phys. Rev. ST Assel. Beams 8, 050401, 2005 p. 1-16).
Недостатками аналога являются наличие концентраторов напряженности электрического поля в остром вакуумном углу перехода, а также высокая собственная индуктивность перехода.The disadvantages of the analogue are the presence of electric field concentrators in the acute vacuum junction angle, as well as the high intrinsic inductance of the junction.
В качестве прототипа выбран низкоиндуктивный высоковольтный вакуумный переход (см. сб. "Сверхсильные магнитные поля." Тр. международной конференции MG-III. М., Наука, 1984, стр.406-409, авторы А.А.Петрухин, Н.П.Бидыло, С.Ф.Гаранин и др.), который образован коаксиально расположенными анодом и катодом, разделенными основным тонкостенным изолятором и переходным изолятором, по поверхности которого осуществляется разделение диэлектрик-вакуум.As a prototype, a low-inductance high-voltage vacuum junction was selected (see coll. "Superstrong magnetic fields." Tr. International Conference MG-III. M., Nauka, 1984, pp. 40-40-409, authors A.A. Petrukhin, N.P. . Bidylo, S.F.Garanin and others), which is formed by a coaxially arranged anode and cathode, separated by a main thin-walled insulator and a transition insulator, on the surface of which dielectric-vacuum separation is carried out.
Участок поверхности анода, находящийся в вакууме вблизи переходного изолятора, расположен под углом, обеспечивающим наклон эквипотенциальных линий к поверхности переходного изолятора менее 45°.A portion of the surface of the anode located in vacuum near the transition insulator is located at an angle providing an inclination of equipotential lines to the surface of the transition insulator of less than 45 °.
Недостатком прототипа является высокая напряженность электрического поля в области малых зазоров между поверхностью анода и поверхностью переходного изолятора. Это является следствием неравномерного распределения напряженности электрического поля по поверхности переходного изолятора, что приводит к снижению электропрочности устройства и пробою по поверхности изоляции.The disadvantage of the prototype is the high electric field in the region of small gaps between the surface of the anode and the surface of the transition insulator. This is a consequence of the uneven distribution of electric field strength over the surface of the transition insulator, which leads to a decrease in the electrical strength of the device and breakdown on the surface of the insulation.
Решаемой задачей данного изобретения является создание конструкции низкоиндуктивного высоковольтного перехода от твердотельной изоляции электродов источника тока к вакууму передающей линии с высокой электропрочностью перехода.The object of this invention is the creation of a design of low-inductance high-voltage transition from solid-state insulation of the electrodes of the current source to the vacuum of the transmission line with a high electric strength transition.
Техническим результатом при решении данной задачи является обеспечение равномерного распределения напряженности электрического поля вдоль поверхностей раздела изоляторов и минимальной напряженности в месте сопряжения их с электродами.The technical result in solving this problem is to ensure a uniform distribution of the electric field strength along the interface surfaces of the insulators and the minimum intensity at the place of their interfacing with the electrodes.
Технический результат достигается тем, что по сравнению с известным низкоиндуктивным высоковольтным вакуумным переходом, содержащим коаксиально расположенные анод и катод, разделенные основным тонкостенным изолятором и переходным изолятором, по поверхности которого осуществляется разделение диэлектрик-вакуум, при этом вакуумный участок поверхности анода вблизи переходного изолятора расположен под углом, обеспечивающим наклон эквипотенциальных линий к поверхности переходного изолятора менее 45°, новым является то, что основной и переходной изоляторы разделены промежутком, заполненным диэлектрической средой с относительной диэлектрической проницаемостью, много большей, чем диэлектрическая проницаемость материалов соприкасающихся с ней элементов конструкции.The technical result is achieved in that, in comparison with the known low-inductance high-voltage vacuum junction, containing a coaxially arranged anode and cathode, separated by a main thin-walled insulator and a transition insulator, the dielectric-vacuum separation is carried out on its surface, while the vacuum section of the anode surface near the transition insulator is located under the angle that ensures the inclination of equipotential lines to the surface of the transition insulator less than 45 °, new is that the main and rehodnoy insulators separated by a gap filled with a dielectric medium with a relative dielectric constant, much higher than the dielectric constant of the material in contact with it structural elements.
Кроме того, торцы изоляторов заглублены в кольцевые канавки, выполненные в торцевых участках анода и катода, при этом острые кромки краев канавок выполнены с округлением, обеспечивающим снижение электрического поля в точках контакта металл-диэлектрик-вакуум («тройных точках»).In addition, the ends of the insulators are buried in annular grooves made in the end sections of the anode and cathode, while the sharp edges of the edges of the grooves are rounded to reduce the electric field at the metal-insulator-vacuum contact points (“triple points”).
Рассмотренный выше «стандартный» переход, применяемый в аналоге, разрабатывался для работы в составе конденсаторных установок. Конструкции взрывомагнитных генераторов имеют некоторые особенности, которые затрудняют точное копирование конденсаторных технических решений. Основное отличие состоит в компактности ВМГ, его малых линейных размерах (~0.5 м). Вынести вакуумный переход на метровые радиусы, как это делается в американских конденсаторных установках, невозможно. Борьба за низкие индуктивности передающих линий приводит к выбору предельно тонких изоляторов, использующих возможности, предоставляемые импульсным однократным характером работы. Импульсная электропрочность твердотельной и вакуумной изоляций позволяет для типичных (для ВМГ) напряжений использовать межэлектродные промежутки толщиной 2-5 мм, в то время как поверхность раздела по существующим канонам необходимо делать ~20-60 мм. При таких соотношениях выдержать геометрические пропорции «стандартного» перехода, не раздувая общий объем передающей линии, невозможно.The “standard” transition considered above, used in the analogue, was developed for operation as part of capacitor units. The designs of explosive magnetic generators have some features that make it difficult to accurately copy capacitor technical solutions. The main difference is the compactness of the VMG, its small linear dimensions (~ 0.5 m). It is impossible to make a vacuum transition to meter radii, as is done in American capacitor installations. The struggle for low inductances of the transmission lines leads to the choice of extremely thin insulators, using the opportunities provided by a pulsed single-character operation. Pulse electric strength of solid-state and vacuum insulation allows for typical (for VMG) voltages to use interelectrode gaps 2-5 mm thick, while the interface according to existing canons needs to be made ~ 20-60 mm. With such ratios, it is impossible to maintain the geometric proportions of the “standard” transition without inflating the total volume of the transmission line.
Предлагаемая новая конструкция вакуумного перехода учитывает особенности конструкции ВМГ.The proposed new design of the vacuum transition takes into account the design features of the VMG.
Основную проблему компактного и равномерного распределения электрического поля, первоначально сосредоточенного в тонком изоляторе, на достаточно протяженную поверхность перехода оказалось возможным решить с помощью сильнополярного диэлектрика. Основное положение: если диэлектрическая проницаемость участка изолятора, заполняющего пространство между электродами, оказывается много большей, чем у прилегающих к нему соседних областей, то распределение электрического поля внутри этого участка будет определяться только его геометрией. Таким образом, если между основным изолятором передающей линии и вакуумной полостью, вплотную к вакуумной полости, расположить участок межэлектродной изоляции, выполненный из сильнополярного диэлектрика с собственным равномерным полем, то поле в переходе также будет равномерным.The main problem of a compact and uniform distribution of the electric field, initially concentrated in a thin insulator, over a sufficiently extended transition surface, was found to be possible to solve with the help of a strongly polar dielectric. Basic position: if the dielectric constant of the insulator section filling the space between the electrodes is much larger than that of the adjacent areas adjacent to it, then the distribution of the electric field inside this section will be determined only by its geometry. Thus, if a section of interelectrode insulation made of a strongly polar dielectric with its own uniform field is located between the main insulator of the transmission line and the vacuum cavity, close to the vacuum cavity, then the field in the transition will also be uniform.
Введение полости между основным и переходным изолятором, заполненной диэлектрической средой с высокой относительной диэлектрической проницаемостью, например глицерином, позволяет осуществить принудительное распределение напряжения вдоль границы между переходным изолятором и вакуумным объемом (практически вне зависимости от геометрии смежных областей). Поэтому, если конфигурация участков электродов, между которыми заключена указанная полость, подобрана таким образом, что обеспечивается равномерное распределение напряженности электрического поля в полости, то при заливке полости изолирующей средой с высокой относительной диэлектрической проницаемостью ε и размещении этого участка межэлектродной изоляции в устройстве с изолирующей средой, обладающей низким ε, распределение на границе раздела этих сред будет также равномерным.The introduction of a cavity between the main and the transition insulator filled with a dielectric medium with a high relative permittivity, for example glycerin, makes it possible to force distribution of stress along the boundary between the transition insulator and the vacuum volume (almost regardless of the geometry of adjacent regions). Therefore, if the configuration of the electrode sections between which the indicated cavity is enclosed is selected in such a way that a uniform distribution of the electric field strength in the cavity is ensured, then when the cavity is filled with an insulating medium with a high relative permittivity ε and this electrode is placed in an insulating medium device having low ε, the distribution at the interface of these media will also be uniform.
Сильнополярные жидкости не являются в полном смысле диэлектриками, они имеют собственную заметную проводимость. При подаче напряжения распределение потенциала в жидкости сначала определяется диэлектрической проницаемостью, затем с течением времени распределение потенциала будет определяться токами проводимости. Это свойство позволяет использовать для выравнивания полей не только высокую диэлектрическую проницаемость, но и повышенную проводимость (при этом необходимо будет гарантировать отсутствие вскипания жидкости за время действия высоковольтного импульса).Highly polar liquids are not in the full sense dielectrics; they have their own noticeable conductivity. When voltage is applied, the potential distribution in the liquid is first determined by the dielectric constant, then, over time, the potential distribution will be determined by the conduction currents. This property makes it possible to use not only high dielectric permittivity, but also increased conductivity for leveling the fields (in this case, it will be necessary to ensure that liquid does not boil during the action of the high-voltage pulse).
Из сильнополярных диэлектриков возможно применение воды (ε=80), спиртов (ε=20) и их растворов. Наилучшим выбором представляется глицерин - трехатомный спирт этилового ряда с ε=40 (безвреден, высокая температура кипения 290°С, высокая электропрочность ~70 кВ/мм).Of strongly polar dielectrics, it is possible to use water (ε = 80), alcohols (ε = 20) and their solutions. The best choice seems to be glycerin - an ethyl alcohol triatomic alcohol with ε = 40 (harmless, high boiling point 290 ° C, high electrical strength ~ 70 kV / mm).
Расположение участка поверхности анода, находящегося в вакууме вблизи переходного изолятора, под углом, обеспечивающим наклон эквипотенциальных линий к поверхности переходного изолятора менее 45°, обеспечивает максимальную электропрочность поверхности раздела. Заглубление краев изоляторов в прямоугольные кольцевые канавки, выполненные в торцевых участках анода и катода, также способствует повышению электрической прочности изолятора за счет снижения напряженности электрического поля в точках контакта металл-диэлектрик-вакуум.The location of the surface area of the anode located in vacuum near the transition insulator, at an angle that provides an inclination of equipotential lines to the surface of the transition insulator of less than 45 °, provides maximum electrical strength of the interface. The deepening of the insulator edges into rectangular annular grooves made in the end sections of the anode and cathode also contributes to an increase in the dielectric strength due to a decrease in the electric field strength at the metal-insulator-vacuum contact points.
На фиг.1 приведено распределение электрического поля вдоль границы раздела вакуум/полиэтилен в «стандартном» 45-градусном вакуумном переходе. Наблюдается повышение напряженности поля в остром вакуумном углу перехода.Figure 1 shows the distribution of the electric field along the vacuum / polyethylene interface in a "standard" 45-degree vacuum junction. An increase in field strength is observed in the acute vacuum transition angle.
На фиг.2 приведено распределение электрического поля вдоль границы раздела вакуум/оргстекло по прототипу. Видно, что конструкция имеет явный недостаток (отмечен восклицательным знаком): повышение напряженности поля в «тройной» точке минимум в 6.5 раз по сравнению со «стандартом».Figure 2 shows the distribution of the electric field along the vacuum / plexiglass interface according to the prototype. It can be seen that the design has a clear drawback (marked with an exclamation mark): an increase in the field strength at the “triple” point by a minimum of 6.5 times in comparison with the “standard”.
На фиг.3 показана новая геометрия и распределение электрического поля вакуумного перехода с выравнивающим слоем из глицерина. «Тройные» точки вакуум-металл-диэлектрик убраны в область малых электрических полей - во внутренние канавки металлических электродов.Figure 3 shows the new geometry and distribution of the electric field of the vacuum transition with a leveling layer of glycerol. The "triple" points of the vacuum-metal-dielectric are removed in the region of small electric fields - in the internal grooves of the metal electrodes.
На фиг.4 приведено заявляемое устройство, где:Figure 4 shows the inventive device, where:
1 - анод;1 - anode;
2 - катод;2 - cathode;
3 - основной изолятор (пленочная лавсановая изоляция);3 - the main insulator (film dacron insulation);
4 - переходной изолятор (полиэтиленовая изоляция);4 - transitional insulator (polyethylene insulation);
5 - вакуумная изоляция;5 - vacuum insulation;
6 - сильнополярный диэлектрик (глицерин).6 - strongly polar dielectric (glycerin).
На фиг.5 показана модельная сборка заявляемого высоковольтного вакуумного перехода, где:Figure 5 shows a model assembly of the inventive high-voltage vacuum transition, where:
1 - анод;1 - anode;
2 - катод;2 - cathode;
3 - основной изолятор (пленочная лавсановая изоляция);3 - the main insulator (film dacron insulation);
4 - переходной изолятор (полиэтиленовая изоляция);4 - transitional insulator (polyethylene insulation);
5 - вакуумная изоляция;5 - vacuum insulation;
6 - сильнополярный диэлектрик (глицерин);6 - strongly polar dielectric (glycerin);
7 - подводящий провод;7 - lead wire;
8 - полиэтиленовая втулка.8 - polyethylene sleeve.
Представленная на фиг.4 конструкция высоковольтного вакуумного перехода содержит коаксиально расположенные анод 1 и катод 2, разделенные основным тонкостенным цилиндрическим изолятором 3 и переходным изолятором 4, по поверхности которого осуществляется разделение в вакуумную полость 5; основной 3 и переходной 4 изоляторы разделены промежутком, заполненным жидкой диэлектрической средой 6 с относительной диэлектрической проницаемостью, много большей, чем диэлектрическая проницаемость материалов соприкасающихся с ней элементов конструкции. Участок поверхности анода 1, расположенный в вакууме вблизи переходного изолятора 4, расположен под углом, обеспечивающим наклон эквипотенциальных линий к поверхности переходного изолятора 4 менее 45°. Торцы изоляторов 3 и 4 заглублены в кольцевые канавки, выполненные в торцах анода 1 и катода 2, при этом острые кромки краев канавок выполнены со скруглением.The design of the high-voltage vacuum transition shown in FIG. 4 comprises a coaxially located anode 1 and
При передаче электромагнитной энергии от источника (ВМГ) к вакуумной нагрузке между анодом 1 и катодом 2 прикладывается импульс высокого напряжения амплитудой до 400 кВ и длительностью 0.5-5 мкс. При этом в промежутке между основным 3 и переходным 4 изоляторами, заполненном жидким диэлектриком 6, (например, глицерином) происходит формирование электрического поля, конфигурация которого определяется формой участков анода и катода, соприкасающихся с жидким диэлектриком, диэлектрическими проницаемостями основного и переходного изолятора и жидкого диэлектрика, а также проводимостью жидкого диэлектрика. При выполнении устройства согласно заявляемому техническому решению будет обеспечиваться равномерное распределение напряженности электрического поля вдоль образующих изоляторов, что способствует отсутствию скачков напряженности на границе переходного изолятора и вакуумного объема и повышению электропрочности перехода.When transmitting electromagnetic energy from a source (HMG), a high voltage pulse with an amplitude of up to 400 kV and a duration of 0.5-5 μs is applied to the vacuum load between the anode 1 and
С целью подтверждения осуществимости заявленного объекта и достижения технического результата был изготовлен и испытан лабораторный макет устройства.In order to confirm the feasibility of the claimed object and achieve a technical result, a laboratory model of the device was manufactured and tested.
В экспериментальной сборке переход от твердотельной изоляции источника энергии к вакууму, в котором генерируется рентгеновское излучение, является одним из самых ответственных элементов. Требование к электрической прочности высоковольтного вакуумного перехода, вытекающее из расчетов - выдерживать напряжение ~400 кВ при длительности импульса ~0,3 мкс, при токе 22 МА.In the experimental assembly, the transition from solid-state isolation of an energy source to a vacuum in which x-ray radiation is generated is one of the most critical elements. The requirement for the electric strength of a high-voltage vacuum junction arising from the calculations is to withstand a voltage of ~ 400 kV at a pulse duration of ~ 0.3 μs, at a current of 22 MA.
Модельная сборка (фиг.5) представляет собой металлический стакан - катод 2 и вставленный в него внутренний электрод - анод 1. Электроды расположены коаксиально и разделены между собой изоляторами. Электроды разделены вакуумной 5, жидкостной 6 и твердотельной изоляцией 3. С внешней стороны электроды разделены пленочной изоляцией 3 из 70 слоев лавсана (ε=3,1-3,2) толщиной 50 мкм. Вакуум (ε=1) и жидкость (глицерин) разделены полиэтиленовым (ε=2,2) изолятором 4, который является несущим элементом конструкции и обеспечивает герметичность полостей. Форма участков электродов, имеющих контакт с жидкостной изоляцией 6, подобрана таким образом, чтобы обеспечить равномерное распределение напряженности электрического поля вдоль промежутка между электродами. Электроды изготовлены из алюминиевого сплава АМГ-6 с чистотой обработки рабочих поверхностей Ra 0,63. Участок поверхности анода 1 расположен в вакууме к поверхности переходного изолятора 4 под углом 30° Напряжение на анод 1 подается по изолированному подводящему проводу 7, при этом корпус сборки заземлен. Для уменьшения напряженности поля на поверхности подводящего провода 7 установлена полиэтиленовая втулка 8. Сборка помещена в диэлектрический сосуд (ведерко), заполненный глицерином выше уровня катода 2 и ниже верхнего торца втулки 8. Вакуум откачивается через патрубок в нижнем фланце сборки до остаточного давления 10-6 Торр. В момент разряда остаточное давление в сборке не превышает 10-3 Торр.The model assembly (figure 5) is a metal cup -
Испытания макета высоковольтного перехода проводились в серии разрядов с последовательным увеличением напряжения с шагом в 50 кВ. Каждый разряд на испытуемую сборку предварялся разрядом на эквивалентную нагрузку. Экспериментальная сборка с предложенным высоковольтным вакуумным переходом выдержала без пробоев высоковольтный импульс длительностью 2 мкс напряжением 500 кВ (при характерном размере вакуумного перехода - 32 мм).Tests of the high-voltage junction model were carried out in a series of discharges with a successive increase in voltage with a step of 50 kV. Each discharge to the test assembly was preceded by an equivalent load discharge. The experimental assembly with the proposed high-voltage vacuum junction withstood without breakdown a high-voltage pulse with a duration of 2 μs and a voltage of 500 kV (with a characteristic size of the vacuum junction - 32 mm).
Проведенные испытания показали осуществимость устройства.Tests have shown the feasibility of the device.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010153868/07A RU2453979C1 (en) | 2010-12-27 | 2010-12-27 | Low-induction high-voltage vacuum transition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010153868/07A RU2453979C1 (en) | 2010-12-27 | 2010-12-27 | Low-induction high-voltage vacuum transition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2453979C1 true RU2453979C1 (en) | 2012-06-20 |
Family
ID=46681217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010153868/07A RU2453979C1 (en) | 2010-12-27 | 2010-12-27 | Low-induction high-voltage vacuum transition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2453979C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU673089A1 (en) * | 1977-08-30 | 1988-07-15 | Предприятие П/Я Р-6710 | Silicon detector of ionizing radiation |
| DE4327816A1 (en) * | 1992-08-24 | 1994-03-03 | Nissan Motor | Super-high vacuum vessel component or seal of specified titanium@ alloy - contg platinum gp metal, lanthanide metal and opt transition metal with low outgassing factor, useful with simple evacuation system |
| RU2187860C2 (en) * | 1997-07-01 | 2002-08-20 | Галдецкий Анатолий Васильевич | Autoemission cathode and electron device built on its base ( variants ) |
| DE10120225A1 (en) * | 2001-04-24 | 2002-12-05 | Manfred Boehm | Direct inertial speed measurement comprises using a boundary layer transition between moving material and a vacuum in earth's gravitational field to reduce signal frequency |
| CN201285162Y (en) * | 2008-08-05 | 2009-08-05 | 北京百恒达石油技术有限公司 | Vacuum phase transition heating stove |
-
2010
- 2010-12-27 RU RU2010153868/07A patent/RU2453979C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU673089A1 (en) * | 1977-08-30 | 1988-07-15 | Предприятие П/Я Р-6710 | Silicon detector of ionizing radiation |
| DE4327816A1 (en) * | 1992-08-24 | 1994-03-03 | Nissan Motor | Super-high vacuum vessel component or seal of specified titanium@ alloy - contg platinum gp metal, lanthanide metal and opt transition metal with low outgassing factor, useful with simple evacuation system |
| RU2187860C2 (en) * | 1997-07-01 | 2002-08-20 | Галдецкий Анатолий Васильевич | Autoemission cathode and electron device built on its base ( variants ) |
| DE10120225A1 (en) * | 2001-04-24 | 2002-12-05 | Manfred Boehm | Direct inertial speed measurement comprises using a boundary layer transition between moving material and a vacuum in earth's gravitational field to reduce signal frequency |
| CN201285162Y (en) * | 2008-08-05 | 2009-08-05 | 北京百恒达石油技术有限公司 | Vacuum phase transition heating stove |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5705384B1 (en) | Gas insulation equipment | |
| Su et al. | Experimental investigation of surface charge accumulation behaviors on PTFE insulator under DC and impulse voltage in vacuum | |
| Cheng et al. | Variation in time lags of vacuum surface flashover utilizing a periodically grooved dielectric | |
| Zhao et al. | Experimental investigation on the role of electrodes in solid dielectric breakdown under nanosecond pulses | |
| Rogti | Space charge dynamic at the physical interface in cross-linked polyethylene under DC field | |
| Bozhko et al. | Determination of energy of a pulsed dielectric barrier discharge and method for increasing its efficiency | |
| Nakano et al. | Increasing the internal field strength of vacuum interrupters with vapor shield potential control | |
| RU2453979C1 (en) | Low-induction high-voltage vacuum transition | |
| Ariztia et al. | Development and test of a 500-kV compact Marx generator operating at 100-Hz PRF | |
| RU2544838C2 (en) | Radiant tube and particle accelerator having radiant tube | |
| Olson et al. | The physical mechanisms leading to electrical breakdown in underwater arc sound sources | |
| Yamamoto et al. | Creeping discharge in PFAE oil traveling over pressboard surface with small alien substances | |
| Huang et al. | Improvement of surface flashover characteristics about 45° insulator configuration in vacuum by a new organic insulation structure | |
| Sarjeant et al. | Polymer laminate structures | |
| Su et al. | A unified expression for enlargement law on electric breakdown strength of polymers under short pulses: Mechanism and review | |
| RU2302053C1 (en) | Controllable spark-gap | |
| Yang et al. | The possibility of using glycerin as the dielectric in pulse forming lines | |
| Zhao et al. | Development of centimeter-class vacuum breakdown characteristics under microsecond pulses | |
| Kwon et al. | Lightning impulse breakdown characteristic of dry-air/silicone rubber hybrid insulation in rod-plane electrode | |
| Liu et al. | Note: A high-energy-density tesla-type pulse generator with novel insulating oil | |
| Gao et al. | Experimental Investigation on the Breakdown Voltage Jitter of Corona-Stabilized Switch at Low Repetition Rate | |
| Tsygankov et al. | Oxide-coated al cathode for decreasing electron leakage and increasing electrical strength of vacuum insulation in the nanosecond pulse range | |
| Jiang et al. | Design and construction of a±100 kV gas switch for linear transformer drivers | |
| Ediriweera et al. | Influence of thickness of solid insulators on creeping discharges propagating over epoxy and glass insulators immersed in coconut oil | |
| Schueller et al. | Influence of the gas volume size on spacer charging in SF6 under DC stress |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191228 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210512 |