RU2451837C1 - Method of part cutting of gear wheel pump - Google Patents
Method of part cutting of gear wheel pump Download PDFInfo
- Publication number
- RU2451837C1 RU2451837C1 RU2011116971/06A RU2011116971A RU2451837C1 RU 2451837 C1 RU2451837 C1 RU 2451837C1 RU 2011116971/06 A RU2011116971/06 A RU 2011116971/06A RU 2011116971 A RU2011116971 A RU 2011116971A RU 2451837 C1 RU2451837 C1 RU 2451837C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- disk
- parts
- plates
- lapping
- gears
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000010432 diamond Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011859 microparticle Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005474 detonation Methods 0.000 abstract 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 8
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 4
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 2
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000002113 nanodiamond Substances 0.000 description 2
- 239000011858 nanopowder Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению, в частности к обработке деталей шестеренных насосов с внешним зацеплением шестерен, которые могут быть использованы для подачи потребителю химически активных жидких сред, а также в прядильных машинах, формирующих химические волокна мокрым и сухо-мокрым способом.The invention relates to mechanical engineering, in particular to the processing of gear pump parts with external gearing of gears, which can be used to supply chemically active liquid media to the consumer, as well as in spinning machines that form chemical fibers in a wet and dry-wet manner.
Известен способ обработки деталей шестеренных дозирующих насосов, включающий выполнение деталей из стали мартенситного класса ЭП890-Ш с термообработкой деталей (закалкой) до твердости HRC ≥ 56 (см. авторское свидетельство SU №922316, кл. F04C 2/04, 23.04.1982).A known method of processing parts of gear metering pumps, including the performance of parts made of steel martensitic grade EP890-Ш with heat treatment of parts (hardening) to a hardness of HRC ≥ 56 (see copyright certificate SU No. 922316,
Указанная термообработка позволяет повысить износостойкость деталей шестеренного насоса. Однако указанная выше сталь не является коррозионно-стойкой, что приводит к коррозионно-механическому изнашиванию трибосопряжений насоса при подаче химически активных сред. Особо коррозируемыми и изнашиваемыми являются трибосопряжения шестерен и шестерни-корпус, так как металлические поверхности этих деталей постоянно находятся в контакте в процессе работы насоса. Это приводит к коррозионно-механическому и водородному изнашиванию пар трения и, как следствие, к изменению геометрии трибосопряжений. Как результат, шестеренный насос при перекачивании химически активных сред достаточно быстро теряет требуемые характеристики.The specified heat treatment improves the wear resistance of gear pump parts. However, the aforementioned steel is not corrosion-resistant, which leads to corrosion-mechanical wear of the pump tribological joints when reactive media are supplied. The tribo-conjugation of gears and gear-housing are especially corroded and worn, since the metal surfaces of these parts are constantly in contact during the operation of the pump. This leads to corrosion-mechanical and hydrogen wear of friction pairs and, as a result, to a change in the geometry of tribological conjugations. As a result, the gear pump, when pumping chemically active media, quickly loses its required characteristics.
Известны способы механической абразивной обработки различного рода деталей - полирование, шаржирование, шлифование, которые являются одной из стадий типового технологического процесса суперфинишной обработки в производстве металлических лазерных зеркал на основе цветных, черных металлов и сплавов, а также неметаллических материалов. При этом используются свободные или связанные абразивы (микропорошки карбида титана и хрома, кубического нитрида бора, порошки алмаза, оксида алюминия и др.) (см. А.Д.Никифоров и др., Высокие технологии размерной обработки в машиностроении, учебник для вузов, М., Высшая Школа, 2007, 327 с.).Known methods of mechanical abrasive processing of various kinds of parts - polishing, sharpening, grinding, which are one of the stages of a typical technological process of superfinishing in the production of metal laser mirrors based on non-ferrous, ferrous metals and alloys, as well as non-metallic materials. In this case, free or bonded abrasives are used (micropowders of titanium and chromium carbide, cubic boron nitride, powders of diamond, aluminum oxide, etc.) (see A.D. Nikiforov et al., High technology for dimensional processing in mechanical engineering, textbook for universities, M., Higher School, 2007, 327 pp.).
Однако, как показали исследования, сравнительно большая величина частиц абразивов, в том числе и алмазов (более 1 мкм), входящих в состав шлифовальных кругов, паст и суспензий, не позволяет добиться шероховатости при механизированной абразивной обработке аустенитных нержавеющих сталей на доводочных станках более 12…13 класса (Ra 0,025…0,012 мкм), что, в свою очередь, не позволяет добиться увеличения ресурса работы деталей шестеренных насосов при работе их в химически активных средах.However, studies have shown that a relatively large particle size of abrasives, including diamonds (more than 1 μm), which are part of grinding wheels, pastes and suspensions, does not allow roughness during mechanized abrasive treatment of austenitic stainless steels on finishing machines more than 12 ... Grade 13 (Ra 0.025 ... 0.012 microns), which, in turn, does not allow to increase the service life of parts of gear pumps when operating in chemically active environments.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ обработки деталей шестеренного насоса, включающий шлифование поверхностей пластин и внутренней, наружной поверхностей и торцовых плоскостей шестерен (см. патент на полезную модель RU №92919, кл. F04C 2/00, 10.04.2010).Closest to the invention in technical essence and the achieved result is a method of machining parts of a gear pump, including grinding the surfaces of the plates and the inner, outer surfaces and end surfaces of the gears (see utility model patent RU No. 92919,
Выполнение поверхностей трибосопряжений шлифованными позволяет снизить потери на трение. Указанные в патенте сталь марки 35, закаленная на твердость 37-42 HRC, и сталь марки 45, закаленная на твердость HRC 46-52, имея достаточную твердость, позволяют повысить износостойкость и, как следствие, ресурс работы при перекачивании жидких сред с абразивными включениями. Однако эти стали не являются коррозионно-стойкими, что приводит к коррозионно-механическому и водородному изнашиванию трибосопряжений насоса при подаче химически активных сред. Кроме того, необходимость закалки деталей насоса приводит к усложнению и удорожанию процесса изготовления деталей насоса, но при этом не позволяет добиться требуемой надежности и долговечности работы насоса в химически активных средах.Polished tribo-mating surfaces can reduce friction losses. The grade 35 steel hardened for hardness 37-42 HRC and the grade 45 steel hardened for HRC 46-52, having sufficient hardness, indicated in the patent, having sufficient hardness, can increase wear resistance and, as a result, the service life when pumping liquid media with abrasive inclusions. However, these steels are not corrosion-resistant, which leads to corrosion-mechanical and hydrogen wear of tribological conjugations of the pump when reactive media are supplied. In addition, the need for hardening of pump parts leads to a complication and cost of the manufacturing process of pump parts, but it does not allow to achieve the required reliability and durability of the pump in chemically active environments.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является упрощение процесса изготовления деталей насоса при одновременном повышении их эксплуатационных характеристик, в частности износостойкости при работе в химически активных средах.The problem to which the invention is directed, is to simplify the manufacturing process of pump parts while increasing their operational characteristics, in particular wear resistance when working in chemically active environments.
Технический результат заключается в том, что достигается повышение надежности и долговечности работы деталей шестеренного насоса.The technical result consists in that an increase in the reliability and durability of the gear pump parts is achieved.
Указанная задача решается, а технический результат достигается за счет того, что способ обработки деталей шестеренного насоса включает шлифование поверхностей пластин и внутренней, наружной поверхностей и торцовых плоскостей шестерен при этом пластины и шестерни выполняют из аустенитной стали, после шлифования пластин и торцевых плоскостей шестерен проводят их полировку, для чего пластины и шестерни вставляют в трафареты и прижимают их к доводочному диску однодискового плоскодоводочного станка, при этом организуют вращение трафаретов вокруг своей оси при одновременном вращении доводочного диска, на поверхности которого выполнены кольцевые канавки; сверху на диск подают суспензию на основе ультрадисперсных алмазов (УДА) с размерами зерен менее 100 нм, которую после попадания в кольцевые канавки под действием центробежной силы перемещают в радиальном направлении и, таким образом, равномерно распределяют в пространстве между шлифованными поверхностями деталей и доводочным диском, при этом в процессе прижатия срезают ультрадисперсными алмазами со шлифованных поверхностей деталей микро- и наночастицы материалов и заполняют ими микро- и нанопоры поверхностей, и одновременно проводят поверхностное пластическое деформирование шлифованных поверхностей суспензиями с УДА.This problem is solved, and the technical result is achieved due to the fact that the method of processing gear pump parts includes grinding the surfaces of the plates and the inner, outer surfaces and the end planes of the gears, while the plates and gears are made of austenitic steel, after grinding the plates and the end surfaces of the gears they are carried out polishing, for which the plates and gears are inserted into the stencils and pressed to the lapping disk of a single-disk flat-lapping machine, while organizing the rotation of the stencil ov about its axis while rotating the lapping disk, on the surface of which annular grooves are made; a suspension of ultrafine diamonds (UDD) with a grain size of less than 100 nm is fed from above to the disk, which, after falling into the annular grooves under the action of centrifugal force, is moved in the radial direction and, thus, evenly distributed in the space between the polished surfaces of the parts and the finishing disk, at the same time, during the pressing process, ultrafine diamonds are cut from the polished surfaces of the parts of the micro- and nanoparticles of materials and they are filled with micro- and nanopores of the surfaces, and simultaneously superficial plastic deformation of polished surfaces with suspensions with UDD.
Скорость вращения доводочного диска, предпочтительно, составляет от 36 до 72 об/мин.The rotation speed of the lapping disk is preferably 36 to 72 rpm.
Расход суспензии на доводочный диск, предпочтительно, составляет от 2 до 20 л/мин.The flow rate of the suspension to the lapping disc is preferably from 2 to 20 l / min.
Детали прижимают к доводочному диску, предпочтительно с давлением от 0,5 до 1,0 бар.The parts are pressed against a finishing disk, preferably with a pressure of from 0.5 to 1.0 bar.
В ходе проведенных исследований было установлено, что для повышения класса шероховатости поверхности деталей из пластичных металлов необходимо нанополирование изделий в суспензиях на основе ультрадисперсных алмазов (УДА) с размерами зерен менее 100 нм. В этом случае УДА выполняют функции и сверхтонкого абразива, снимающего наночастицы зерен металла, заполняющего микро- и нанопоры поверхности металла, и инструмента для пластической деформации поверхности, что способствует не только повышению твердости поверхностного слоя, но и повышению класса шероховатости. При этом в поверхностном слое возникают благоприятные сжимающие напряжения, что приводит к повышению усталостной прочности и износостойкости изделия при граничном трении.In the course of the studies, it was found that in order to increase the surface roughness class of parts made of ductile metals, it is necessary to nano-polish products in suspensions based on ultrafine diamonds (UDD) with grain sizes less than 100 nm. In this case, UDDs perform the functions of both an ultrafine abrasive that removes nanoparticles of metal grains, fills micro- and nanopores of the metal surface, and a tool for plastic deformation of the surface, which contributes not only to increase the hardness of the surface layer, but also to increase the roughness class. At the same time, favorable compressive stresses arise in the surface layer, which leads to an increase in the fatigue strength and wear resistance of the product with boundary friction.
Основой разработанного способа является совмещение наноабразивной механической обработки «мягких» пластичных аустенитных сталей свободным абразивом (УДА с размерами нанозерен 80…100 нм), находящимся в составе суспензий, с поверхностным пластическим деформированием этими алмазами поверхности обрабатываемых деталей и созданием таким образом поверхностного слоя с повышенными физико-механическими характеристиками. Высокая твердость и большая площадь удельной поверхности нанопорошков алмаза в составе суспензии и, следовательно, громадная величина поверхностной энергии позволяют им выполнять при наноразмерной обработке функции структурообразователя поверхностного слоя и одновременно служить идеальными «инструментами» при наноабразивной механической обработке и поверхностной пластической деформации поверхности деталей шестеренных насосов из аустенитных сталей.The basis of the developed method is the combination of nanoabrasive machining of “soft” plastic austenitic steels with a free abrasive (UDD with nanograin sizes of 80 ... 100 nm), which is part of the suspensions, with the surface plastic deformation of these parts with surface diamonds and thus creating a surface layer with increased physical -mechanical characteristics. The high hardness and large specific surface area of diamond nanopowders of the suspension and, consequently, the enormous amount of surface energy allow them to perform the functions of a surface-forming agent for nanoscale processing and at the same time serve as ideal “tools” for nanoabrasive machining and surface plastic deformation of the surface of gear pump parts made of austenitic steels.
На фиг.1 представлен продольный разрез шестеренного насоса, детали которого изготовлены в соответствии с описываемым способом обработки деталей.Figure 1 shows a longitudinal section of a gear pump, the details of which are made in accordance with the described method of processing parts.
На фиг.2 - разрез А-А по фиг.1.Figure 2 is a section aa in figure 1.
На фиг.3 схематично представлены установленные в трафаретах обрабатываемые детали шестеренного насоса при обработке торцевых поверхностей шестерен и поверхностей пластин.Figure 3 schematically shows the machined parts of the gear pump installed in the stencils when machining the end surfaces of the gears and the surfaces of the plates.
На фиг.4 показана профилограмма поверхности аустенитной нержавеющей стали, обработанной описываемым способом.Figure 4 shows the profilogram of the surface of austenitic stainless steel processed by the described method.
Выбранный в качестве примера шестеренный насос содержит две шестерни 1 и 2, каждая из которых выполнена со шлифованными внутренней 3 и наружной 4 поверхностями и торцевыми плоскостями 5, и пластины 6 со шлифованными поверхностями 7. Шестерни 1 и 2 и пластины 6 выполнены из аустенитной стали. Торцевые поверхности 5 каждой шестерни 1 и 2 и поверхности 7 пластин 6, обращенные в сторону шестерен 1 и 2, отполированы с помощью суспензии на основе ультрадисперсных алмазов с размерами зерен менее 100 нм на доводочном диске однодискового плоскодоводочного станка, при вращении трафаретов 8, в которые вставлены шестерни 1 и 2 или пластины 6, вокруг своей оси, при одновременном вращении доводочного диска 9, и таким образом на деталях сформирован поверхностный более прочный слой толщиной от 12 до 20 нм и твердостью в 3-3,5 раза выше твердости остального материала.The gear pump selected as an example contains two
Способ обработки деталей шестеренного насоса включает шлифование поверхностей пластин 6 и внутренней 3, наружной 4 поверхностей и торцовых 5 плоскостей шестерен 1 и 2. У пластин 6 и шестерен 1 и 2 после шлифования проводят полировку их торцевых поверхностей, для чего пластины 6 и шестерни 1 и 2 вставляют в трафареты 8 и прижимают их к доводочному диску 9 однодискового плоскодоводочного станка, при этом организуют вращение трафаретов 8 вокруг своей оси при одновременном вращении доводочного диска 9, на поверхности которого выполнены кольцевые канавки 10. Сверху на диск 9 подают суспензию на основе ультрадисперсных алмазов (УДА) с размерами зерен менее 100 нм, которую после попадания в кольцевые канавки 10 под действием центробежной силы перемещают в радиальном направлении и, таким образом, равномерно распределяют в пространстве между шлифованными поверхностями деталей (пластины 6 и шестерни 1 и 2) и доводочным диском 9. В процессе прижатия срезают ультрадисперсными алмазами со шлифованных поверхностей деталей микро- и наночастицы материалов и заполняют ими микро- и нанопоры поверхностей, и одновременно проводят поверхностное пластическое деформирование шлифованных поверхностей суспензиями с УДА.A method of processing parts of a gear pump includes grinding the surfaces of the
В ходе исследования было установлено, что наилучших результатов удалось добиться при скорости вращения доводочного диска 9 от 36 до 72 об/мин, расходе суспензии на доводочный диск 9 от 2 до 20 л/мин и прижатии деталей к доводочному диску 9 с давлением от 0,5 до 1,0 бар.In the course of the study, it was found that the best results were achieved when the speed of the
В ходе нанополирования имеют место два процесса, происходящие одновременно. В зоне контакта «деталь (1, 2 или 6) - доводочный диск 9» происходит процесс измельчения металла, карбидов, оксидов миллионами частиц абразива - УДА. При этом, так как срез зерен выступов поверхности металла производится наноалмазами, размер которых не более 100 нм, образуются зерна, размер которых находится в наноразмерном диапазоне. Эти зерна заполняют макро-, микро- и нанопоры, тем самым понижая шероховатость и пористость поверхности. Одновременно происходит уменьшение размеров зерен металла, находящихся в поверхностном слое, в результате их износа при высокоэнергетическом измельчении в процессе нанополирования, что приводит к повышению прочности поверхностного слоя.During nanopolishing, two processes occur simultaneously. In the contact zone “part (1, 2 or 6) - lapping
Одновременно, при вращательном относительном движении «доводочный диск - деталь», миллионы наноалмазов, обладающие громадной поверхностной энергией, перекатываются при сложном кинематическом движении и, под указанным выше давлении на полируемые детали, создают на них эффект поверхностного пластического деформирования. Таким образом, поверхность деталей «выглаживается», что приводит к еще более высокой степени понижения ее пористости и шероховатости.At the same time, during the relative “lapping disk - part” rotational motion, millions of nanodiamonds with enormous surface energy are rolled during complex kinematic motion and, under the above pressure on the polished parts, create the effect of surface plastic deformation on them. Thus, the surface of the parts is “smoothed”, which leads to an even higher degree of lowering its porosity and roughness.
За счет этих, происходящих одновременно, процессов на поверхности полируемого металла образуется модифицированный УДА слой повышенной твердости, обладающий отличающимися от объемных свойств прочностными характеристиками материала. Величина этого слоя находится в пределах 12…20 нм. При этом установлено, что минимально необходимая толщина слоя составляет величину 12 нм, что позволяет добиться повышения износостойкости и прочности деталей, необходимой для работы при перекачивании химически активных сред. В то же время нецелесообразно увеличение толщины деформированного слоя больше 20 нм, поскольку в этом случае прирост прочности и износостойкости незначителен, в то время как резко возрастают деформационные изменения деталей по сравнению с исходными значениями, что может привести к ухудшению эксплуатационных характеристик шестеренного насоса.Due to these processes occurring simultaneously, a modified UDD layer of increased hardness is formed on the surface of the polished metal, which has strength characteristics of the material that differ from bulk properties. The size of this layer is in the range of 12 ... 20 nm. It was found that the minimum required layer thickness is 12 nm, which allows to increase the wear resistance and strength of the parts necessary for operation when pumping chemically active media. At the same time, it is inappropriate to increase the thickness of the deformed layer more than 20 nm, since in this case the increase in strength and wear resistance is negligible, while the deformation changes in the parts sharply increase compared to the initial values, which can lead to a deterioration in the performance of the gear pump.
Определение твердости поверхности шестерен насосов-дозаторов, нанополированных суспензиями с УДА, средний размер которых 80…100 нм, в сравнении с твердостью поверхностей шестерен, полированных суспензиями с алмазными порошками фракции 2…4 мкм, было проведено на сканирующем нанотвердомере «НаноСкан» разработки ФГУ Технологический институт сверхтвердых и новых углеродных материалов, г.Троицк. В результате получены следующие данные:Determination of the surface hardness of the gears of metering pumps, nano-polished with suspensions with UDD, the average size of which is 80 ... 100 nm, in comparison with the hardness of the surfaces of the gears polished with suspensions with diamond powders of a fraction of 2 ... 4 μm, was carried out on a scanning nanoscale hardness tester "NanoScan" developed by Federal State Technological University Institute of Superhard and New Carbon Materials, Troitsk. As a result, the following data were obtained:
- твердость поверхностного слоя аустенитной нержавеющей стали 12Х18Н10Т, подвергнутой нанополированию суспензиями с нанопорошками УДА составляет - 230…244 HV(HRC 19,2…22), тогда как у поверхностного слоя, полированного обычными порошками - 176…180 HV(HRC 6…7), т.е. твердость в первом случае в 3…3,5 раза выше.- the hardness of the surface layer of 12X18H10T austenitic stainless steel subjected to nanopolishing with suspensions of UDD nanopowders is 230 ... 244 HV (HRC 19.2 ... 22), whereas the surface layer polished with ordinary powders is 176 ... 180 HV (
На фиг.4 показана профилограмма поверхности аустенитной нержавеющей стали, обработанной описываемым способом. Как следует из профилограммы, шероховатость нанополируемой поверхности составляет Ra 0,003 мкм, что превышает самый высокий 14 класс шероховатости по ГОСТ 2789-73, равный 0,008 мкм. Измерения были проведены на приборе для измерения шероховатости модели HOMMEL TESTER W55 (Германия).Figure 4 shows the profilogram of the surface of austenitic stainless steel processed by the described method. As follows from the profilogram, the roughness of the nanopolished surface is Ra 0.003 μm, which exceeds the highest roughness class 14 according to GOST 2789-73, equal to 0.008 μm. The measurements were carried out on a device for measuring the roughness of the model HOMMEL TESTER W55 (Germany).
Настоящее изобретение может быть использовано в нефтегазовой, автотракторной, химической и других отраслях промышленности для перекачивания различных жидких, преимущественно агрессивных сред.The present invention can be used in the oil and gas, automotive, chemical and other industries for pumping various liquid, mainly aggressive environments.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011116971/06A RU2451837C1 (en) | 2011-04-29 | 2011-04-29 | Method of part cutting of gear wheel pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011116971/06A RU2451837C1 (en) | 2011-04-29 | 2011-04-29 | Method of part cutting of gear wheel pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2451837C1 true RU2451837C1 (en) | 2012-05-27 |
Family
ID=46231709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011116971/06A RU2451837C1 (en) | 2011-04-29 | 2011-04-29 | Method of part cutting of gear wheel pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2451837C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1411750A (en) * | 1971-11-24 | 1975-10-29 | Smiths Industries Ltd | Gear pumps |
| EP0549057A1 (en) * | 1991-12-23 | 1993-06-30 | VOLVO CAR SINT-TRUIDEN, naamloze vennootschap | Method for the manufacturing of gear-wheels, gear-wheels thus obtained and gear-wheel pump equipped therewith |
| RU2275277C1 (en) * | 2004-11-24 | 2006-04-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Всероссийский научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт подвижного состава Министерства путей сообщения Российской Федерации (ФГУП ВНИКТИ МПС России) | Gear wheel making method |
| RU92919U1 (en) * | 2009-02-02 | 2010-04-10 | ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ "Брянский государственный технический университет" | BITUMEN GEAR PUMP |
-
2011
- 2011-04-29 RU RU2011116971/06A patent/RU2451837C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1411750A (en) * | 1971-11-24 | 1975-10-29 | Smiths Industries Ltd | Gear pumps |
| EP0549057A1 (en) * | 1991-12-23 | 1993-06-30 | VOLVO CAR SINT-TRUIDEN, naamloze vennootschap | Method for the manufacturing of gear-wheels, gear-wheels thus obtained and gear-wheel pump equipped therewith |
| RU2275277C1 (en) * | 2004-11-24 | 2006-04-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Всероссийский научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт подвижного состава Министерства путей сообщения Российской Федерации (ФГУП ВНИКТИ МПС России) | Gear wheel making method |
| RU92919U1 (en) * | 2009-02-02 | 2010-04-10 | ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ "Брянский государственный технический университет" | BITUMEN GEAR PUMP |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lopes et al. | Grinding performance using variants of the MQL technique: MQL with cooled air and MQL simultaneous to the wheel cleaning jet | |
| de Martini Fernandes et al. | Comparative analysis of two CBN grinding wheels performance in nodular cast iron plunge grinding | |
| Sato et al. | Grinding performance of AISI D6 steel using CBN wheel vitrified and resinoid bonded | |
| de Souza Ruzzi et al. | Topographical analysis of machined surfaces after grinding with different cooling-lubrication techniques | |
| CN1491146A (en) | Chemical mechanical machining and surface finishing | |
| Heinzel et al. | The use of the size effect in grinding for work-hardening | |
| Krasnyy et al. | INCREASE OF WEAR AND FRETTING RESISTANCE OF MINING MACHINERY PARTS WITH REGULAR ROUGHNESS PATTERNS. | |
| Kang et al. | A study on the lapping of ceramic balls | |
| Talon et al. | Comparative evaluation of CBN wheels with abrasive grains of different friability applied to steel and ductile iron grinding process | |
| Jain et al. | 1.4 review of gear finishing processes | |
| CN103648719A (en) | Superfinishing whetstone, superfinishing method using same, and ball bearing | |
| Brinksmeier et al. | Hard gear finishing viewed as a process of abrasive wear | |
| Fiocchi et al. | Ultra-precision face grinding with constant pressure, lapping kinematics, and SiC grinding wheels dressed with overlap factor | |
| RU2451837C1 (en) | Method of part cutting of gear wheel pump | |
| Azarhoushang | Abrasive machining processes | |
| Nadolny et al. | Regeneration of grinding wheel active surface using high-pressure hydro-jet | |
| Selvakumaran et al. | Performance comparison of sol-gel with white alumina abrasives for grinding of super duplex stainless steel (SDSS) | |
| CN113669371B (en) | Microstructure and processing method of microfluidic interconnection on raceway surface of tapered roller bearing inner ring | |
| Bae et al. | A Study on Performance Characteristics of Super-mirror Face Grinding Machine Using Variable Air Pressure | |
| US20060205321A1 (en) | Super-abrasive machining tool and method of use | |
| Candioto et al. | Metal finishing using manual grinding with lamellar sanding wheels as grinding tools | |
| Ghorai et al. | Experimental investigation on enhancing grindability of Ti–6Al–4V under varying coolant concentration | |
| Zhao et al. | On friction and wear performance of ground surfaces of ultra-high-strength steel under ultrasonic vibration-assisted grinding process | |
| Petare et al. | The Enhancement of Gear Quality Through the Abrasive Flow Finishing Process | |
| Brinksmeier et al. | Using the size effect of specific energy in grinding for work hardening |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200430 |