RU2444413C1 - Method of producing continuously-cast steel billets - Google Patents
Method of producing continuously-cast steel billets Download PDFInfo
- Publication number
- RU2444413C1 RU2444413C1 RU2010152180/02A RU2010152180A RU2444413C1 RU 2444413 C1 RU2444413 C1 RU 2444413C1 RU 2010152180/02 A RU2010152180/02 A RU 2010152180/02A RU 2010152180 A RU2010152180 A RU 2010152180A RU 2444413 C1 RU2444413 C1 RU 2444413C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- workpiece
- continuous casting
- temperature
- mold
- Prior art date
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к непрерывному литью прямоугольных заготовок преимущественно из низкоуглеродистой низколегированной стали, предназначенной для дальнейшего проката на толстый лист для производства газо-нефтепроводных труб большого диаметра на машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) с вертикальным и криволинейным участками технологической оси.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the continuous casting of rectangular billets mainly from low-carbon low-alloy steel, intended for further rolling on a thick sheet for the production of gas-oil pipes of large diameter on continuous billet casting machines (CCM) with vertical and curved sections of the technological axis.
Известен способ разливки рельсовой стали на установке непрерывной разливки с криволинейной технологической осью, включающий ввод затравки перед началом разливки в кристаллизатор сечением 300×(330…360) мм, состоящей из стальных литых звеньев, расположенных со смещением по длине опорных поверхностей, соединенных между собой при помощи шарниров и гибкого элемента в виде полосы из пружинной стали, подачу металла из промежуточного ковша в кристаллизатор. Температуру стали в промежуточном ковше поддерживают выше температуры ликвидуса на 10…40°С. С помощью приводных и холостых роликов осуществляют вытягивание заготовки из кристаллизатора, поддержание и направление вдоль технологической оси. Скорость вытягивания изменяют в пределах 0,20…0,90 м/мин. Охлаждение поверхности слитка осуществляют позонное. Соотношение расхода воды и воздуха (м3/ч) составляет в первой зоне (0,90…2,15):120, во второй зоне (0,8…1,55):180, в третьей зоне (0,8…1,10):200 при величинах длин зон охлаждения, мм, 350-1000-1300 (патент РФ №2384385).A known method of casting rail steel in a continuous casting unit with a curved technological axis, comprising introducing the seed before casting into the mold with a cross section of 300 × (330 ... 360) mm, consisting of cast steel links located with an offset along the length of the supporting surfaces, interconnected with using hinges and a flexible element in the form of a strip of spring steel, the supply of metal from the tundish to the mold. The temperature of the steel in the intermediate ladle is maintained above the liquidus temperature by 10 ... 40 ° C. Using drive and idle rollers, the workpiece is pulled out of the mold, maintained and directed along the technological axis. The pulling speed is varied within the range of 0.20 ... 0.90 m / min. Cooling the surface of the ingot is carried out zone. The ratio of water and air flow (m 3 / h) in the first zone (0.90 ... 2.15): 120, in the second zone (0.8 ... 1.55): 180, in the third zone (0.8 ... 1.10): 200 with the lengths of the cooling zones, mm, 350-1000-1300 (RF patent No. 2384385).
Недостатком данного способа является отсутствие связи между важнейшими технологическими параметрами разливки: температурой металла в промежуточном ковше и скоростью вытягивания слитка из кристаллизатора, а также размерами технологической оси МНЛЗ (радиусом), что может привести к образованию, как внутренних дефектов, так и поверхностных трещин, и низкому качеству получаемых заготовок.The disadvantage of this method is the lack of connection between the most important technological parameters of casting: the temperature of the metal in the intermediate ladle and the speed of pulling the ingot from the mold, as well as the dimensions of the caster technological axis (radius), which can lead to the formation of both internal defects and surface cracks, and low quality of the obtained blanks.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому способу является способ непрерывного литья прямоугольных заготовок, включающий подачу стали в кристаллизатор из промежуточного ковша, охлаждение и вытягивание заготовки, при этом сталь в кристаллизатор подают с температурой на 5…30°С выше температуры ликвидуса, скорость вытягивания определяют из выражения: v=а-0,01 Δt, где v - скорость вытягивания заготовки, м/мин; Δt - температура перегрева стали над температурой ликвидуса, °С; а - экспериментальная постоянная (а - 0,75…0,90), м/мин; 0,01 - коэффициент пропорциональности, м/мин °С (патент РФ №2033887).The closest in technical essence to the claimed method is a method of continuous casting of rectangular billets, including the supply of steel to the mold from the intermediate ladle, cooling and drawing the billet, while the steel is fed into the mold with a temperature of 5 ... 30 ° C above the liquidus temperature, the drawing speed is determined from the expression: v = a-0.01 Δt, where v is the speed of drawing the workpiece, m / min; Δt is the superheat temperature of the steel above the liquidus temperature, ° C; а - experimental constant (а - 0.75 ... 0.90), m / min; 0.01 - coefficient of proportionality, m / min ° C (RF patent No. 2033887).
Недостатком данного способа является невозможность его применения для трубных марок стали из-за плохого качества отливаемых заготовок, т.к. скорость вытягивания заготовки из кристаллизатора определяют по зависимости, в которой не учитываются типоразмер отливаемой заготовки, конструктивные особенности используемой МНЛЗ, а также состав разливаемой стали, что приводит к застыванию стали в кристаллизаторе или к аварийному вытеканию жидкой стали под кристаллизатор, к образованию на поверхности заготовок трещин и дефектов макроструктуры, а следовательно, к снижению выхода годного.The disadvantage of this method is the impossibility of its use for pipe grades of steel due to the poor quality of cast billets, because the speed of drawing the billet from the mold is determined by the dependence, which does not take into account the size of the cast billet, the design features of the caster used, as well as the composition of the cast steel, which leads to solidification of the steel in the mold or to the emergency flow of liquid steel under the mold, to the formation of cracks on the surface and macrostructure defects, and therefore, to a decrease in the yield.
Технической задачей заявляемого способа является обеспечение равномерной кристаллизации непрерывнолитой заготовки, создание достаточно толстой и прочной корки для предотвращения образования внутренних и поверхностных трещин и вытекания жидкого металла, что обеспечивает повышение качества непрерывнолитой заготовки, увеличение выхода годного, снижение аварийности и повышение производительности МНЛЗ.The technical task of the proposed method is to ensure uniform crystallization of the continuously cast billet, the creation of a sufficiently thick and strong crust to prevent the formation of internal and surface cracks and leakage of liquid metal, which improves the quality of the continuously cast billet, increases the yield, reduces the failure rate and increases the productivity of continuous casting machines.
Поставленная техническая задача решается тем, что способ непрерывного литья заготовок из низкоуглеродистых низколегированных марок стали включает подачу жидкой стали с перегревом над температурой ликвидуса из промежуточного ковша в прямоугольный кристаллизатор машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) с прямолинейным и криволинейным участками зоны вторичного охлаждения (ЗВО), вытягивание заготовки из кристаллизатора с переменной скоростью и охлаждение заготовки в ЗВО МНЛЗ. Литье заготовок осуществляют из трубных марок стали, при этом скорость вытягивания заготовки из прямоугольного кристаллизатора устанавливают по зависимости:The stated technical problem is solved in that the method of continuous casting of billets from low-carbon low-alloy steel grades involves feeding liquid steel with overheating above the liquidus temperature from the intermediate ladle into a rectangular mold of a continuous casting machine (CCM) with straight and curved sections of the secondary cooling zone (ZVO), pulling the workpiece from the mold with variable speed and cooling the workpiece in the ZVO CCM. Casting of blanks is carried out from pipe grades of steel, while the speed of drawing the blank from a rectangular mold is set according to:
Vp=k1×R×k2×Н/(а×b)-k3×Тликв.-k4×Сэл.,Vp = k 1 × R × k 2 × N / (a × b) -k 3 × Tick-k- 4 × Sel.,
где: Vp - скорость вытягивания заготовки из кристаллизатора, м/мин;where: Vp is the speed of drawing the workpiece from the mold, m / min;
k1 - эмпирический коэффициент, устанавливающий скорость вытягивания заготовки из прямоугольного кристаллизатора, равный 0,0505 м/мин;k 1 is an empirical coefficient that sets the speed of drawing a workpiece from a rectangular mold equal to 0.0505 m / min;
а - толщина заготовки, м;a is the thickness of the workpiece, m;
b - ширина заготовки, м;b is the width of the workpiece, m;
R - радиус криволинейного участка МНЛЗ, м;R is the radius of the curved section of the CCM, m;
k2 - эмпирический коэффициент, учитывающий теплофизические закономерности кристаллизации заготовки на криволинейном участке МНЛЗ, равный 0,51;k 2 is an empirical coefficient that takes into account the thermophysical laws of crystallization of the workpiece in the curved section of the continuous casting machine, equal to 0.51;
Н - длина вертикального участка МНЛЗ, м;N is the length of the vertical section of the continuous casting machine, m;
k3 - эмпирический коэффициент, учитывающий перегрев стали выше температуры ликвидуса, равный 0,0118 м/мин×°С;k 3 is an empirical coefficient that takes into account steel overheating above liquidus temperature, equal to 0.0118 m / min × ° C;
Тликв. - температура перегрева стали над температурой ликвидуса, °С;Tick - temperature of steel overheating above liquidus temperature, ° С;
k4 - эмпирический коэффициент, учитывающий конкретное содержание легирующих элементов в разливаемой стали: никель, титан, ниобий, молибден и ванадий, равный 0,26, м/мин×%;k 4 is an empirical coefficient that takes into account the specific content of alloying elements in the cast steel: nickel, titanium, niobium, molybdenum and vanadium, equal to 0.26, m / min ×%;
Сэл. - суммарное содержание легирующих элементов (никель, титан, ниобий, молибден и ванадий) в стали, мас.%,Sal. - the total content of alloying elements (Nickel, titanium, niobium, molybdenum and vanadium) in steel, wt.%,
а охлаждение заготовки на прямолинейном и криволинейном участках ЗВО производят струями водовоздушной смеси.and cooling the workpiece in the rectilinear and curved sections of the ZVO produce jets of water-air mixture.
Температуру перегрева стали в промежуточном ковше устанавливают на 5…45°С выше температуры ликвидуса.The superheat temperature of the steel in the intermediate ladle is set at 5 ... 45 ° C above the liquidus temperature.
Заявляемый способ непрерывного литья заготовок, преимущественно прямоугольного сечения, т.е. слябов, может быть реализован на МНЛЗ с прямолинейным вертикальным участком, расположенным непосредственно под кристаллизатором, и следующим за ним криволинейным участком технологической оси криволинейной МНЛЗ, которые составляют ЗВО.The inventive method of continuous casting of preforms, mainly of rectangular cross section, i.e. slabs, can be implemented on continuous caster with a straight vertical section located directly below the mold, and followed by a curved section of the technological axis of the curved caster, which make up the ZVO.
Вертикальный участок МНЛЗ состоит из вертикального кристаллизатора и прямолинейного участка ЗВО, а его длина «Н» соответственно складывается из длины кристаллизатора и длины прямолинейного вертикального участка ЗВО.The vertical section of the continuous casting machine consists of a vertical mold and a straight section of a ZVO, and its length "N" is respectively composed of the length of the mold and the length of a straight vertical section of a ZVO.
Величина скорости вытягивания заготовки из кристаллизатора, устанавливаемая по экспериментальной зависимости Vp=k1×R×k2×Н/(а×b)-k3×Тликв.-k4×Сэл. [1], объясняется теплофизическими закономерностями кристаллизации заготовок трубных марок стали на МНЛЗ с криволинейной технологической осью и прямолинейным вертикальным участком и теплопередачей в кристаллизаторе, так как при увеличении скорости вытягивания заготовки из кристаллизатора существенно уменьшается толщина слоя затвердевшей стали (корки) и увеличивается тепловой поток, поэтому необходимо при выборе скорости вытягивания заготовки учитывать температуру стали в промежуточном ковше, подаваемой в кристаллизатор. При разливке стали с температурой, превышающей на 45°С температуру ликвидуса, при высокой скорости вытягивания заготовки из кристаллизатора произойдет ухудшение качества последней, возникновение аварийных ситуаций и снижение производительности МНЛЗ. При разливке стали с небольшой температурой перегрева, менее 5°С, при низкой скорости вытягивания заготовки из кристаллизатора произойдет переохлаждение внутренних и наружных слоев формирующейся заготовки, что приведет к образованию трещин, ухудшению качества заготовки и снижению выхода годного. При разливке на МНЛЗ, имеющей прямолинейный вертикальный участок, напряжения в заготовке в ЗВО на участке разгиба будут менее существенными, а толщина корки стали в кристаллизаторе будет нарастать с большей скоростью, позволяя увеличить скорость вытягивания заготовки из кристаллизатора, и за счет этого повысить температуру стали в точке разгиба ЗВО МНЛЗ, снизить образование внутренних и поверхностных дефектов. При определении скорости вытягивания заготовки из кристаллизатора также необходимо учитывать негативное влияние легирующих элементов: никеля, титана, ниобия, молибдена и ванадия на стабильность процесса разливки, то есть на ухудшение использования шлакообразующей смеси в кристаллизаторе МНЛЗ, и на повышение вероятности образования поверхностных дефектов на заготовке.The value of the speed of drawing the workpiece from the mold, established by the experimental dependence Vp = k 1 × R × k 2 × N / (a × b) -k 3 × Tlicv.-k 4 × Sel. [1], is explained by the thermophysical laws of crystallization of billets of pipe steel grades in continuous casting machines with a curved technological axis and a straight vertical section and heat transfer in the mold, since with an increase in the speed of drawing the billet out of the mold, the thickness of the hardened steel layer (crust) significantly decreases and the heat flux increases, therefore, when choosing the speed of drawing the workpiece, it is necessary to take into account the temperature of the steel in the intermediate ladle supplied to the mold. When casting steel with a temperature exceeding the liquidus temperature by 45 ° С, at a high speed of drawing the billet out of the mold, the quality of the latter will deteriorate, emergencies will occur and the productivity of the continuous casting machine will decrease. When casting steel with a low superheat temperature, less than 5 ° С, at a low speed of drawing the billet from the mold, the internal and external layers of the formed billet will be supercooling, which will lead to cracking, deterioration of the quality of the billet, and lower yield. When casting on a continuous casting machine with a straight vertical section, the stresses in the workpiece in the ZVO at the extension section will be less significant, and the thickness of the steel crust in the mold will increase at a faster rate, thereby increasing the speed of drawing the workpiece from the mold, and thereby increase the temperature of the steel in the break point of the ZVO CCM, to reduce the formation of internal and surface defects. When determining the speed of drawing a workpiece from a mold, it is also necessary to take into account the negative influence of alloying elements: nickel, titanium, niobium, molybdenum and vanadium on the stability of the casting process, i.e. on the deterioration of the use of slag-forming mixture in the continuous casting mold, and on the increase in the likelihood of surface defects on the workpiece.
Значения эмпирических коэффициентов установлены опытным путем и обеспечивают получение минимального количества несоответствующей продукции в прокатных цехах по дефектам макроструктуры и поверхности слябов, таким образом обеспечивается повышение выхода годного.The values of empirical coefficients are established empirically and provide the minimum amount of inappropriate products in the rolling shops for defects in the macrostructure and surface of the slabs, thus increasing yield.
Диапазон значений температуры перегрева стали над температурой ликвидуса на 5…45°С объясняется теплофизическими закономерностями кристаллизации формирующейся заготовки в МНЛЗ с криволинейной технологической осью, имеющей вертикальный участок. При значениях температур перегрева стали менее 5°С на поверхности заготовки будут образовываться завороты, корки, пояса, а также будет происходить вовлечение в поверхностный слой заготовки шлаковых включений, что ухудшит качество поверхности заготовки, уменьшит выход годного и, кроме того, будет происходить затягивание сталевыпускных отверстий промежуточного ковша, которое может привести к возникновению аварийных ситуаций и снижению производительности МНЛЗ. При значениях температур перегрева стали более 45°С будет образовываться крупнокристаллическая структура с сильно развитой ликвацией, что приведет к ухудшению качества макроструктуры и образованию на поверхности заготовки продольных и поперечных трещин по границам первичных зерен, ослабленных ликвацией легкоплавких соединений, которое может привести к ухудшению качества заготовки и уменьшению выхода годного. Кроме того, резко возрастет вероятность образования аварий по прорывам формирующейся корки заготовки, что приведет к снижению производительности МНЛЗ.The temperature range of steel overheating above the liquidus temperature by 5 ... 45 ° C is explained by the thermophysical laws of crystallization of the formed billet in the continuous casting machine with a curved technological axis having a vertical section. When the temperature of steel overheating is less than 5 ° С, inversions, crusts, belts will form on the surface of the workpiece, and slag inclusions will also be involved in the surface layer of the workpiece, which will worsen the surface quality of the workpiece, reduce the yield and, in addition, will tighten the steel outlet holes in the bucket, which can lead to emergencies and reduce the productivity of CCM. At temperatures of steel overheating above 45 ° С, a large-crystalline structure will be formed with highly developed segregation, which will lead to a deterioration in the quality of the macrostructure and the formation of longitudinal and transverse cracks on the surface of the workpiece along the boundaries of primary grains, weakened by segregation of low-melting compounds, which can lead to a deterioration in the quality of the workpiece and reduced yield. In addition, the likelihood of accidents due to breakthroughs in the forming crust of the workpiece will increase sharply, which will lead to a decrease in the productivity of continuous casting machines.
Пример.Example.
Заявляемый способ непрерывного литья заготовок был опробован на одноручьевой МНЛЗ с криволинейной технологической осью радиусом 11 м и вертикальным участком длиной 2,7 м. Разливают трубную сталь марки К60 с суммарным содержанием никеля, титана, ниобия, молибдена и ванадия, равным 0,14%, с температурой ликвидуса 1516°С в заготовку (сляб) размером 0,3×2,4 м. Температуру перегрева стали над температурой ликвидуса в промежуточном ковше выбирают в интервале температур от 5°С до 45°С, а скорость вытягивания заготовки из кристаллизатора устанавливают по зависимости [1]. Выходящая из вертикального кристаллизатора заготовка (сляб) поддерживалась и направлялась при помощи роликовых секций, сначала прямолинейного участка ЗВО, а потом криволинейного участка ЗВО технологической оси МНЛЗ, радиус которой равен 11 м. При этом со всех сторон поверхность заготовки охлаждалась путем ее орошения предварительно подготовленной водовоздушной смесью, распыляемой форсунками, расположенными в секциях ЗВО.The inventive method for continuous casting of billets was tested on a single-strand continuous casting machine with a curved technological axis with a radius of 11 m and a vertical section of 2.7 m in length. Pipe grade K60 steel with a total content of nickel, titanium, niobium, molybdenum and vanadium equal to 0.14% was poured with a liquidus temperature of 1516 ° C into a billet (slab) measuring 0.3 × 2.4 m. The temperature of steel overheating above the liquidus temperature in the intermediate ladle is selected in the temperature range from 5 ° C to 45 ° C, and the speed of drawing the billet from the mold is set by s dependence [1]. A workpiece (slab) emerging from a vertical crystallizer was supported and guided by means of roller sections, first a straight section of a ZVO, and then a curvilinear section of a ZVO of the CCM technological axis, whose radius is 11 m. At the same time, the surface of the workpiece was cooled from all sides by irrigation with a pre-prepared water-air the mixture sprayed by nozzles located in sections of the air-cooling system.
Ниже в таблице приведены технологические параметры шести опытных разливок.The table below shows the technological parameters of six pilot castings.
кой оси ЗВО МНЛЗtechnological radius
axis of ZVO CCM
При разливке стали согласно опытам №1…4 были получены заготовки (слябы) без внешних и внутренних дефектов. Это объясняется стабильным получением достаточно толстой и прочной корки затвердевшей стали при вытягивании заготовок из кристаллизатора и при прохождении их через роликовые секции ЗВО, в результате выход годной продукции после прокатки этих заготовок на толстолистовом стане 5000 составил 100%.When casting steel according to experiments No. 1 ... 4, billets (slabs) without external and internal defects were obtained. This is due to the stable production of a sufficiently thick and strong crust of hardened steel when pulling billets from the mold and passing them through the roller sections of the ZVO, as a result, the yield after rolling these billets on a plate mill 5000 was 100%.
При разливке стали согласно опыту №5 произошло образование в кристаллизаторе весьма тонкой корки на поверхности отливаемой заготовки из-за уменьшения теплоотвода, что привело к прорыву корки под кристаллизатором из-за образования в ней трещин. На ликвидацию таких аварий требуются большие материальные затраты.During steel casting according to experiment No. 5, a very thin crust was formed in the mold on the surface of the cast billet due to a decrease in heat removal, which led to a breakthrough of the crust under the mold due to the formation of cracks in it. The elimination of such accidents requires large material costs.
При разливке стали согласно опыту №6 значительно увеличился брак, а именно возросла доля заготовок с поверхностными трещинами, которые образовались на участке разгиба ЗВО, и следовательно, уменьшился выход годного.During steel casting, according to experiment No. 6, marriage significantly increased, namely, the proportion of blanks with surface cracks that formed in the area of the ZVO extension was increased, and therefore, the yield was reduced.
Результаты испытания предлагаемого изобретения на металлургическом комбинате показали, что разливка стали по технологии заявляемого изобретения позволяет повысить качество непрерывнолитых заготовок, увеличить выход годного, снизить аварийность и повысить производительность МНЛЗ.The test results of the invention at the metallurgical plant showed that steel casting according to the technology of the claimed invention improves the quality of continuously cast billets, increase yield, reduce accident rate and increase the productivity of continuous casting machines.
Claims (2)
Vp=k1×R×k2×H/(a×b)-k3×Тликв.-k4×Сэл.,
где Vp - скорость вытягивания заготовки из кристаллизатора, м/мин;
k1 - эмпирический коэффициент, учитывающий скорость вытягивания заготовки из прямоугольного кристаллизатора, равную 0,0505 м/мин;
a - толщина заготовки, м;
b - ширина заготовки, м;
R - радиус криволинейного участка МНЛЗ, м;
k2 - эмпирический коэффициент, учитывающий теплофизические закономерности кристаллизации заготовки на криволинейном участке МНЛЗ, равный 0,51;
H - длина вертикального участка МНЛЗ, м;
k3 - эмпирический коэффициент, учитывающий перегрев стали выше температуры ликвидуса, равный 0,0118 м/(мин×°С);
Тликв. - температура перегрева стали над температурой ликвидуса, °С;
k4 - эмпирический коэффициент, учитывающий конкретное содержание легирующих элементов в разливаемой стали: никель, титан, ниобий, молибден и ванадий, равный 0,26, м/(мин×%);
Сэл. - суммарное содержание легирующих элементов (никель, титан, ниобий, молибден и ванадий) в стали, мас.%,
а охлаждение заготовки на прямолинейном и криволинейном участках ЗВО производят струями водовоздушной смеси.1. The method of continuous casting of workpieces from low-carbon low-alloy steel grades, including the supply of liquid steel with overheating above the liquidus temperature from the intermediate ladle into a rectangular mold of a continuous casting machine (CCM) with straight and curved sections of the secondary cooling zone (ZVO), drawing the workpiece from the mold with variable speed and cooling the workpiece in the ZVO CCM, characterized in that the casting of workpieces from pipe grades of steel is carried out, while the drawing speed I workpieces from a rectangular mold set according
Vp = k 1 × R × k 2 × H / (a × b) -k 3 × Tick-k- 4 × Sel.,
where Vp is the speed of drawing the workpiece from the mold, m / min;
k 1 is an empirical coefficient that takes into account the speed of drawing a workpiece from a rectangular mold equal to 0.0505 m / min;
a is the thickness of the workpiece, m;
b is the width of the workpiece, m;
R is the radius of the curved section of the continuous casting machine, m;
k 2 is an empirical coefficient that takes into account the thermophysical laws of crystallization of the workpiece in the curved section of the continuous casting machine, equal to 0.51;
H is the length of the vertical section of the continuous casting machine, m;
k 3 is an empirical coefficient that takes into account steel overheating above liquidus temperature equal to 0.0118 m / (min × ° C);
Tick - the temperature of the overheating of steel over the temperature of the liquidus, ° C;
k 4 is an empirical coefficient that takes into account the specific content of alloying elements in the cast steel: nickel, titanium, niobium, molybdenum and vanadium, equal to 0.26, m / (min ×%);
Sal. - the total content of alloying elements (Nickel, titanium, niobium, molybdenum and vanadium) in steel, wt.%,
and cooling of the workpiece in the straight and curved sections of the air-cooling zone is carried out by jets of a water-air mixture.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010152180/02A RU2444413C1 (en) | 2010-12-21 | 2010-12-21 | Method of producing continuously-cast steel billets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010152180/02A RU2444413C1 (en) | 2010-12-21 | 2010-12-21 | Method of producing continuously-cast steel billets |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2444413C1 true RU2444413C1 (en) | 2012-03-10 |
Family
ID=46029017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010152180/02A RU2444413C1 (en) | 2010-12-21 | 2010-12-21 | Method of producing continuously-cast steel billets |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2444413C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU789217A1 (en) * | 1978-06-19 | 1980-12-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Metal continuous casting method |
| RU2033887C1 (en) * | 1993-01-28 | 1995-04-30 | Борис Алексеевич Коротков | Method for continuous casting of rectangular blanks |
| RU2198058C2 (en) * | 2000-09-13 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type machines |
| RU2384385C2 (en) * | 2008-05-27 | 2010-03-20 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" | Method of pouring of rails steel at installation for continuous casting with curvilinear technological axis |
-
2010
- 2010-12-21 RU RU2010152180/02A patent/RU2444413C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU789217A1 (en) * | 1978-06-19 | 1980-12-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Metal continuous casting method |
| RU2033887C1 (en) * | 1993-01-28 | 1995-04-30 | Борис Алексеевич Коротков | Method for continuous casting of rectangular blanks |
| RU2198058C2 (en) * | 2000-09-13 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type machines |
| RU2384385C2 (en) * | 2008-05-27 | 2010-03-20 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" | Method of pouring of rails steel at installation for continuous casting with curvilinear technological axis |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2294386C2 (en) | Method of manufacture of the steel strip | |
| AU2010339154B2 (en) | Martensitic stainless steel produced by a twin roll strip casting process and method for manufacturing same | |
| CN100542715C (en) | Continuous casting method of 450mm 360mm medium carbon manganese steel bloom | |
| CN103173685B (en) | Production method of high-strength saw bit steel coil | |
| US11225697B2 (en) | Hot rolled light-gauge martensitic steel sheet and method for making the same | |
| CN102380596A (en) | Method for adjusting secondary cooling water amount and roll gap value of double-flow slab casting machine | |
| CN107142364A (en) | A kind of super-purity ferrite stainless steel double roll strip casting rolling production process | |
| WO2020030040A1 (en) | Production of twin-roll cast and hot rolled steel strip | |
| CN105695886A (en) | Method for two-step manufacturing of high-nitrogen stainless steel plate through normal-pressure metallurgy | |
| CN106077539B (en) | A kind of preparation process of aluminum alloy strip continuous casting and rolling | |
| KR20060130745A (en) | High copper low alloy steel sheet | |
| CN103008345B (en) | Continuous roll-casting production process of aluminum alloy | |
| RU2307002C2 (en) | Steel strip casting method | |
| CN103924152A (en) | Method for producing hot-rolled steel strips | |
| RU2444413C1 (en) | Method of producing continuously-cast steel billets | |
| CN111496204A (en) | Method for improving center segregation and porosity of continuous casting slab of medium-low carbon steel thick plate | |
| CN113927008B (en) | Production method for inhibiting periodic fluctuation of liquid level of dual-phase steel crystallizer for slab production | |
| US20070175608A1 (en) | Thin cast steel strip with reduced microcracking | |
| US7591917B2 (en) | Method of producing steel strip | |
| CN104493118B (en) | A kind of middle low-carbon high strength steel homogenizes the production method of strand | |
| KR101949351B1 (en) | Method of producing continuous-cast steel product using continuous casting machine | |
| JPH0565263B2 (en) | ||
| CN110899648A (en) | Continuous casting method for improving internal quality of bearing steel continuous casting billet | |
| CN109136782B (en) | Control method for casting blank longitudinal crack of 1000 MPa-grade cold-rolled strip steel | |
| JPH05200514A (en) | Continuous casting method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141222 |