RU2430014C1 - Method of producing sulphur from acid gases with low content of hydrogen sulphide - Google Patents
Method of producing sulphur from acid gases with low content of hydrogen sulphide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2430014C1 RU2430014C1 RU2010112605/05A RU2010112605A RU2430014C1 RU 2430014 C1 RU2430014 C1 RU 2430014C1 RU 2010112605/05 A RU2010112605/05 A RU 2010112605/05A RU 2010112605 A RU2010112605 A RU 2010112605A RU 2430014 C1 RU2430014 C1 RU 2430014C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sulfur
- gas
- hydrogen sulfide
- process gas
- sulphur
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к способу получения серы из кислых газов с концентрацией сероводорода (H2S) менее 20 мол.% и находит свое применение преимущественно в нефтеперерабатывающей и газовой промышленности, цветной металлургии, а также других областях, связанных с утилизацией сероводородсодержащего газа.The invention relates to a method for producing sulfur from acid gases with a concentration of hydrogen sulfide (H 2 S) of less than 20 mol% and finds its application mainly in the oil and gas industry, non-ferrous metallurgy, as well as other areas related to the utilization of hydrogen sulfide-containing gas.
В настоящее время основной объем мирового производства серы приходится на процесс Клауса (прямой Клаус-процесс). Данный процесс основан на частичном окислении сероводорода кислого газа путем сжигания его в недостаточном для полного сгорания количестве воздуха. При этом в топке термического реактора может быть получено до 75% серы, содержащейся в исходном сероводороде. Дальнейшее извлечение серы происходит на катализаторе в каталитических ступенях и, если необходимо, на установке очистки отходящих газов. Процесс эффективен при концентрации сероводорода в кислом газе 45-100 мол.% (В.Р.Грунвальд. Технология газовой серы. - М.: Химия, 1992 г.).Currently, the bulk of global sulfur production falls on the Klaus process (direct Klaus process). This process is based on the partial oxidation of hydrogen sulfide acid gas by burning it in an insufficient amount of air for complete combustion. In this case, up to 75% of the sulfur contained in the initial hydrogen sulfide can be obtained in the furnace of a thermal reactor. Further sulfur recovery takes place on the catalyst in the catalytic stages and, if necessary, on the exhaust gas purification unit. The process is effective at a concentration of hydrogen sulfide in acid gas of 45-100 mol.% (V.R. Grunwald. Technology of gas sulfur. - M .: Chemistry, 1992).
Степень конверсии сероводорода в серу при использовании данной технологии зависит от концентрации его в кислом газе и составляет 95-96% для схемы с двумя каталитическими ступенями и 97-98% - для трехступенчатой схемы.The degree of conversion of hydrogen sulfide to sulfur using this technology depends on its concentration in acid gas and is 95-96% for a scheme with two catalytic stages and 97-98% for a three-stage scheme.
Для переработки кислого газа с содержанием сероводорода менее 40 мол.% прямой Клаус-процесс не пригоден. В этом случае применяют модифицированный процесс, так называемый «процесс с разделением потока» или «1/3-2/3». Суть процесса заключается в том, что часть кислого газа (до 2/3 от общего количества) байпасируют мимо термического реактора, напрямую в каталитический реактор. Оставшийся кислый газ сжигают в термическом реакторе в условиях, обеспечивающих полное сгорание сероводорода. Таким образом, сера образуется только в каталитических ступенях, которых может быть несколько. Общая степень конверсии сероводорода в серу для данной технологии зависит от числа применяемых каталитических ступеней и состава кислого газа, подаваемого на переработку, и может достигать 90-92%.The direct Klaus process is not suitable for the processing of acid gas with a hydrogen sulfide content of less than 40 mol%. In this case, a modified process is used, the so-called "process with the separation of the stream" or "1 / 3-2 / 3". The essence of the process is that part of the acid gas (up to 2/3 of the total) is bypassed past the thermal reactor, directly to the catalytic reactor. The remaining acid gas is burned in a thermal reactor under conditions that ensure complete combustion of hydrogen sulfide. Thus, sulfur is formed only in catalytic steps, of which there can be several. The total degree of conversion of hydrogen sulfide to sulfur for this technology depends on the number of catalytic stages used and the composition of acid gas supplied for processing, and can reach 90-92%.
Для переработки кислых газов с низким содержанием сероводорода (обычно ниже 30%) фирмами Unocal и Parsons был разработан процесс, именуемый Selectox. Установки Selectox похожи на установки Клауса, с тем исключением, что горелка и реакционная печь заменены аппаратом с неподвижным слоем катализатора Selectox. На катализаторе кислород воздуха окисляет сероводород в диоксид серы, который затем реагирует с оставшимся сероводородом, давая элементарную серу. Около 80% входящего сероводорода выделяется в виде жидкой серы, которая дренируется в хранилище серы. Выходящий газ пропускают через один или несколько каталитических реакторов Клауса, в которых коэффициент выделения серы достигает 90-95% (Справочник процессов переработки газов, 2002. Нефтегазовые технологии №5, сентябрь-октябрь 2002 г.).Unocal and Parsons developed a process called Selectox to process acid gases with a low hydrogen sulfide content (usually below 30%). Selectox plants are similar to Klaus plants, with the exception that the burner and reaction furnace are replaced by a fixed-bed apparatus with Selectox catalyst. On the catalyst, atmospheric oxygen oxidizes hydrogen sulfide to sulfur dioxide, which then reacts with the remaining hydrogen sulfide to give elemental sulfur. About 80% of the incoming hydrogen sulfide is released in the form of liquid sulfur, which is drained into the sulfur storage. The exhaust gas is passed through one or more Klaus catalytic reactors, in which the sulfur emission coefficient reaches 90-95% (Handbook of gas processing processes, 2002. Oil and gas technology No. 5, September-October 2002).
Недостаток этого способа состоит в высоких капитальных и эксплуатационных затратах.The disadvantage of this method is the high capital and operating costs.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому техническому решению применительно к кислому газу с низким содержанием сероводорода является способ получения серы, предложенный в патенте США №3880986, С01В 17/04, опубл. 29.04.1975 г.The closest in technical essence and the achieved result to the proposed technical solution in relation to acid gas with a low content of hydrogen sulfide is a method for producing sulfur, proposed in US patent No. 3880986, C01B 17/04, publ. 04/29/1975
Согласно патенту диоксид серы получают сжиганием серы в присутствии воздуха или кислородсодержащего газа. Далее охлаждают диоксид серы и смешивают его с кислым газом с низким содержанием сероводорода. Смесь подают в каталитический реактор Клауса для взаимодействия сероводорода и диоксида серы с образованием элементарной серы. Часть образованной серы возвращают на сжигание.According to the patent, sulfur dioxide is produced by burning sulfur in the presence of air or an oxygen-containing gas. The sulfur dioxide is then cooled and mixed with acid gas with a low content of hydrogen sulfide. The mixture is fed to a Klaus catalytic reactor to react hydrogen sulfide and sulfur dioxide to form elemental sulfur. Part of the formed sulfur is returned to burning.
Химизм происходящего процесса описывается следующими уравнениями:The chemistry of the process is described by the following equations:
, ,
где n - число атомов серы в молекуле при температуре реакции.where n is the number of sulfur atoms in the molecule at the reaction temperature.
Реакция (1) описывает сжигание серы в термической (огневой) ступени процесса. В качестве топлива служит расплавленная сера, окислителем является воздух, обогащенный кислородом воздух или другой кислородсодержащий газ.Reaction (1) describes the burning of sulfur in the thermal (fire) stage of the process. The fuel is molten sulfur, the oxidizing agent is air, oxygen-enriched air or other oxygen-containing gas.
Получение серы в термической ступени процесса не происходит, сера образуется в каталитических ступенях по реакции (2).Sulfur production in the thermal stage of the process does not occur; sulfur is formed in the catalytic stages by reaction (2).
Недостатком данного способа является то, что из-за термодинамических ограничений невозможно получить высокую степень извлечения серы из сероводорода с использованием даже 2-3-ступенчатой каталитической обработки газа.The disadvantage of this method is that due to thermodynamic limitations it is impossible to obtain a high degree of sulfur recovery from hydrogen sulfide using even a 2-3-stage catalytic gas treatment.
Технической задачей, которую решает настоящее изобретение, является повышение степени извлечения серы из кислого газа с низкой концентрацией сероводорода.The technical problem that the present invention solves is to increase the degree of sulfur recovery from acid gas with a low concentration of hydrogen sulfide.
Техническая задача достигается тем, что сжигают серу с последующим смешением полученного в результате сжигания диоксида серы с исходным кислым газом. Смесь доводят до температуры 200-260°С и пропускают, по меньшей мере, через один каталитический реактор Клауса. Продукты реакции охлаждают для конденсации образованной в процессе серы, часть которой возвращают на сжигание. Вышедший из последней каталитической ступени технологический газ после конденсации серы подогревают до 190-260°С, а затем направляют в реактор прямого окисления сероводорода, куда добавляют воздух или кислород или обогащенный кислородом воздух из расчета 0,5 моля кислорода на 1 моль сероводорода технологического газа. При этом количество серы, подаваемое на сжигание, подбирают таким образом, чтобы отношение концентраций H2S/SO2 в технологическом газе на выходе из последнего каталитического реактора составляло 5:1-20:1, а серу на сжигание подают стабилизированным потоком с расходом, превышающим стехиометрическую потребность. Отношение концентраций H2S/SO2 в технологическом газе на выходе из последнего каталитического реактора поддерживают путем регулирования подачи воздуха на сжигание серы.The technical problem is achieved by the fact that sulfur is burned, followed by mixing the resulting sulfur dioxide from the combustion with the original acid gas. The mixture is brought to a temperature of 200-260 ° C and passed through at least one Klaus catalytic reactor. The reaction products are cooled to condense the sulfur formed during the process, part of which is returned to combustion. After condensation of sulfur, the process gas emerging from the last catalytic stage is heated to 190-260 ° С, and then it is sent to the direct hydrogen sulfide oxidation reactor, where air or oxygen or oxygen-enriched air is added at the rate of 0.5 mol of oxygen per 1 mol of hydrogen sulfide of the process gas. In this case, the amount of sulfur supplied for combustion is selected in such a way that the concentration ratio of H 2 S / SO 2 in the process gas at the outlet of the last catalytic reactor is 5: 1-20: 1, and sulfur is supplied for combustion by a stabilized flow with a flow rate exceeding stoichiometric need. The concentration ratio of H 2 S / SO 2 in the process gas at the outlet of the last catalytic reactor is maintained by controlling the air supply for burning sulfur.
Повышение общей степени извлечения серы из сероводорода достигается за счет того, что в реакторе прямого окисления проводится преимущественно реакция прямого окисления H2S с образованием серы:The increase in the total degree of sulfur recovery from hydrogen sulfide is achieved due to the fact that the direct oxidation reaction of H 2 S is carried out in the direct oxidation reactor to form sulfur:
Эта реакция практически полностью смещена в сторону образования серы.This reaction is almost completely biased towards the formation of sulfur.
Способ позволяет повысить степень извлечения серы из сероводорода и значительно сократить унос серы, т.е. предотвратить потери серы и загрязнение окружающей среды.The method allows to increase the degree of sulfur recovery from hydrogen sulfide and significantly reduce the ablation of sulfur, i.e. prevent sulfur loss and environmental pollution.
Изобретение будет лучше понятно при ознакомлении с нижеприведенным описанием варианта его реализации, при котором используется установка, схема которой представлена на прилагаемом чертеже.The invention will be better understood when reading the following description of a variant of its implementation, which uses the installation, a diagram of which is presented in the attached drawing.
Серу сжигают в печи 1 в потоке воздуха. Продукты сгорания серы (диоксид серы) смешивают с кислым газом, смесь в теплообменном аппарате 2 доводят до необходимой температуры и подают в каталитический реактор 3, где протекает вышеупомянутая реакция (2).Sulfur is burned in a
Далее технологический газ, содержащий пары серы, охлаждают в теплообменнике 4, сконденсированную серу выводят из системы в специально оборудованную емкость 5, из которой насосом 6 часть серы возвращают на сжигание. Затем технологический газ нагревают в печи 7 путем смешения с продуктами сгорания топливного газа или в аппарате другого исполнения (теплообменник пар-газ, электронагреватель и др.). Нагретый технологический газ поступает в каталитический реактор 2-й ступени 8, который работает аналогично реактору 1-й ступени, и далее - в конденсатор серы 9. На выходе из 2-й каталитической ступени отношение концентраций H2S/SO2 в технологическом газе составляет 5:1-20:1, т.е. газ содержит значительный избыток сероводорода по отношению к стехиометрии реакции Клауса (2).Next, the process gas containing sulfur vapor is cooled in a heat exchanger 4, condensed sulfur is removed from the system into a specially equipped
Этот технологический газ нагревают в печи 10 и добавляют к нему воздух, или кислород, или обогащенный кислородом воздух из расчета 0,5 моля кислорода на 1 моль сероводорода технологического газа. Далее смесь подают в реактор прямого окисления 11. В данном реакторе протекает преимущественно реакция прямого окисления (3). Охлаждение газа и конденсация серы на ступени прямого окисления сероводорода происходят в конденсаторе 12, далее сера поступает в емкость 5, а непрореагировавший сероводород поступает на дожиг в печь дожига 13 и с дымовыми газами выбрасывается в атмосферу через дымовую трубу 14.This process gas is heated in the
Для иллюстрации ниже приводится пример осуществления вышеуказанного способа, не ограничивающий объем изобретения.To illustrate, below is an example implementation of the above method, not limiting the scope of the invention.
Пример.Example.
Используя установку, аналогичную той, которая схематически представлена на прилагаемом чертеже и работа которой описана выше, получают серу из кислого газа, следующего состава, мол.%: H2S 8,00; N2 1,94; СН4 1,00; CO2 86,63; С2Н6 0,01; H2O 2,40.Using an installation similar to that which is schematically represented in the attached drawing and whose operation is described above, sulfur is obtained from acid gas of the following composition, mol.%: H 2 S 8.00; N 2 1.94; CH 4 1.00; CO 2 86.63; C 2 H 6 0.01; H 2 O, 2.40.
Сжигание серы для данного процесса осуществляют в аппарате печного типа. Подачу серы в топку производят в жидком виде при температуре 150-160°С через форсунку 15, которая обеспечивает высокую степень распыла за счет энергии сжатого воздуха, или иным способом. Характерное время пребывания горящей серы в пламени составляет примерно 2 секунды. Горение серы происходит со значительным тепловыделением (Q=86,45-70,94 ккал/г-атом), так что адиабатическая температура сгорания составляет 1650-1700°С в зависимости от отношения реагирующих компонентов. Для переработки 14 тыс. нм3/ч кислого газа указанного состава требуется подача не менее 75,9 кг/ч расплавленной серы. В эту же топку подается топливный газ в количестве до 8 нм3/ч следующего состава, мол.%.: N2 0,68; CH4 78,69; CO2 0,07; С2Н6 0,60; C3H8 0,01; Н2 19,94.Sulfur burning for this process is carried out in a furnace type apparatus. Sulfur is supplied to the furnace in liquid form at a temperature of 150-160 ° C through the
Назначение подачи топливного газа состоит в поддержании температуры технологического газа на входе в каталитический реактор не ниже 230-280°С. Количество воздуха, подаваемого на сжигание в топку, определяется количеством серы, а также количеством и составом топливного газа, подаваемого на сжигание. В указанном случае расход воздуха составляет 2595 нм3/ч. Далее продукты сгорания серы смешивают с кислым газом и направляют в первый каталитический реактор 3.The purpose of the fuel gas supply is to maintain the temperature of the process gas at the inlet to the catalytic reactor not lower than 230-280 ° C. The amount of air supplied for combustion in the furnace is determined by the amount of sulfur, as well as the amount and composition of fuel gas supplied to the combustion. In this case, the air flow rate is 2595 nm 3 / h. Next, the products of combustion of sulfur are mixed with acid gas and sent to the first
Количество серы, подаваемой на сжигание, может превышать указанную величину. В этом случае она в парообразном виде проходит каталитический реактор 3 и конденсируется в конденсаторе.The amount of sulfur supplied for combustion may exceed the specified value. In this case, it vaporizes through the
В каталитическом реакторе 3 протекает преимущественно реакция Клауса (2). Образующаяся в результате реакции сера остается в парообразном виде и с технологическим газом при температуре до 340°С покидает аппарат. Далее газ охлаждают в конденсаторе, где при температуре ниже 150°С происходит конденсация серы. Для лучшего отделения капельной серы от газа в конденсаторе установлено сепарирующее устройство. Уловленная сера отделяется от потока технологического газа и через гидрозатвор (серозатвор) 16 поступает по обогреваемым трубопроводам в сборник жидкой серы 5. Далее технологический газ направляют на подогрев в топку-подогреватель. В топке сжигается 96 нм3/ч топливного газа. Для обеспечения горения топливного газа в топку подается 772 нм3/ч воздуха. Продукты сгорания топливного газа смешивают с технологическим газом, температура смеси возрастает до 220°С. Далее технологический газ поступает в каталитический реактор 8. В нем, так же как и в реакторе 3, протекает реакция Клауса (2), температура газа возрастает до 228°С. Далее этот газ поступает в конденсатор 9, снабженный сепарирующим устройством. Устройство и назначение конденсатора аналогично конденсатору. Серу из конденсатора 9 отделяют от потока технологического газа и через гидрозатвор (серозатвор) 16 подают по обогреваемым трубопроводам в сборник жидкой серы 5.In the
Газ на выходе из каталитического ректора 8, ориентировочно, содержит, мол.%.: H2S 0,38; N2 17,21; СН4 0,83; CO2 71,96; C2H6 0,01; СО 0,02; H2O 9,34; COS 0,02; SO2 0,03; Ar 0,05; остальное - сера (пары).The gas at the outlet of the catalytic reactor 8, tentatively, contains, mol.% .: H 2 S 0,38; N 2 17.21; CH 4 0.83; CO 2 71.96; C 2 H 6 0.01; СО 0.02; H 2 O 9.34; COS 0.02; SO 2 0.03; Ar 0.05; the rest is sulfur (pairs).
Отношение концентраций H2S/SO2 в этом газе составляет примерно 13. Это отношение является оптимальным для данных условий ведения процесса и поддерживается путем регулирования подачи воздуха на горение в печь 1. Для этого на линии технологического газа от конденсатора 9 к топке-подогревателю 10 установлен поточный газоанализатор 17. В качестве газоанализатора может быть использован спектрофотометр или прибор другого типа. Измеряемые величины - это концентрации H2S и SO2 в газе. Измеренные концентрации этих веществ служат основой для расчета количества воздуха, которое надо дополнительно подать (или убавить) в топку 1 для поддержания заданного уровня отношения концентраций H2S/SO2 в газе.The concentration ratio of H 2 S / SO 2 in this gas is approximately 13. This ratio is optimal for these process conditions and is maintained by regulating the combustion air supply to
Далее газ поступает в топку-подогреватель. Назначение и принцип работы топки 10 аналогичен топке 7. Температуру технологического газа на выходе из топки-подогревателя 10 поддерживают на уровне 250°С (в зависимости от условий в реакторе прямого окисления 11). Этот газ подается в реактор 11, туда же подается 1080 нм3/ч воздуха. Этот воздух необходим для проведения реакции прямого окисления сероводорода (3). Расход воздуха определяют и поддерживают на необходимом уровне в зависимости от содержания сероводорода в технологическом газе, из расчета 0,5 моля кислорода на 1 моль сероводорода, поступающего в реактор прямого окисления 11.Next, the gas enters the heating furnace. The purpose and principle of operation of the
В реакторе 11 протекает преимущественно реакция прямого окисления сероводорода (3). Образующаяся в результате реакции сера остается в парообразном виде и с технологическим газом при температуре порядка 260°С покидает аппарат. Далее газ охлаждают в конденсаторе, где при температуре 128°С происходит конденсация серы. Поддержание температуры выходящего газа в этом аппарате с точностью 128±1°С имеет принципиальное значение для достижения высокой степени извлечения серы в целом по установке. Для этого в конденсаторе 12 предусмотрена выработка пара низкого давления (2,4 кг/см2), который охлаждается в аппарате воздушного охлаждения (или другим способом) и при этом же давлении конденсат возвращают на подпитку в конденсатор серы 12. Уловленную серу отделяют от потока технологического газа и через гидрозатвор (серозатвор) подают по обогреваемым трубопроводам в сборник жидкой серы. В выходной (по технологическому газу) камере конденсатора 12 или в отдельном аппарате (не показан) установлено сепарирующее устройство для окончательного отделения капельной серы от газа.In the
Технологический газ из конденсатора 12 направляют в печь дожига 13, назначение которой - окисление всех непрореагировавших соединений до их окислов. Для этого в печь подают топливный газ и воздух, которые создают окислительное пламя, и нагревают технологический газ из конденсатора 12 до температуры не ниже 800°С. При времени пребывания около 1,5 секунд все непрореагировавшие серосодержащие компоненты окисляются до диоксида серы и через дымовую трубу 14 выбрасываются в атмосферу.The process gas from the
Общая степень извлечения серы из сероводорода на данной установке составляет не менее 98,4%.The total degree of sulfur recovery from hydrogen sulfide in this installation is at least 98.4%.
При проведении процессов получения серы из кислого газа, содержащего 8 мол.% H2S (CO2 - остальное), на установке, состоящей из термического реактора для сжигания серы и трех каталитических реакторов Клауса в соответствии с прототипом, и на установке в соответствии с предлагаемым изобретением, степень извлечения серы из сероводорода для этих процессов составила 97,7 и 98,4% соответственно. При этом капитальные и эксплуатационные затраты для этих процессов примерно равны.When carrying out processes for the production of sulfur from acid gas containing 8 mol.% H 2 S (CO 2 - the rest), at the installation consisting of a thermal reactor for burning sulfur and three Klaus catalytic reactors in accordance with the prototype, and at the installation in accordance with the present invention, the degree of extraction of sulfur from hydrogen sulfide for these processes was 97.7 and 98.4%, respectively. Moreover, the capital and operating costs for these processes are approximately equal.
Хвостовой газ процесса получения серы, содержащий непрореагировавшие серосодержащие соединения, в дальнейшем направляется в печь для дожигания последних до диоксида серы и последующей эмиссии в атмосферу. Количество выбрасываемого диоксида серы при переработке газа по предлагаемому изобретению в сравнении с прототипом будет меньше примерно на 40%.The tail gas of the sulfur production process, containing unreacted sulfur-containing compounds, is then sent to the furnace to burn the latter to sulfur dioxide and then to the atmosphere. The amount of sulfur dioxide emitted during gas processing according to the invention in comparison with the prototype will be less than about 40%.
Таким образом, решение технической задачи повышения степени извлечения серы из сероводорода из кислого газа с низкой концентрацией сероводорода одновременно сопровождается повышением экологической безопасности процесса.Thus, the solution of the technical problem of increasing the degree of extraction of sulfur from hydrogen sulfide from acid gas with a low concentration of hydrogen sulfide is simultaneously accompanied by an increase in the environmental safety of the process.
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010112605/05A RU2430014C1 (en) | 2010-03-31 | 2010-03-31 | Method of producing sulphur from acid gases with low content of hydrogen sulphide |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010112605/05A RU2430014C1 (en) | 2010-03-31 | 2010-03-31 | Method of producing sulphur from acid gases with low content of hydrogen sulphide |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2430014C1 true RU2430014C1 (en) | 2011-09-27 |
Family
ID=44804083
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010112605/05A RU2430014C1 (en) | 2010-03-31 | 2010-03-31 | Method of producing sulphur from acid gases with low content of hydrogen sulphide |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2430014C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2719369C1 (en) * | 2016-09-26 | 2020-04-17 | Уорли Недерланд Б.В. | Improved catalyst for selective oxidation of hydrogen sulphide |
RU2800865C1 (en) * | 2021-10-22 | 2023-07-31 | Шаньдун Санвэй Кемикал Груп Ко., Лтд | Staged combustion device for sulfur recovery using pure oxygen and method for its recovery |
-
2010
- 2010-03-31 RU RU2010112605/05A patent/RU2430014C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2719369C1 (en) * | 2016-09-26 | 2020-04-17 | Уорли Недерланд Б.В. | Improved catalyst for selective oxidation of hydrogen sulphide |
RU2800865C1 (en) * | 2021-10-22 | 2023-07-31 | Шаньдун Санвэй Кемикал Груп Ко., Лтд | Staged combustion device for sulfur recovery using pure oxygen and method for its recovery |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7544344B2 (en) | Process for recovering sulphur from a gas stream containing hydrogen sulphide | |
FI91518C (en) | Condensation of sulfuric acid vapors for the production of sulfuric acid | |
CN107635915B (en) | Sulfuric acid production process | |
JP3300009B2 (en) | Gas treatment method | |
KR101585533B1 (en) | A process for incinerating NH3 and a NH3 Incinerator | |
EP3962859A1 (en) | Revamping of a claus plant with a sulfuric acid plan | |
PL172804B1 (en) | Flue gas desulfurisation process | |
WO2017220655A1 (en) | Integrated process for the production of sulphuric acid and sulphur | |
JP4303111B2 (en) | Method for recovering sulfur component in sulfur recovery process | |
EP1899042A1 (en) | Treatment of fuel gas | |
RU2474533C1 (en) | Method of producing elementary sulphur from sulphur dioxide-containing exhaust gas | |
CN109835874B (en) | Method and process unit for producing sulfur from a feed gas and a recycled sulfuric acid stream | |
DK161036B (en) | PROCEDURES AND PLACES TO REDUCE THE EMISSION OF HARMFUL SUBSTANCES IN THE FUEL GAS | |
RU2430014C1 (en) | Method of producing sulphur from acid gases with low content of hydrogen sulphide | |
RU2070538C1 (en) | Method for production of elemental sulfur | |
US8029750B2 (en) | Process and device for removal of exhaust gases | |
RU2221742C2 (en) | Method for production of elementary sulfur from emission gases containing sulfur dioxide | |
JP5595778B2 (en) | Gaseous effluent desulfurization process, including equipment for on-line analysis and control | |
US7780942B2 (en) | Method of optimizing the operation of claus units | |
SU594048A1 (en) | Method of preparing ammonia | |
SU110578A1 (en) | ||
EP3375509A1 (en) | Combined application of oxygen enrichment at claus units and also at respective incinerator for reduction of co emission |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180401 |