RU2425906C1 - Procedure for application of heat protecting wear resistant coating on items of iron and steel - Google Patents
Procedure for application of heat protecting wear resistant coating on items of iron and steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2425906C1 RU2425906C1 RU2010102392/02A RU2010102392A RU2425906C1 RU 2425906 C1 RU2425906 C1 RU 2425906C1 RU 2010102392/02 A RU2010102392/02 A RU 2010102392/02A RU 2010102392 A RU2010102392 A RU 2010102392A RU 2425906 C1 RU2425906 C1 RU 2425906C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- composition
- wear
- steel
- heat
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области химико-термической обработки металлов и сплавов и может быть использовано в машиностроении для повышения износостойкости деталей цилиндропоршневой группы автотракторной техники.The invention relates to the field of chemical-thermal treatment of metals and alloys and can be used in mechanical engineering to increase the wear resistance of parts of the cylinder-piston group of automotive vehicles.
Известны способы нанесения конденсационных и диффузионных покрытий, каждый из которых имеет свои разновидности (см. Коломыцев П.Т. Высокотемпературные защитные покрытия для никелевых сплавов. М.: Металлургия, 1991 г. 236 с.).Known methods for applying condensation and diffusion coatings, each of which has its own varieties (see Kolomytsev PT High-temperature protective coatings for nickel alloys. M: Metallurgy, 1991, 236 S.).
Теплозащитные покрытия характеризуются более низкой теплопроводностью, но растрескиваются и отслаиваются при теплосменах под действием термомеханических нагрузок.Thermal protective coatings are characterized by lower thermal conductivity, but crack and peel off during heat changes under the influence of thermomechanical loads.
Для обеспечения работоспособности деталей цилиндропоршневой группы эффективно применяются электролитические хромовые покрытия и теплозащитные покрытия, полученные методом электронно-лучевого напыления или плазменного осаждения на воздухе или в вакууме (см. Повышение износостойкости деталей двигателей внутреннего сгорания. М.М.Хрущев. - М.: Машиностроение, 1972 г.).To ensure the operability of parts of the piston and cylinder group, electrolytic chromium coatings and heat-shielding coatings obtained by electron beam spraying or plasma deposition in air or in vacuum are effectively used (see Increasing the wear resistance of parts of internal combustion engines. M. Khrushchev. - M.: Mechanical Engineering , 1972).
Электролитические хромовые покрытия в основном удовлетворяют указанным требованиям действующих производств. Твердость указанных покрытий находится на уровне 900-1000 HV, адгезионная прочность - до 700 кг/см2, сравнительно низкий коэффициент трения, удовлетворительная прирабатываемость и масловпитываемость, высокая теплопроводность.Electrolytic chrome coatings generally satisfy the specified requirements of existing plants. The hardness of these coatings is at the level of 900-1000 HV, the adhesive strength is up to 700 kg / cm 2 , a relatively low coefficient of friction, satisfactory break-in and oil absorption, high thermal conductivity.
Однако из-за невозможности нанесения электролитических хромовых осадков более 200 мкм ресурс их порой ниже ресурса двигателей до 1-го ремонта. А повышение твердости покрытия снижает прирабатываемость кольца в гильзе и требует высокой точности изготовления колец. Из-за недостаточной толщины покрытия последующая обработка под геометрию гильзы достаточно затруднительна и трудоемка.However, due to the impossibility of applying electrolytic chromium precipitates of more than 200 microns, their resource is sometimes lower than the engine resource before the 1st repair. And increasing the hardness of the coating reduces the working life of the ring in the liner and requires high precision manufacturing rings. Due to the insufficient coating thickness, subsequent processing under the geometry of the liner is quite difficult and time-consuming.
Электролитический хром неудовлетворительно работает на трение и изнашивание при высоких температурах из-за резкого снижения твердости (при 300°C твердость составляет 800 кг/мм2, а при 700°C - 200 кг/мм2). Так как полиморфного превращения в хромовых осадках нет, то термообработкой твердость покрытий не повышается. Если покрытие имеет недостаточную пористость, то при температуре свыше 300°C твердый хром в условиях неудовлетворительной смазки неработоспособен - возникают прижоги, задиры. Локальное повышение температуры приводит к интенсивному размягчению, схватыванию, скалыванию покрытий. В процессе наработки пористый слой значительно разупрочняется из-за усталостного изнашивания в условиях повышенных температур. Так как температурный коэффициент линейного расширения (ТКЛР) хромовых покрытий ниже материала кольца (чугун, сталь), то в покрытии могут возникать растягивающие напряжения, способствующие термоциклическому и коррозионному растрескиванию покрытий. В дизельных двигателях, в результате присутствия в топливе серы возможно образование серной кислоты, что может привести к влажной коррозии и образованию при контакте с цилиндром гальванической пары.Electrolytic chromium does not work satisfactorily at friction and wear at high temperatures due to a sharp decrease in hardness (at 300 ° C the hardness is 800 kg / mm 2 , and at 700 ° C - 200 kg / mm 2 ). Since there is no polymorphic transformation in chromium deposits, the hardness of coatings does not increase by heat treatment. If the coating has insufficient porosity, then at temperatures above 300 ° C, hard chrome is inoperative under conditions of unsatisfactory lubrication - there are burns, seizures. Local temperature increase leads to intense softening, setting, chipping of coatings. During production, the porous layer is significantly softened due to fatigue wear at elevated temperatures. Since the temperature coefficient of linear expansion (TEC) of chromium coatings is lower than the ring material (cast iron, steel), tensile stresses can occur in the coating, which contribute to thermocyclic and corrosion cracking of coatings. In diesel engines, the formation of sulfuric acid is possible due to the presence of sulfur in the fuel, which can lead to wet corrosion and the formation of galvanic pairs upon contact with the cylinder.
Известен способ нанесения хромового покрытия на стальные детали (патент на изобретение №2269608, опубл. 10.02.2006 г., бюл. №4). В данном способе не повышена износостойкость покрытия, а увеличена адгезия покрытия и производительность.A known method of applying a chrome coating to steel parts (patent for the invention No. 2269608, publ. 02/10/2006, bull. No. 4). In this method, the wear resistance of the coating is not increased, but the adhesion of the coating and productivity are increased.
Известен способ нанесения высокотемпературного композиционного материала для уплотнительного покрытия (патент на изобретение РФ №2303649, опубл. 27.07.2007 г., бюл. №21), содержащий диоксид циркония, стабилизированный оксидом иттрия с добавлением нитрида бора и нихромовое волокно. Данное покрытие повышает термостойкость при высоких температурах (1000°C), что не является необходимым при работе деталей автотракторной техники.A known method of applying a high temperature composite material for a sealing coating (patent for the invention of the Russian Federation No. 23033649, publ. 07/27/2007, bull. No. 21) containing zirconia stabilized with yttrium oxide with the addition of boron nitride and nichrome fiber. This coating increases heat resistance at high temperatures (1000 ° C), which is not necessary when working parts of automotive equipment.
Известно жаростойкое металлокерамическое покрытие (патент на изобретение РФ №2309194, опубл. 20.06.2006 г., бюл. №30) с чередующимися жаростойкими и жаропрочными слоями металлокерамики для противодействия ударно-термическому воздействию, но очень дорогое и не эффективное при работе на трение и изнашивание.Known heat-resistant cermet coating (patent for the invention of the Russian Federation No. 2309194, publ. 06/20/2006, bull. No. 30) with alternating heat-resistant and heat-resistant layers of cermets to counter thermal shock, but very expensive and not effective when working on friction and wear.
Известен способ нанесения комбинированного жаростойкого покрытия на лопатки турбин, включающий хромоалитирование в порошковой смеси с последующей термовакуумной обработкой, после чего проводят электронно-лучевое напыление слоя керамики ZrO2-8Y2O3 на входные кромки лопаток с последующим отжигом для окончательного формирования покрытия (см. патент на изобретение РФ №2272089, кл.C23C 28/00, опубл.20.03.2006 г., бюл. №8), состав которого соответствует условиям работы наружной поверхности рабочих лопаток ГТД и неприемлем для деталей цилиндропоршневой группы автотракторной техники.A known method of applying a combined heat-resistant coating to turbine blades, including chromoalithization in a powder mixture followed by thermal vacuum treatment, is then followed by electron-beam spraying of a ZrO 2 -8Y 2 O 3 ceramic layer at the input edges of the blades with subsequent annealing for the final coating formation (see patent for the invention of the Russian Federation No. 2272089, class C23C 28/00, publ. March 20, 2006, bull. No. 8), the composition of which corresponds to the working conditions of the outer surface of the turbine engine blades and is unacceptable for cylinder piston parts uppy automotive machinery.
Наиболее близким техническим решением является способ получения эрозионностойких теплозащитных покрытий на основе композиции ZrO2 и NiCr, включающий плазменное напыление подслоя нихрома и последующее напыление керметной композиции из механической порошковой смеси, содержащей 50-80 вес.% диоксида циркония и 50-20 вес.% нихрома, при этом для напыления керметной композиции используют механическую смесь, содержащую порошки диоксида циркония и нихрома с размером частиц 10-40 и 40-100 мкм соответственно, подачу порошковой смеси осуществляют под срез плазмотрона в направлении его перемещения относительно напыляемой поверхности, а в качестве стабилизирующей добавки в порошке диоксида циркония используют оксид кальция с содержанием 4-6 вес.% (патент на изобретение РФ №2283363, опубл. 10.09.2006 г., бюл. №25), принятого за прототип. Изобретение обеспечивает повышение эрозионностойкости, термостойкости и адгезионной прочности покрытия за счет состава и создания зоны фазового перехода.The closest technical solution is a method for producing erosion-resistant heat-resistant coatings based on the ZrO 2 and NiCr composition, including plasma spraying of the nichrome sublayer and subsequent spraying of the cermet composition from a mechanical powder mixture containing 50-80 wt.% Zirconia and 50-20 wt.% Nichrome while spraying the cermet composition using a mechanical mixture containing zirconia and nichrome powders with particle sizes of 10-40 and 40-100 μm, respectively, the powder mixture is supplied under a cut of pl of the examiner in the direction of its movement relative to the sprayed surface, and calcium oxide with a content of 4-6 wt.% is used as a stabilizing additive in zirconia powder (patent for the invention of the Russian Federation No. 2283363, publ. September 10, 2006, bull. No. 25) taken as a prototype. The invention provides increased erosion resistance, heat resistance and adhesive strength of the coating due to the composition and the creation of a phase transition zone.
Покрытие, получаемое таким образом, неудовлетворительно работает на трение и изнашивание, имеет недостаточную твердость, неудовлетворительную прирабатываемость. Нанесение в одном цикле и подслоя, и керметной композиции технологично, но приводит к снижению эксплуатационных свойств покрытия. Использование нихрома в качестве подслоя не эффективно из-за отсутствия специальных элементов, повышающих адъезионную прочность. В способе частично решен вопрос адгезионной прочности подслоя и керметной части покрытия, но не решены проблемы адгезии подслоя к сплаву основы. Использование оксида кальция в качестве стабилизирующей добавки снижает не только себестоимость покрытия, но и его качество по сравнению с использованием в качестве стабилизирующей добавки оксида иттрия.The coating obtained in this way works unsatisfactorily for friction and wear, has insufficient hardness, poor run-in. The application in one cycle of both the sublayer and the cermet composition is technologically advanced, but leads to a decrease in the operational properties of the coating. The use of nichrome as a sublayer is not effective due to the lack of special elements that increase adhesive strength. The method partially solves the adhesion strength of the sublayer and the cermet portion of the coating, but the problems of adhesion of the sublayer to the base alloy are not resolved. The use of calcium oxide as a stabilizing additive reduces not only the cost of the coating, but also its quality in comparison with the use of yttrium oxide as a stabilizing additive.
Для повышения стойкости покрытия к изнашиванию при трении необходимо повысить твердость покрытия, термостойкость, адгезию покрытия к сплаву основы.To increase the resistance of the coating to wear during friction, it is necessary to increase the hardness of the coating, heat resistance, adhesion of the coating to the base alloy.
Технической задачей изобретения является повышение износостойкости и долговечности деталей цилиндропоршневой группы автотракторной техники за счет применения теплозащитных износостойких покрытий (ТЗП).An object of the invention is to increase the wear resistance and durability of parts of the cylinder-piston group of automotive vehicles through the use of heat-protective wear-resistant coatings (TZP).
Сущность изобретения заключается в том, что в способе нанесения теплозащитного износостойкого покрытия на детали из чугуна и стали, включающем плазменное напыление подслоя и последующее напыление керметной композиции из механической порошковой смеси, содержащей диоксид циркония со стабилизирующей добавкой и нихром, подслой имеет состав Co-Cr-Al-Y, а в состав керметной композиции дополнительно введены добавки карбида хрома и вольфрама, при этом керметная композиция имеет состав 20-50 вес.% нихрома, 50-20 вес.% диоксида циркония, 20 вес.% карбида хрома, 10 вес.% карбида вольфрама, при этом в качестве стабилизирующей добавки в порошке диоксида циркония используют оксид иттрия, содержание которого составляет 4-7 вес.%.The essence of the invention lies in the fact that in the method of applying a heat-protective wear-resistant coating to parts made of cast iron and steel, including plasma spraying of a sublayer and subsequent spraying of a cermet composition from a mechanical powder mixture containing zirconia with a stabilizing additive and nichrome, the sublayer has the composition Co-Cr- Al-Y, and the composition of the cermet composition additionally contains chromium carbide and tungsten additives, while the cermet composition has a composition of 20-50 wt.% Nichrome, 50-20 wt.% Zirconium dioxide, 20 wt.% XP carbide ma, 10 wt.% tungsten carbide, wherein as a stabilizing additive in the zirconia powder used yttrium oxide, whose content is 4-7 wt.%.
Технический результат достигается за счет нового состава подслоя, керметной композиции и стабилизирующих веществ в нанесении покрытий, а именно подслоя состава Co-Cr-Al-Y, повышающего адгезионную прочность покрытия и сплава основы, введения в состав керметной смеси карбида хрома и вольфрама для повышения прочности, твердости и износостойкости покрытия, использование в качестве стабилизирующей добавки в порошке диоксида циркония оксида иттрия с целью исключения полиморфных превращений при забросах температур и повышения термостойкости покрытия.The technical result is achieved due to the new composition of the sublayer, cermet composition and stabilizing substances in the coating, namely, the sublayer of the composition Co-Cr-Al-Y, which increases the adhesive strength of the coating and base alloy, the introduction of chromium carbide and tungsten into the composition of the cermet mixture to increase the strength , hardness and wear resistance of the coating, the use of yttrium oxide as a stabilizing additive in zirconium dioxide powder in order to exclude polymorphic transformations during temperature drops and increase the heat resistance of coverings.
Процентное содержание карбида хрома и вольфрама (20 вес.% карбида хрома, 10 вес.% карбида вольфрама) оптимально для прочностных и пластичных свойств покрытия, что позволяет покрытию иметь как высокую износостойкость так и прирабатываемость кольца в гильзе. Повышение данных концентраций приводит к резкому повышению твердости покрытия, снижению пластичности и пористости. Снижение пористости ухудшает характеристики смачиваемости колец маслом, что приводит к росту температуры в зоне контакта кольца с гильзой, прижогам, задирам, скалыванию покрытия.The percentage of chromium carbide and tungsten (20 wt.% Chromium carbide, 10 wt.% Tungsten carbide) is optimal for the strength and ductility of the coating, which allows the coating to have both high wear resistance and the wear of the ring in the sleeve. An increase in these concentrations leads to a sharp increase in the hardness of the coating, a decrease in ductility and porosity. A decrease in porosity degrades the wettability of the rings with oil, which leads to an increase in temperature in the zone of contact of the ring with the liner, arson, scuffing, and shearing of the coating.
На фиг.1 приведена микроструктура теплозащитного износостойкого покрытия.Figure 1 shows the microstructure of a heat-protective wear-resistant coating.
На фиг.2 приведена микроструктура теплозащитного износостойкого покрытия с подслоем Co-Cr-Al-Y.Figure 2 shows the microstructure of a heat-protective wear-resistant coating with a Co-Cr-Al-Y sublayer.
На фиг.3 приведена зависимость адгезионной прочности покрытия со сплавом основы от состава подслоя.Figure 3 shows the dependence of the adhesive strength of the coating with the base alloy on the composition of the sublayer.
На фиг.4 приведена зависимость интенсивности изнашивания от состава покрытия.Figure 4 shows the dependence of the wear rate on the composition of the coating.
На фиг.5 приведена зависимость адгезии масла к покрытию от концентрации карбида хрома и вольфрама в керметной смеси.Figure 5 shows the dependence of the adhesion of the oil to the coating on the concentration of chromium carbide and tungsten in the cermet mixture.
Пример конкретного выполнения (оптимальный)An example of a specific implementation (optimal)
Предполагаемый способ нанесения комбинированного покрытия реализован следующим способом. Покрытие наносили на компрессионные и маслосъемные поршневые кольца автотракторной техники. Материал поршневых колец - чугун марки СЧ (серый) или ВЧ (высокопрочный) с твердостью 96-112 НВ для серого или 100-112 НВ для высокопрочного чугуна с микроструктурой в соответствии со шкалами: Г1, Г2 … для графита, П1, П2 … для перлита (ГОСТ 3443-77). Маслосъемное кольцо стальное пластинчатое. Кольцевые диски изготовлены из высокоуглеродистой стальной (сталь У8А) ленты размером 0,7-4,0 мм. Для напыления использовалась установка воздушно-плазменного напыления типа УПН-40 в составе источника питания АПР-404, плазмотрона ПН-В1, дозатора подачи Д-40(М). Напыление осуществлялось в камере, снабженной вращателем с системой центросмещения, и устройством перемещения плазмотрона. Перед напылением покрытий проводилась абразивно-струйная обработка карбидом кремния с размером частиц 1,5 мм. Подслой Co-Cr-Al-Y наносили аргоновым плазмотроном толщиной 30-40 мкм. Использовали порошок диоксида циркония грануляцией 10-40 мкм и порошки нихрома, карбида хрома и вольфрама с размером частиц 40-100 мкм. Напыление покрытий по прототипу и предлагаемому способу осуществляли воздушным плазмотроном ПН-В1 при I=190-200 A, U=200 В. Толщина покрытий 120-150 мкм. Данные по толщинам слоев покрытия определяли на оптическом микроскопе «Neophot-21».The proposed method of applying a combined coating is implemented as follows. The coating was applied to compression and oil scraper piston rings of automotive vehicles. The material of the piston rings is cast iron of the MF grade (gray) or HF (high strength) with a hardness of 96-112 HB for gray or 100-112 HB for high strength cast iron with a microstructure in accordance with the scales: G 1 , G2 ... for graphite, P1, P2 ... for perlite (GOST 3443-77). Oil scraper ring steel lamellar. Ring disks are made of high-carbon steel (U8A steel) tape with a size of 0.7-4.0 mm. For spraying, an UPN-40 type air-plasma spraying unit was used as part of the APR-404 power source, PN-B1 plasma torch, and D-40 (M) feed batcher. Spraying was carried out in a chamber equipped with a rotator with a central displacement system and a device for moving the plasma torch. Before spraying the coatings, abrasive blasting with silicon carbide with a particle size of 1.5 mm was carried out. The Co-Cr-Al-Y sublayer was deposited with an argon plasmatron 30–40 μm thick. Used powder of zirconium dioxide granulation of 10-40 microns and powders of nichrome, chromium carbide and tungsten with a particle size of 40-100 microns. Coatings were sprayed according to the prototype and the proposed method with a PN-B1 air plasma torch at I = 190-200 A, U = 200 V. The coating thickness was 120-150 μm. Data on the thicknesses of the coating layers was determined using a Neophot-21 optical microscope.
Фазовый анализ покрытий: пористость 12%, соотношение керамика-металл 38-50% в зависимости от состава смеси.Phase analysis of coatings: porosity 12%, ceramic-metal ratio 38-50%, depending on the composition of the mixture.
Прочность сцепления износостойкого покрытия с основным металлом оценивалась согласно ГОСТ 621-87. Испытания на изнашивание проводились на установке типа Армслера (машина трения МТ-2) при нагрузке, исключающей задир (p=3.42 МПа; V=2.5 м/с; t=10 часов). Линейный износ образцов определяли на оптиметре по разности его показаний до и после испытаний. Интенсивность изнашивания определяли как отношение линейного износа к пройденному пути образцами за время испытаний.The adhesion strength of the wear-resistant coating with the base metal was evaluated according to GOST 621-87. Wear tests were carried out on an Armsler type machine (MT-2 friction machine) at a load excluding scoring (p = 3.42 MPa; V = 2.5 m / s; t = 10 hours). The linear wear of the samples was determined on the optimometer by the difference in its readings before and after the tests. The wear rate was determined as the ratio of linear wear to the distance traveled by the samples during the test.
Для определения адгезии смазочного материала основывались на замерах давления растекания капли масла по образцу. Маслоудерживающая способность покрытий характеризовалась работой адгезии смазки, полученной суммированием давления растекания и удвоенной поверхностной энергии масла. Для моторного масла его поверхностная энергия (натяжение) принята равной 30,3·10-3 Н/м. Химический состав определялся микрорентгеноспектральным способом на электронном микроскопе «Stereoscan-S-600» с микроанализатором «Link».To determine the adhesion of the lubricant, they were based on measurements of the spreading pressure of a drop of oil over a sample. The oil-holding ability of the coatings was characterized by the work of adhesion of the lubricant obtained by summing the spreading pressure and doubled surface energy of the oil. For motor oil, its surface energy (tension) is assumed to be 30.3 · 10 -3 N / m. The chemical composition was determined by the X-ray microspectral method on a Stereoscan-600 electron microscope with a Link microanalyzer.
Проведенные сравнительные испытания образцов с покрытиями показали преимущество предполагаемого покрытия по адгезионной прочности покрытия со сплавом основы (фиг.3), его износостойкости (фиг.4) и адгезии масла (фиг.5).Conducted comparative tests of samples with coatings showed the advantage of the proposed coating on the adhesive strength of the coating with the base alloy (figure 3), its wear resistance (figure 4) and oil adhesion (figure 5).
Использование способа наиболее эффективно для деталей цилиндропоршневой группы двигателей автотракторной техники в связи с их решающим влиянием на ресурс.The use of the method is most effective for parts of a cylinder-piston group of engines of automotive vehicles in connection with their decisive influence on the resource.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010102392/02A RU2425906C1 (en) | 2010-01-25 | 2010-01-25 | Procedure for application of heat protecting wear resistant coating on items of iron and steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010102392/02A RU2425906C1 (en) | 2010-01-25 | 2010-01-25 | Procedure for application of heat protecting wear resistant coating on items of iron and steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2425906C1 true RU2425906C1 (en) | 2011-08-10 |
Family
ID=44754564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010102392/02A RU2425906C1 (en) | 2010-01-25 | 2010-01-25 | Procedure for application of heat protecting wear resistant coating on items of iron and steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2425906C1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2482215C1 (en) * | 2011-11-25 | 2013-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Method for application of ceramic coating onto parts from cast iron and steel |
| RU2521780C1 (en) * | 2013-02-04 | 2014-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью научно-производственное предприятие "Плазма" ООО НПП "Плазма" | Application method of heat-protective wear-resistant coating onto parts from cast iron and steel |
| RU2534714C2 (en) * | 2013-03-15 | 2014-12-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Научно-Производственное Объединение "Техномаш" | Production of erosion- and heat-resistant coatings |
| RU2693283C1 (en) * | 2018-06-13 | 2019-07-02 | Акционерное общество "Государственный космический научно-производственный центр имени М.В. Хруничева" (АО "ГКНПЦ им. М.В. Хруничева") | Method of producing erosion-resistant heat-shielding coatings |
| RU2780616C1 (en) * | 2022-03-22 | 2022-09-28 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Краснодарское высшее военное авиационное училище летчиков имени Героя Советского Союза А.К. Серова" Министерства обороны Российской Федерации | Method for application of heat-proof wear-resistant coating on cast iron and steel parts |
| CN115138539A (en) * | 2022-06-28 | 2022-10-04 | 贵州兰鑫石墨机电设备制造有限公司 | Glue injection repairing method and glue injection device for abnormal sound of distance tube of graphite tube heat exchanger |
| CN117105673A (en) * | 2023-10-24 | 2023-11-24 | 内蒙古工业大学 | Aluminum nitride complex phase ceramic and preparation method thereof |
| CN117383888A (en) * | 2023-11-03 | 2024-01-12 | 宿迁市政大建材有限公司 | Nickel slag aggregate concrete manufacturing method |
| CN117966073A (en) * | 2024-02-04 | 2024-05-03 | 中机凯博表面技术江苏有限公司 | Self-sealing wear-resistant coating and preparation method thereof |
-
2010
- 2010-01-25 RU RU2010102392/02A patent/RU2425906C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2482215C1 (en) * | 2011-11-25 | 2013-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Method for application of ceramic coating onto parts from cast iron and steel |
| RU2521780C1 (en) * | 2013-02-04 | 2014-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью научно-производственное предприятие "Плазма" ООО НПП "Плазма" | Application method of heat-protective wear-resistant coating onto parts from cast iron and steel |
| RU2534714C2 (en) * | 2013-03-15 | 2014-12-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Научно-Производственное Объединение "Техномаш" | Production of erosion- and heat-resistant coatings |
| RU2693283C1 (en) * | 2018-06-13 | 2019-07-02 | Акционерное общество "Государственный космический научно-производственный центр имени М.В. Хруничева" (АО "ГКНПЦ им. М.В. Хруничева") | Method of producing erosion-resistant heat-shielding coatings |
| RU2780616C1 (en) * | 2022-03-22 | 2022-09-28 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Краснодарское высшее военное авиационное училище летчиков имени Героя Советского Союза А.К. Серова" Министерства обороны Российской Федерации | Method for application of heat-proof wear-resistant coating on cast iron and steel parts |
| CN115138539A (en) * | 2022-06-28 | 2022-10-04 | 贵州兰鑫石墨机电设备制造有限公司 | Glue injection repairing method and glue injection device for abnormal sound of distance tube of graphite tube heat exchanger |
| CN115138539B (en) * | 2022-06-28 | 2024-05-03 | 贵州兰鑫石墨机电设备制造有限公司 | Glue injection repairing method and glue injection device for abnormal sound of distance tube of graphite tube heat exchanger |
| CN117105673A (en) * | 2023-10-24 | 2023-11-24 | 内蒙古工业大学 | Aluminum nitride complex phase ceramic and preparation method thereof |
| CN117105673B (en) * | 2023-10-24 | 2023-12-29 | 内蒙古工业大学 | Aluminum nitride complex phase ceramic and preparation method thereof |
| CN117383888A (en) * | 2023-11-03 | 2024-01-12 | 宿迁市政大建材有限公司 | Nickel slag aggregate concrete manufacturing method |
| CN117966073A (en) * | 2024-02-04 | 2024-05-03 | 中机凯博表面技术江苏有限公司 | Self-sealing wear-resistant coating and preparation method thereof |
| RU2828526C1 (en) * | 2024-04-18 | 2024-10-14 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Краснодарское высшее военное авиационное училище летчиков имени Героя Советского Союза А.К. Серова" Министерства обороны Российской Федерации | Method of applying heat-protective wear-resistant coating on surface of part from cast iron or steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2425906C1 (en) | Procedure for application of heat protecting wear resistant coating on items of iron and steel | |
| Ahn et al. | Tribological behaviour of plasma-sprayed chromium oxide coating | |
| US20140220380A1 (en) | Slide component and method for production of cladding on a substrate | |
| Bobzin et al. | Coating bores of light metal engine blocks with a nanocomposite material using the plasma transferred wire arc thermal spray process | |
| RU2521780C1 (en) | Application method of heat-protective wear-resistant coating onto parts from cast iron and steel | |
| Kumar et al. | Tribological and mechanical performance of coatings on piston to avoid failure—a review | |
| Hocking | Coatings resistant to erosive/corrosive and severe environments | |
| US9447490B2 (en) | Piston ring | |
| Chinnusamy et al. | Experimental investigation on the effect of ceramic coating on the wear resistance of Al6061 substrate | |
| CN111279008A (en) | Internal combustion engine component with dynamic thermal barrier coating and methods of making and using such coating | |
| Soffritti et al. | Tribological behavior of a Cr 2 O 3 ceramic coating/steel couple under dry sliding and heavy loading conditions | |
| Lubas | Assessment and application of TiB2 coating in sliding pair under lubrication conditions | |
| RU2766627C1 (en) | Method for applying heat-protective wear-resistant coating on cast iron and steel parts | |
| RU2455385C1 (en) | Method to apply heat-shielding wearproof coating on parts of iron and steel | |
| RU2780616C1 (en) | Method for application of heat-proof wear-resistant coating on cast iron and steel parts | |
| RU2828526C1 (en) | Method of applying heat-protective wear-resistant coating on surface of part from cast iron or steel | |
| Bryskin et al. | CVD technology for preparing wear-resistive chromium carbide coatings of engine components | |
| RU2751499C1 (en) | Method for applying heatproof wear-resistant coating to cast iron and steel parts | |
| Ceschini et al. | Tribological behavior of components for radial piston hydraulic motors: Bench tests, failure analysis and laboratory dry sliding tests | |
| ChandraYadaw et al. | Comparative study of surface coating for automotive application—a review | |
| Idir et al. | Microstructure analysis and mechanical characterisation of NiWCrBSi coatings produced by flame spraying | |
| Idir et al. | Microstructure and Tribological Behaviour of NiWCrBSi Coating Produced by Flame Spraying | |
| Zhu et al. | Microstructure and sliding wear performance of Cr 7 C 3-(Ni, Cr) 3 (Al, Cr) coating deposited from Cr 7 C 3 in situ formed atomized powder | |
| Pandey et al. | Effect of NiCr on dry sliding wear of high carbon iron-molybdenum composite plasma spray coating | |
| Sathisha et al. | Elevated temperature fretting wear behavior of cobalt-based alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130126 |