RU2424420C1 - Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well - Google Patents

Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well Download PDF

Info

Publication number
RU2424420C1
RU2424420C1 RU2010103283/03A RU2010103283A RU2424420C1 RU 2424420 C1 RU2424420 C1 RU 2424420C1 RU 2010103283/03 A RU2010103283/03 A RU 2010103283/03A RU 2010103283 A RU2010103283 A RU 2010103283A RU 2424420 C1 RU2424420 C1 RU 2424420C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
well
heat
temperature
coefficient
radius
Prior art date
Application number
RU2010103283/03A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Нона Викторовна Серегина (RU)
Нона Викторовна Серегина
Виктор Иванович Нифантов (RU)
Виктор Иванович Нифантов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Газпром"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Газпром" filed Critical Открытое акционерное общество "Газпром"
Priority to RU2010103283/03A priority Critical patent/RU2424420C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2424420C1 publication Critical patent/RU2424420C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Geophysics And Detection Of Objects (AREA)

Abstract

FIELD: oil and gas production. ^ SUBSTANCE: procedure consists in calculation of radius of heat influence of well, in measurement of natural temperature of frozen rock beyond boundaries of radius of heat influence of surveyed well. There is measured temperature in thermo-metric tubes secured in direction of the well by lowering temperature sensors in them at various depth corresponding to position of a heat insulated lift pipe (HLP) in the well. There is determined average value of temperature in thermo-metric tubes and there is measured temperature at wellhead. Further, there is calculated coefficient of heat conductivity of thermal insulation of HLP in well with consideration of heat conductivity of rock at near bore space, of radius of heat influence of well, of properties of various mediums between strings and other factors influencing value of coefficient of heat conductivity of HLP heat insulation. ^ EFFECT: continuous control of properties of heat insulation of heat insulated lift pipe in well along whole length of heat insulated string. ^ 3 dwg

Description

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть использовано для определения коэффициента теплопроводности теплоизоляции теплоизолированной лифтовой трубы (ТЛТ), имеющейся в составе конструкций нефтяных, газовых, термальных и других скважин.The invention relates to the oil and gas industry and can be used to determine the coefficient of thermal conductivity of the thermal insulation of a heat-insulated lift pipe (TLT), which is part of the structures of oil, gas, thermal and other wells.

Проблема определения коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ является актуальной, так как обеспечивает в ряде случаев обоснование технологии для добычи флюида без протаивания мерзлоты, для добычи тяжелой нефти, закачки пара в нефтяные пласты и т.д.The problem of determining the coefficient of thermal conductivity of thermal insulation of TLT is relevant, as it provides in some cases the justification of the technology for producing fluid without thawing permafrost, for producing heavy oil, injecting steam into oil reservoirs, etc.

Известен способ определения свойств теплоизоляции ТЛТ в стендовых заводских условиях (Макеев В.В., Аксель Н.Л., Смирнов B.C. Результаты теплотехнических и прочностных испытаний лифтовых теплоизолированных труб модели ТЛТ-114×73 // Повышение эффективности разработки месторождений природного газа: Сб. научн. тр. ВНИИГАЗа. - М.: ООО «ВНИИГАЗ», 2001, с.217-221). Сущность способа заключается в том, что теплоизолированную ТЛТ, входящую в состав теплоизолированной колонны в скважине, размещают на стенде, подают в ее внутреннюю часть теплоноситель, а на наружной поверхности, где размещена теплоизоляция, размещают температурные датчики (тепломеры). Обрабатывают результаты измерений температуры внутри и снаружи трубы и по результатам обработки определяют коэффициент теплопроводности теплоизоляции ТЛТ.There is a method of determining the properties of thermal insulation of TLT in a bench factory conditions (Makeev V.V., Axel N.L., Smirnov BC The results of heat engineering and strength tests of elevator heat-insulated pipes model TLT-114 × 73 // Improving the efficiency of development of natural gas deposits: Sat. VNIIGAZ scientific tr. - M .: VNIIGAZ LLC, 2001, p.217-221). The essence of the method lies in the fact that a thermally insulated TLT, which is part of a thermally insulated column in a well, is placed on a stand, a coolant is supplied to its inside, and temperature sensors (heat meters) are placed on the outer surface where the insulation is placed. They process the results of temperature measurements inside and outside the pipe and determine the coefficient of thermal conductivity of thermal insulation of TLT from the results of processing.

Однако такой способ определения коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ позволяет получить приблизительную величину этого коэффициента, поскольку в стендовых условиях невозможно учесть все факторы, влияющие на его величину, среди которых следует отметить теплопроводность горных пород околоствольного пространства, радиус теплового влияния скважины (от температурного воздействия продукции) и изменение этого радиуса во времени, свойства цемента между обсадными трубами в составе конструкции скважины, а также изменение свойств теплоизоляции при длительной работе скважины и др.However, this method of determining the coefficient of thermal conductivity of thermal insulation of TLT allows us to obtain an approximate value of this coefficient, since in bench conditions it is impossible to take into account all the factors affecting its value, among which it is necessary to note the thermal conductivity of rocks near the barrel, the radius of the thermal effect of the well (from the temperature effect of the product) and a change in this radius over time, the properties of the cement between the casing pipes as part of the well structure, as well as a change in the properties insulation during prolonged work well and others.

Задачей, на достижение которой направлено предлагаемое изобретение, является разработка способа определения величины коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ в скважине, позволяющего непрерывно контролировать свойства теплоизоляции ТЛТ в скважине по всей длине теплоизолированной колонны.The objective to which the invention is directed is to develop a method for determining the value of the thermal conductivity coefficient of thermal insulation of a TLT in a well, which allows continuous monitoring of the properties of thermal insulation of a TLT in a well along the entire length of an insulated column.

Поставленная техническая задача решается тем, что в способе определения коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ в скважине производят расчет радиуса теплового влияния скважины rвл по формуле:The stated technical problem is solved in that in the method for determining the coefficient of thermal conductivity of thermal insulation of TLT in the well, the radius of the thermal influence of the well r ow is calculated by the formula:

Figure 00000001
,
Figure 00000001
,

где rд - радиус долота под направление, м,where r d is the radius of the bit under the direction, m,

λпор - коэффициент теплопроводности горных пород в околоствольном пространстве скважины, Вт/м·К,λ then - the coefficient of thermal conductivity of rocks in the borehole space, W / m · K,

См - коэффициент теплоемкости мерзлых пород, кДж/м3·К,With m - the coefficient of heat capacity of frozen rocks, kJ / m 3 · K,

τ - время строительства или работы скважины, с,τ is the time of construction or operation of the well, s,

измеряют естественную температуру мерзлых пород за пределами радиуса теплового влияния исследуемой скважины, определяемую в находящихся в длительном простое скважинах, измеряют температуру в термометрических трубках, закрепленных на направлении скважины, путем спуска в них на различные глубины, соответствующие расположению в скважине теплоизолированной лифтовой трубы, температурных датчиков, определяют среднее значение температуры в термометрических трубках, измеряют температуру на устье скважины и производят расчет коэффициента теплопроводности теплоизоляции теплоизолированной лифтовой трубы в скважине λиз, который ведут от оси скважины по формуле:measure the natural temperature of frozen rocks outside the radius of the thermal effect of the investigated well, determined in long-term idle wells, measure the temperature in thermometric tubes fixed to the direction of the well by lowering them to different depths corresponding to the location of the heat-insulated lift pipe, temperature sensors determine the average temperature in thermometric tubes, measure the temperature at the wellhead and calculate the coefficient insulation thermal conductivity thermally insulated tubing downhole λ of which are according to the formula of the well axis:

Figure 00000002
,
Figure 00000002
,

где

Figure 00000003
,Where
Figure 00000003
,

Figure 00000004
,
Figure 00000004
,

Figure 00000005
Figure 00000005

где m - количество колонн разного диаметра в скважине,where m is the number of columns of different diameters in the well,

Figure 00000006
- внутренний диаметр несущей трубы теплоизолированной лифтовой трубы, м,
Figure 00000006
- the inner diameter of the carrier pipe of the insulated lift pipe, m,

Figure 00000007
- наружный диаметр кожуха теплоизолированной лифтовой трубы, м,
Figure 00000007
- the outer diameter of the casing of the insulated lift pipe, m,

Di и di - внутренний и наружный диаметр труб, входящих в состав колонн скважины, м,D i and d i - the inner and outer diameter of the pipes that make up the columns of the well, m,

dд - диаметр долота под направление, м,d d - the diameter of the bit under the direction, m,

dm - наружный диаметр трубы, входящий в состав (m)-ой колонны скважины, м,d m - the outer diameter of the pipe, which is part of the (m) -th column of the well, m,

λ(i)-(i+1) - коэффициент теплопроводности среды, находящейся между (i)-ой и (i+1)-ой колоннами, Вт/м·К,λ (i) - (i + 1) - coefficient of thermal conductivity of the medium located between the (i) -th and (i + 1) -th columns, W / m · K,

λ(m)-(Д) - коэффициент теплопроводности среды, находящейся между (m)-ой колонной и долотом, Вт/м·К,λ (m) - (D) is the thermal conductivity of the medium between the (m) -th column and the bit, W / m · K,

t1 - температура на устье скважины, °С,t 1 - temperature at the wellhead, ° C,

tТТ - средняя температура в термометрических трубках, °С,t TT - average temperature in thermometric tubes, ° С,

t2 - естественная температура мерзлых пород за пределами радиуса теплового влияния исследуемой скважины, °С.t 2 - the natural temperature of frozen rocks outside the radius of the thermal influence of the investigated wells, ° C.

На фиг.1 показана схема конструкции скважины с ТЛТ, на фиг.2 - схема теплоизолированной лифтовой трубы, на фиг.3 - схема размещения термометрических трубок.Figure 1 shows a diagram of the construction of wells with TLT, figure 2 is a diagram of a thermally insulated lift pipe, figure 3 is a layout of thermometric tubes.

Конструкция скважины включает в себя лифтовую колонну 1, оснащенную в верхней части ТЛТ 2, предназначенной предупредить протаивание в зоне мерзлоты, эксплуатационную колонну 3, кондуктор 4 и направление 5 с закрепленными на нем термометрическими трубками 6. Основными конструктивными элементами ТЛТ являются несущая труба 7, концентрично установленный кожух 8 и теплоизоляция 9, расположенная между несущей трубой 7 и кожухом 8. Теплоизоляция может изготавливаться в двух возможных вариантах: блочно-цилиндрическая и вакуумно-многослойная.The design of the well includes an elevator column 1, equipped in the upper part of the TLT 2, designed to prevent thawing in the permafrost zone, the production string 3, the conductor 4 and direction 5 with thermometric tubes fixed to it 6. The main structural elements of the TLT are the support pipe 7, concentric an installed casing 8 and thermal insulation 9 located between the carrier pipe 7 and the casing 8. Thermal insulation can be made in two possible variants: block-cylindrical and vacuum-multilayer.

Пространство между окружающими скважину грунтами и направлением 5, между направлением 5 и кондуктором 4, между кондуктором 4 и эксплуатационной колонной 3 заполнено цементом, а пространство между эксплуатационной колонной 3 и лифтовой колонной 1 заполнено газом.The space between the soil surrounding the well and direction 5, between direction 5 and conductor 4, between conductor 4 and production casing 3 is filled with cement, and the space between production casing 3 and elevator 1 is filled with gas.

Для непрерывного контроля свойств теплоизоляции ТЛТ в скважине используют термометрические трубки 6, представляющие собой трубки диаметром 48 мм, заполненные незамерзающей жидкостью. Термометрические трубки закрепляют на направлении 5 хомутами 10 и спускают совместно с направлением 5. Один из концов трубок выводится на поверхность и появляется возможность спуска в них на любую заданную глубину температурных датчиков на кабеле.For continuous monitoring of the properties of thermal insulation of TLT in the well, thermometric tubes 6 are used, which are tubes with a diameter of 48 mm filled with non-freezing fluid. The thermometric tubes are fixed in direction 5 by clamps 10 and lowered together with direction 5. One of the ends of the tubes is brought to the surface and it becomes possible to lower them to any given depth of temperature sensors on the cable.

Коэффициент теплопроводности теплоизоляции теплоизолированной лифтовой трубы в скважине определяют следующим образом.The thermal conductivity coefficient of the thermal insulation of the insulated lift pipe in the well is determined as follows.

Рассчитывают радиус теплового влияния скважины rвл по формуле:Calculate the radius of the thermal effect of the well r ow by the formula:

Figure 00000008
,
Figure 00000008
,

где rд - радиус долота под направление, м,where r d is the radius of the bit under the direction, m,

λпор - коэффициент теплопроводности горных пород в околоствольном пространстве скважины, Вт/м·К,λ then - the coefficient of thermal conductivity of rocks in the borehole space, W / m · K,

СМ - коэффициент теплоемкости мерзлых пород, кДж/м3·К,C M is the heat capacity coefficient of frozen rocks, kJ / m 3 · K,

τ - время строительства или работы скважины, с.τ is the time of construction or operation of the well, s.

Далее измеряют естественную температуру мерзлых пород за пределами радиуса теплового влияния исследуемой скважины, определяемой в находящихся в длительном простое скважинах.Next, measure the natural temperature of frozen rocks outside the radius of the thermal influence of the investigated well, determined in long-standing idle wells.

Для определения коэффициента теплопроводности теплоизоляции теплоизолированной лифтовой трубы в скважине температуру в термометрических трубках определяют путем спуска в них на различные глубины, соответствующие расположению в скважине исследуемой теплоизолированной лифтовой трубы, температурных датчиков. После чего определяют среднее значение температуры в термометрических трубках. Одновременно с этим измеряют температуру на устье скважины. Далее рассчитывают коэффициент теплопроводности теплоизоляции ТЛТ в скважине λиз по формуле, учитывающей такие факторы, как конструкция скважины, величины теплопроводности сред, находящихся как между колоннами скважины, так и между колонной скважины и долотом, а также величина теплопроводности горных пород в околоствольном пространстве скважины.To determine the coefficient of thermal conductivity of the heat insulation of the insulated lift pipe in the well, the temperature in the thermometric tubes is determined by lowering them to different depths corresponding to the location of the studied heat-insulated lift pipe in the well, the temperature sensors. Then determine the average temperature in thermometric tubes. At the same time, the temperature at the wellhead is measured. Next, the thermal conductivity coefficient of thermal insulation of TLT in the well λ is calculated from a formula that takes into account factors such as the design of the well, the thermal conductivity of the media located between the well columns and between the well string and the bit, as well as the thermal conductivity of the rocks in the borehole space.

Пример расчета: Расчет коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ осуществляют через 196 сут. (τ=4704 ч=16934400 с) после пуска скважины 6805 месторождения Бованенково. По результатам измерений на глубине 59 м от устья скважины t1=+25°С, tТТ=-0,9°С, t2=-4,5°С, m=4, при i=1 (лифтовая колонна с ТЛТ) d1=0,168 м,

Figure 00000009
м,
Figure 00000010
м; при i=2 (эксплуатационная колонна) D2=0,219 м и d2=0,258 м; при i=3 (кондуктор) D3=0,304 м и d3=0,324 м; при i=4 (направление) D4=0,406 м и d4=0,426 м; долото dД=0,490 м; λ(1)-(2)=λэк (эквивалентный коэффициент теплопроводности среды, находящейся между эксплуатационной колонной и ТЛТ) = 2,326 Вт/м·К; λ(2)-(3)=λ(3)-(4)=λ(4)-(Д)=λц (коэффициент теплопроводности цемента) = 1,163 Вт/м·К; λпор=1,51 Вт/м·К, CМ=2100 кДж/м3·К.Calculation example: Calculation of the thermal conductivity coefficient of thermal insulation of TLT is carried out after 196 days. (τ = 4704 h = 16934400 s) after the start of well 6805 of the Bovanenkovo field. According to the results of measurements at a depth of 59 m from the wellhead, t 1 = + 25 ° C, t TT = -0.9 ° C, t 2 = -4.5 ° C, m = 4, at i = 1 (lift column with TLT) d 1 = 0.168 m,
Figure 00000009
m
Figure 00000010
m; when i = 2 (production casing) D 2 = 0.219 m and d 2 = 0.258 m; when i = 3 (conductor) D 3 = 0,304 m and d 3 = 0,324 m; at i = 4 (direction) D 4 = 0.406 m and d 4 = 0.426 m; bit d D = 0.490 m; λ (1) - (2) = λ eq (equivalent thermal conductivity of the medium between the production string and TLT) = 2,326 W / m · K; λ (2) - (3) = λ (3) - (4) = λ (4) - (D) = λ c (thermal conductivity of cement) = 1.163 W / m · K; λ pore = 1.51 W / m · K, C M = 2100 kJ / m 3 · K.

Figure 00000011
м
Figure 00000011
m

Figure 00000012
Figure 00000012

Figure 00000013
Figure 00000013

Figure 00000014
Figure 00000014

Figure 00000015
Вт/м·К.
Figure 00000015
W / m

Коэффициент теплопроводности теплоизоляции ТЛТ для данного примера составляет 0,0175 Вт/м·К.The thermal conductivity coefficient of thermal insulation of TLT for this example is 0.0175 W / m · K.

Сравнение рассчитанного коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ с аналогичной величиной коэффициента теплопроводности теплоизоляции ТЛТ, указанной в паспорте заводом-изготовителем, позволяет сделать вывод о необходимости замены исследуемой теплоизолированной лифтовой трубы.Comparison of the calculated coefficient of thermal conductivity of thermal insulation of TLT with a similar value of the coefficient of thermal conductivity of thermal insulation of TLT indicated in the passport by the manufacturer allows us to conclude that it is necessary to replace the studied heat-insulated lift pipe.

Использование данного способа позволяет непрерывно контролировать свойства теплоизоляции ТЛТ в скважине по всей длине теплоизолированной колонны.Using this method allows you to continuously monitor the properties of thermal insulation TLT in the well along the entire length of the insulated columns.

Claims (1)

Способ определения коэффициента теплопроводности теплоизоляции теплоизолированной лифтовой трубы в скважине, включающий расчет радиуса теплового влияния скважины rвл по формуле:
Figure 00000001
,
где rД - радиус долота под направление, м;
λпор - коэффициент теплопроводности горных пород в околоствольном пространстве скважины, Вт/м·К;
СМ - коэффициент теплоемкости мерзлых пород, кДж/м3·К;
τ - время строительства или работы скважины, с,
измерение естественной температуры мерзлых пород за пределами радиуса теплового влияния исследуемой скважины, определяемой в находящихся в длительном простое скважинах, измерение температуры в термометрических трубках, закрепленных на направлении скважины, путем спуска в них на различные глубины, соответствующие расположению в скважине теплоизолированной лифтовой трубы, температурных датчиков, определение среднего значения температуры в термометрических трубках, измерение температуры на устье скважины, и последующий расчет коэффициента теплопроводности теплоизоляции теплоизолированной лифтовой трубы в скважине λиз, который ведут от оси скважины по формуле:
Figure 00000002
,
где
Figure 00000003
,
Figure 00000004
,
Figure 00000016

где m - количество колонн разного диаметра в скважине,
Figure 00000006
- внутренний диаметр несущей трубы теплоизолированной лифтовой трубы, м;
Figure 00000007
- наружный диаметр кожуха теплоизолированной лифтовой трубы, м;
Di и di - внутренний и наружный диаметр труб, входящих в состав колонн скважины, м;
dд - диаметр долота под направление, м;
dm - наружный диаметр трубы, входящий в состав (m)-й колонны скважины, м;
λ(i)-(i+1) - коэффициент теплопроводности среды, находящейся между (i)-й и (i+1)-й колоннами, Вт/м·К;
λ(m)-(Д) - коэффициент теплопроводности среды, находящейся между (m)-й колонной и долотом, Вт/м·К;
t1 - температура на устье скважины, °С;
tТТ - средняя температура в термометрических трубках, °С;
t2 - естественная температура мерзлых пород за пределами радиуса теплового влияния исследуемой скважины, °С. A method for determining the coefficient of thermal conductivity of the thermal insulation of a heat-insulated lift pipe in a well, including calculating the radius of the heat influence of the well r ow by the formula:
Figure 00000001
,
where r D is the radius of the bit under the direction, m;
λ then - the coefficient of thermal conductivity of rocks in the borehole space, W / m · K;
C M is the heat capacity coefficient of frozen rocks, kJ / m 3 · K;
τ is the time of construction or operation of the well, s,
measuring the natural temperature of frozen rocks outside the radius of the thermal influence of the studied well, determined in long-term idle wells, measuring the temperature in thermometric tubes fixed to the direction of the well by lowering them to different depths corresponding to the location of the heat-insulated lift pipe, temperature sensors , determining the average temperature in thermometric tubes, measuring the temperature at the wellhead, and then calculating the coefficient heat conduction thermal insulation of a heat-insulated lift pipe in a well λ of , which is conducted from the axis of the well by the formula:
Figure 00000002
,
Where
Figure 00000003
,
Figure 00000004
,
Figure 00000016

where m is the number of columns of different diameters in the well,
Figure 00000006
- the inner diameter of the carrier pipe of the insulated lift pipe, m;
Figure 00000007
- the outer diameter of the casing of the insulated lift pipe, m;
D i and d i - the inner and outer diameter of the pipes that make up the columns of the well, m;
d d - the diameter of the bit under the direction, m;
d m is the outer diameter of the pipe, which is part of the (m) -th well string, m;
λ (i) - (i + 1) - coefficient of thermal conductivity of the medium located between the (i) -th and (i + 1) -th columns, W / m · K;
λ (m) - (D) - coefficient of thermal conductivity of the medium located between the (m) -th column and the bit, W / m · K;
t 1 - temperature at the wellhead, ° C;
t TT - average temperature in thermometric tubes, ° С;
t 2 - the natural temperature of frozen rocks outside the radius of the thermal influence of the investigated wells, ° C.
RU2010103283/03A 2010-02-01 2010-02-01 Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well RU2424420C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010103283/03A RU2424420C1 (en) 2010-02-01 2010-02-01 Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010103283/03A RU2424420C1 (en) 2010-02-01 2010-02-01 Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2424420C1 true RU2424420C1 (en) 2011-07-20

Family

ID=44752591

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010103283/03A RU2424420C1 (en) 2010-02-01 2010-02-01 Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2424420C1 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2549663C1 (en) * 2013-11-19 2015-04-27 Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Альметьевский государственный нефтяной институт" Method for determining heat conductivity coefficients of rocks, heat transfer through tubing strings and casing string and length of circulation system of well
RU167978U1 (en) * 2016-07-08 2017-01-13 Общество с ограниченной ответственностью "ТюменНИИгипрогаз" THERMOMETRIC WELL
CN110570058A (en) * 2018-06-06 2019-12-13 中国石油天然气股份有限公司 Method and device for determining sensitivity
CN112697313A (en) * 2020-12-08 2021-04-23 长江大学 Heat loss evaluation method and device in heat transfer process of steam injection well barrel

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
МАКЕЕВ В.В. и др. Результаты теплотехнических и прочностных испытаний лифтовых теплоизолированных труб модели ТЛТ-114×73, Сб-к научных трудов ВНИИГАЗА. - М.: ООО «ВНИИГАЗ», 2001, с.217-221. *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2549663C1 (en) * 2013-11-19 2015-04-27 Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Альметьевский государственный нефтяной институт" Method for determining heat conductivity coefficients of rocks, heat transfer through tubing strings and casing string and length of circulation system of well
RU167978U1 (en) * 2016-07-08 2017-01-13 Общество с ограниченной ответственностью "ТюменНИИгипрогаз" THERMOMETRIC WELL
CN110570058A (en) * 2018-06-06 2019-12-13 中国石油天然气股份有限公司 Method and device for determining sensitivity
CN110570058B (en) * 2018-06-06 2021-09-28 中国石油天然气股份有限公司 Method and device for determining sensitivity
CN112697313A (en) * 2020-12-08 2021-04-23 长江大学 Heat loss evaluation method and device in heat transfer process of steam injection well barrel

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8961006B2 (en) Fiber optic sensing systems and methods
CN107842361B (en) Method for measuring original formation temperature, empty wellbore static temperature, annulus static temperature and annulus dynamic temperature
Baldwin Fiber optic sensors in the oil and gas industry: Current and future applications
CN104500031A (en) Natural gas hydrate formation drilling simulator
MX2013014651A (en) Methods and apparatus for determining downhole parameters.
BR112020011751A2 (en) methods and systems for monitoring rheological characteristics of drilling fluid
CN103926184B (en) Rock core gas surveys porosity detection method and detection device thereof
US10947839B2 (en) Downhole thermal anomaly detection for passive ranging to a target wellbore
RU2610941C1 (en) Evaluation method of production watering in oil-producing well
RU2424420C1 (en) Procedure for determination of heat conduction coefficient of heat insulation of heat insulated lift pipe in well
Dao et al. Anisotropic thermal conductivity of natural Boom Clay
Ramurthy et al. Fiber-optics results from an intra-stage diversion design completions study in the Niobrara formation of DJ basin
CN118008253A (en) Multi-parameter testing method and device for optical fibers of oil well
RU2526435C1 (en) Monitoring of wells thermal interaction with permafrost strata
RU2528307C1 (en) Well surveying method
RU2334100C2 (en) Method of thermal well logging
GB2517502A (en) Method of calculating depth of well bore
Rouhiainen et al. Forsmark site investigation: Difference flow logging in borehole KFM06A
RU2406081C2 (en) Downhole surveying device for measurement of thermal properties of rocks and density of geothermal heat fluxes
Pöllänen et al. Difference flow measurements in Greenland, Drillhole DH-GAP04 in July 2011
Hanbin et al. Study on the Influence Law of Temperature Profile of Water Injection Well
Finger et al. Development and testing of insulated drillpipe
RU2269000C2 (en) Method for permeable well zones determination
CN114635688B (en) Distributed optical fiber-based temperature well testing method
Davies et al. Field investigation of effect of thawing permafrost around wellbores at Prudhoe Bay