RU2421758C1 - Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды - Google Patents

Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды Download PDF

Info

Publication number
RU2421758C1
RU2421758C1 RU2009148353/28A RU2009148353A RU2421758C1 RU 2421758 C1 RU2421758 C1 RU 2421758C1 RU 2009148353/28 A RU2009148353/28 A RU 2009148353/28A RU 2009148353 A RU2009148353 A RU 2009148353A RU 2421758 C1 RU2421758 C1 RU 2421758C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
plane
signal
aperture
layered medium
antenna
Prior art date
Application number
RU2009148353/28A
Other languages
English (en)
Inventor
Александр Юрьевич Гринев (RU)
Александр Юрьевич Гринев
Евгений Вячеславович Ильин (RU)
Евгений Вячеславович Ильин
Владимир Степанович Темченко (RU)
Владимир Степанович Темченко
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский авиационный институт (государственный технический университет) (МАИ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский авиационный институт (государственный технический университет) (МАИ) filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский авиационный институт (государственный технический университет) (МАИ)
Priority to RU2009148353/28A priority Critical patent/RU2421758C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2421758C1 publication Critical patent/RU2421758C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)

Abstract

Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды (ППС). Плоскослоистую среду зондируют сигналом с помощью апертурной приемопередающей антенны, принимают сигналы, отраженные от плоскослоистой среды, предварительно измеряют в безэховой камере фоновый сигнал, отраженный от апертурной приемопередающей антенны и антенно-фидерного тракта, нормируют разностные сигналы к предварительно измеренной передаточной функции апертурной приемопередающей антенны, затем определяют и минимизируют целевую функцию. В качестве зондирующего сигнала используют короткоимпульсный широкополосный сигнал, предварительно измеряют касательную компоненту вектора электрического поля или касательную компоненту вектора напряженности магнитного поля в плоскости апертуры апертурной приемопередающей антенны, прием сигналов, отраженных от плоскослоистой среды, ведут при размещении апертурной приемопередающей антенны над поверхностью плоскослоистой среды, а положение временного интервала приема относительно момента излучения зондирующего сигнала исключает прием сигналов, находящихся вне этого временного интервала. Технический результат заключается в повышении точности определения диэлектрической и магнитной проницаемостей, проводимости и толщины каждого слоя ППС. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение относится к радиоизмерительной технике, а именно к способам определения диэлектрической и магнитной проницаемостей, проводимости и толщины каждого слоя, плоскослоистой среды, и может быть использовано для технической диагностики при строительстве автомобильных дорог, аэродромов, мостов, производстве строительных материалов и в других отраслях промышленности.
Известен способ [1] измерения диэлектрической проницаемостей и толщины слоя, плоскослоистой среды, заключающийся в измерении данных во временной области в бистатической системе. Для относительно небольших расстояний (базе) между передающей и приемной антеннами при наличии одного или двух слоев на основе измерений могут быть определены толщины и диэлектрическая проницаемость слоев, если распространение зондирующего сигнала не имеет существенных особенностей [2]. На основе уточненной модели распространения зондирующего сигнала ошибки измерения для сред с небольшим количеством слоев становятся допустимыми, а метод является эффективным.
Однако для среды, состоящей из двух слоев и более, сложно учесть особенности распространения, и ошибка возрастает, при этом для эффективной работы бистатической системы с большой базой необходим передатчик большой мощности и чувствительный приемник.
Известен также способ измерения толщины и диэлектрической проницаемости однослойного дорожного покрытия при измерении в моностатической системе [3].
Однако указанные выше способы измерений не могут быть использованы в случае, если толщина одного из слоев многослойной среды меньше пространственной длительности зондирующего сигнала в этом слое, т.е. сигналы, отраженные от верхней и нижней границ такого слоя, не разделены во времени.
Наиболее близким техническим решением к предлагаемому является способ определения диэлектрической и магнитной проницаемостей, проводимости и толщины каждого слоя плоскослоистой среды [4], заключающийся в зондировании плоскослоистой среды сверхширокополосным сигналом со ступенчатым изменением частоты, излучаемым и принимаемым Т-рупорной приемопередающей антенной, расположенной над поверхностью среды, предварительно в безэховой камере, проводят необходимую для последующей калибровки процедуру вычитания фонового сигнала, затем определяют и минимизируют нормированную к передаточной функции приемопередающей антенны целевую функцию для фиксированного числа частот ω=ωi в виде нормы разности
Figure 00000001
зарегистрированного рассеянного средой сигнала
Figure 00000002
и моделируемого сигнала
Figure 00000003
соответствующего основной компоненте излучаемого и регистрируемого электромагнитного поля горизонтальным элементарным электрическим диполем, расположенным на высоте, равной расстоянию от фазового центра антенны до поверхности среды, при возбуждении его на каждой частоте, генерируемой РПЗ, единичным напряжением и оценивают
Figure 00000004
- вектор-строку параметров среды, ωi - дискретный набор частот в выбранном диапазоне ΔF, i=1,2,…,NF.
Недостатками данного способа является низкая точность определения диэлектрической и магнитной проницаемости и проводимости и толщины каждого слоя плоскослоистой среды в реальных условиях, вне безэховой камеры, связанная с присутствием мешающих сигналов, а также невозможностью полного учета искажений, вносимых приемопередающей антенной в зондирующий и рассеянный средой сигналы при определении целевой функции, т.к. в известном способе при моделировании сигнала
Figure 00000005
влияние векторной диаграммы направленности (ВДН) приемопередающей антенны радара подповерхностного зондирования (РПЗ) сведено лишь к учету координат ее фазового центра, а антенну заменяют горизонтальным элементарным электрическим диполем, ВДН которого существенно отлична от исходной, особенно в верней части рабочего диапазона частот. Кроме того, данное техническое решение невозможно реализовать при создании мобильной системы диагностики плоскослоистых сред в частотной области, так как в нем при проведении калибровочных измерений в безэховой камере отсутствует временное стробирование мешающих сигналов.
Технической задачей заявляемого решения является повышение достоверности и точности определения диэлектрической и магнитной проницаемостей, проводимости и толщины каждого слоя плоскослоистой среды и расширение функциональных возможностей за счет учета искажений зондирующего и рассеянного средой сигналов, вносимых приемопередающей антенной и трактом, а также временного стробирования отраженных паразитных сигналов и расширения функциональных возможностей за счет дополнительной обработки слабых рассеянных сигналов во временной области при использовании временной автоматической регулировки усиления.
Поставленная задача достигается тем, что в способе определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды, заключающемся в том, что плоскослоистую среду зондируют сигналом с помощью апертурной приемопередающей антенны, принимают сигналы, отраженные от плоскослоистой среды, при этом зондирование и прием осуществляют на различных частотах ωi зондирующего сигнала i=1,2,…NF, предварительно измеряют в безэховой камере фоновый сигнал, отраженный от апертурной приемопередающей антенны и антенно-фидерного тракта, из принятых отраженных сигналов вычитают фоновый сигнал, нормируют разностные сигналы к предварительно измеренной передаточной функции апертурной приемопередающей антенны, затем определяют и минимизируют целевую функцию
Figure 00000006
в соответствии с выражением
Figure 00000007
где U(ωi,) - амплитуды нормированных разностных сигналов соответственно на частотах ωi;
Figure 00000008
- моделируемый сигнал, определяемый на основной поляризации при замене апертурной приемопередающей антенны при моделировании элементарным электрическим диполем, расположенным в фазовом центре апертурной приемопередающей антенны, а искомые параметры исследуемой плоскослоистой среды определяют путем оценки вектора
Figure 00000009
параметров среды, обеспечивающего минимум целевой функции
Figure 00000010
, где dn - толщина, εn - диэлектрическая проницаемость, µn - магнитная проницаемость, и σn - проводимость, соответствующих слоев плоскослоистой среды, согласно изобретению, в качестве зондирующего сигнала используют короткоимпульсный широкополосный сигнал, предварительно измеряют касательную компоненту вектора электрического поля или касательную компоненту вектора напряженности магнитного поля в плоскости апертуры апертурной приемопередающей антенны, прием сигналов, отраженных от плоскослоистой среды, ведут при размещении апертурной приемопередающей антенны над поверхностью плоскослоистой среды на расстоянии zгр, при котором отраженный от плоскослоистой среды сигнал длительностью τc≤2zгр/c, где c - скорость света, попадет во временной интервал приема, размер которого соответствует длительности отраженного сигнала, а положение временного интервала приема относительно момента излучения зондирующего сигнала исключает прием сигналов, находящихся вне этого временного интервала, при этом амплитуду моделируемого сигнала определяют как сумму конечного числа плоских волн, отраженных от плоскослоистой среды, амплитуды которых и углы отражения определяются значениями касательной компоненты вектора электрического поля или касательной компоненты вектора напряженности магнитного поля в плоскости апертуры апертурной приемопередающей антенны на фиксированных частотах ωi.
Поставленная задача также достигается тем, что амплитуду моделируемого сигнала определяют в соответствии со следующей зависимостью:
Figure 00000011
где NPW=Np×Nq - сумма плоских Е- и Н-волн, падающих под углами θpq, φpq на плоскослоистую среду с коэффициентами отражения
Figure 00000012
,
Figure 00000013
где
Figure 00000014
и
Figure 00000015
- значения амплитуд отраженных сигналов, являющихся функциями расстояния от фазового центра апертурной приемопередающей антенны до поверхности плоскослоистой среды, векторной диаграммы направленности апертурной приемопередающей антенны в направлении θpq, φpq и спектральной плотности тока, возбуждающего апертурную приемопередающую антенну, ω - частота сигнала.
Повышение точности определения диэлектрической и магнитной проницаемостей, проводимости и толщины каждого слоя, плоскослоистой среды достигается за счет использования моделированного сигнала для формирования целевой функции с учетом векторной импульсной характеристики приемопередающей антенны, и временного стробирования отраженных паразитных сигналов.
На фиг.1 представлена структурная электрическая схема устройства, реализующего способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды; на фиг.2 показана функциональная схема реализации способа; на фиг.3а, б, в - графики, поясняющие способ.
Устройство для определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды (фиг.1) содержит приемопередающий модуль, включающий генератор 1 зондирующих сигналов, направленный ответвитель (HO) 2, к одному концу основного плеча которого подсоединен выход генератора 1, а к другому - через антенно-фидерный тракт 3, например, отрезок коаксиального кабеля, приемопередающая антенна 4, один конец дополнительного плеча HO 2 нагружен на балластную нагрузку 5, а к другому подсоединены последовательно соединенные малошумящий усилитель 6, стробоскопический преобразователь 7, программируемый усилитель 8, АЦП 9 и программируемая логическая интегральная схема (ПЛИС) 10, а также блок развертки 11, выход которого соединен с вторым входом стробоскопического преобразователя 7, и оперативное запоминающее устройство (ОЗУ) 12, при этом ПЛИС 10 соединена с генератором 1 зондирующих сигналов, стробоскопический преобразователь 7 и (ОЗУ) 12. Обработка сигналов осуществляется с помощью персональной ЭВМ (ПЭВМ) 13.
Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды реализуется следующим образом.
При реализации заявленного способа, при измерениях и расчете моделируемого сигнала
Figure 00000016
необходимо последовательно выполнить следующие операции:
1. Для приемопередающей антенны 4 предварительно, известными методами [1] на основе измерений в плоскости, расположенной параллельно апертуре SA (фиг.2), последовательно перемещают приемную антенну-зонд, предназначенную для регистрации сверхширокополосных короткоимпульсных сигналов, например диполь или рамочную антенну с известной передаточной функцией, и последовательно в заданных точках, расстояние между которыми определяются минимальной длиной волны диапазона рабочих частот, регистрируют сигналы на выходе зонда и на основе учета его передаточной функции определяют значения касательных компонент электрического поля
Figure 00000017
и
Figure 00000018
или магнитного поля
Figure 00000019
и
Figure 00000020
при возбуждении его от генератора 1 сверхкоротким импульсом тока I(t) амплитудой J0, и длительностью τu<<τA, где τA=1/ΔF - постоянная времени антенны 3, ΔF полоса рабочих частот антенны 4 (например, при полосе частот антенны ΔF=2000·МГц величина τA=0.5 нс).
2. Затем во временной области при использовании зондирующего короткоимпульсного сверхширокополосного сигнала проводят процедуры калибровки, позволяющие осуществлять временное разделение сигналов внутренних переотражений в тракте 3 и полезного сигнала, отраженного от исследуемой плоскослоистой среды 14, включающие:
- вычитание фона, т.е. сигналов, обусловленных внутренними переотражениями в тракте 3 и регистрируемых при отсутствии полезного сигнала, в этом режиме регистрации антенна 4 излучает в свободное пространство;
- формирование временного интервала (окна), т.е. осуществление временного стробирования в области регистрации анализируемого сигнала. Для этого измеряют сигналы, отраженные от ППС при изменении высоты АППА над ППС, и фиксируют ее минимальное значение zгр, при котором отраженный от ППС сигнал длительностью τc≤2zгр/c, где c - скорость света, попадет во временной интервал приема, размер которого соответствует длительности отраженного сигнала, а положение временного интервала приема относительно момента излучения зондирующего сигнала исключает прием сигналов, находящихся вне этого временного интервала.
3. Затем используя методику измерений во временной области, рассмотренную в [2], на основе регистрации отраженного от плоского экрана электромагнитного поля, при излучении генератором 1 зондирующего электромагнитного сигнала определяют координаты фазового центра антенны 4 za. Результаты измерений по определению координат антенн №1 и №2 приведены на фиг.3.
4. На основе быстрого преобразования Фурье (БПФ) осуществляют преобразование Фурье измеренных во временной области касательных компонентов напряженности вектора электрического поля, получают значения
Figure 00000021
и
Figure 00000022
на фиксированных частотах ωi диапазона рабочих частот, затем на основе двумерного БПФ в пространственной области определяют амплитуды излучаемых угловых спектров для фиксированного числа NPW плоских волн Н- и Е-волн, распространяющихся под углами θp, φq и выбранных значений частот ωi:
Figure 00000023
,
Figure 00000024
при этом оценка числа плоских волн NPW=(Np+1)(Nq+1), распространяющихся в направлении θp, φq, проводится на основе сравнения с результатами измерений в ближней зоне, полученных на расстоянии, равном zгр от апертуры антенны 4, на фиг.2:
Figure 00000025
- оператор двумерного преобразования Фурье.
5. Для плоских Н- и Е-волн, падающих под углами θp, на плоскослоистую среду 14 на основе известных формул определяются коэффициенты отражения
Figure 00000026
и
Figure 00000027
на фиксированных частотах ωi, и заданного вектора параметров среды
Figure 00000028
.
6. Для вычисления весовых коэффициентов
Figure 00000029
Figure 00000030
определяют спектральную плотность тока I(t)
Figure 00000031
на входных клеммах передающей антенны, а затем, используя принцип взаимности, определяют амплитуду поля плоских Н- и Е-волн в режиме передачи
Figure 00000032
(см. п.4).
7. Изменяя параметры заданного вектора
Figure 00000033
в заданном интервале изменений параметров среды определяют и на основе известных генетических алгоритмов, подробно рассмотренных в [5], минимизируют целевую функцию
Figure 00000034
.
Запуск генератора 1 зондирующих сигналов осуществляется ПЛИС 10. Формируемые импульсы излучаются антенной 4, электромагнитное поле падает на исследуемую плоскослоистую среду 14 и рассеивается. Рассеянное средой 14 поле падает на антенну 4, принятый сигнал распространяется по тракту НО 2 в обратном направлении и с выхода НО 2 поступает на вход малошумящего усилителя 6, затем - на стробоскопический преобразователь 7 и программируемый усилитель 8, который выполняет также функцию управляемого элемента цепи временной автоматической регулировки усиления (ВАРУ, блок развертки 11, при этом программируемый усилитель 8 выполняет также функцию управляемого элемента цепи временной автоматической регулировки усиления (ВАРУ), и через АЦП 9 в ОЗУ 10 и на ПЭВМ 13, которая принимает и отображает на экране результаты зондирования.
Регистрация сверхширокополосных короткоимпульсных сигналов реализована стробоскопическим способом: за один период повторения зондирующего сигнала регистрируется одна выборка принимаемого сигнала. Момент взятия выборки отраженного сигнала определяется блоком развертки 11, который представляет собой программируемую линию задержки и вырабатывает импульсы запуска генератора стробирующих импульсов. Каждый импульс запуска стробоскопического преобразователя 7 при формировании временной развертки сигнала и соответственно каждая последующая выборка сигнала имеют временной сдвиг Δt относительно предыдущей выборки. Длительность временного окна, в пределах которого осуществляется регистрация принимаемого сигнала, равна ΔtN, где N - число отсчетов сигнала (256, 512 или 1024). Шаг дискретизации по времени Δt может программно регулироваться от 5 пс шагом 1 пс, позволяя регистрировать отраженные сигналы во временном окне длительностью до 400 не. Таким образом, для записи одной реализации отраженного от среды сигнала, состоящей из N отсчетов, требуется временной интервал NT, где T - период повторения зондирующего сигнала. При N=1024 и T=1 мкс для записи одной реализации сигнала требуется около 1 мс. Если используется режим накопления сигнала, то продолжительность цикла регистрации увеличивается пропорционально количеству усреднений (8…256).
При включении устройства сохраненные в ПЭВМ 13 параметры и настройки загружаются через параллельный интерфейс в ОЗУ 12, после чего из ПЭВМ 13 выдается команда на начало цикла зондирования. В регистраторе ПЛИС 10 в соответствии с кодами ОЗУ 12 формируются управляющие сигналы с необходимыми временными диаграммами, которые запускают генератор зондирующего сигнала 1, управляют стробоскопическим преобразователем 7 и приемником, регистрирующим сигналы, поступающие от антенны 4, и включающим малошумящий усилитель 6, стробоскопический преобразователь 7, усилитель 8. Усилитель 8, установленный на выходе стробоскопического преобразователя 7, может программно изменять коэффициент усиления по мере увеличения номера отсчета регистрируемого сигнала, позволяя тем самым компенсировать затухание, вызванное распространением сигнала в слоистой среде.
По завершении сбора отсчетов сигнала регистратор ПЛИС 10 выдает команду готовности. ПЭВМ 13 принимает и отображает на экране ПЭВМ 13 результаты зондирования в виде N отсчетов U(t) или спектральной плотности
Figure 00000035
, и цикл зондирования повторяется.
В специализированном программном обеспечении (СПО) 15 реализовано определение геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды на основе метода вычислительной диагностики. Основные программы (ОП) 16 организуют графический интерфейс, управляют режимами работы РПЗ, принимают данные от него, а также запускают программы СПО 15: программу П1 17 расчета моделируемого сигнала и программу П2 18 минимизации целевой функции
Figure 00000036
, реализуемую на основе генетического алгоритма, подробно рассмотренного в [5]. Результаты определения геометрических и электрофизических параметров слоистых сред, полученные на основе предлагаемого способа, отображаются на экране ПЭВМ 13.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить точность определения диэлектрической и магнитной проницаемостей, проводимости и толщины каждого слоя плоскослоистой среды за счет полного учета искажений зондирующего и рассеянного средой сигналов, вносимых приемопередающей антенной 2 и антенно-фидерным трактом 3, а также временного стробирования отраженных паразитных сигналов. Для диагностики не требуется специальных безэховых камер при проведении калибровочных измерений и, в отличие от прототипа, реализовать техническое решение на основе мобильной системы диагностики плоскослоистых сред во временной области.
Источники информации
1. Chunlin Huang, Yi Su, "A New GPR Calibration Method for High Accuracy Thickness and Permittivity Measurement of Multi-layered Pavement", Tenth International Conference on Ground Penetrating Radar (GPR2004), Delft, The Netherlands, pp.627-630, 2004.
2. Chien-ping Kao, Jing Li и др. Measurement of Layer Thickness and Permittivity Using a New Multi-Layer Model from GPR Data, 11th International Conference on Ground Penetrating Radar, June 19-22, 2006, Columbus Ohio, USA.
3. Заявка на изобретение №2005121579/28 от 08.07.2005, кл. G01V 1/00 (2006.01), от 20.01.2007, Бюл №2,
4. S.Lambot, E.C.Slob, I.Bosch. - Modeling of GPR for Accurate Characterization of Subsurface Electric Properties. - IEEE Trans. On Gescience and Remote Sensing, vol.42, No.11, 2004, pp.2555-2567 (прототп).
5. J.Robinson, S.Sinton, and Y.Rahmat-Samii, "Particle swarm, genetic algorithm, and their hybrids: Optimization of a profiled corrugated horn antenna," in Proc. IEEE Int. Symp. Antennas Propag., TX, Jun. 2002, vol.1, pp.314-317.

Claims (2)

1. Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды, заключающийся в том, что плоскослоистую среду зондируют сигналом с помощью апертурной приемопередающей антенны, принимают сигналы, отраженные от плоскослоистой среды, при этом зондирование и прием осуществляют на различных частотах ω1 зондирующего сигнала i=1,2,…NF, предварительно измеряют в безэховой камере фоновый сигнал, отраженный от апертурной приемопередающей антенны и антенно-фидерного тракта, из принятых отраженных сигналов вычитают фоновый сигнал, нормируют разностные сигналы к предварительно измеренной передаточной функции апертурной приемопередающей антенны, затем определяют и минимизируют целевую функцию
Figure 00000006
в соответствии с выражением
Figure 00000037
, где U(ωi) - амплитуды нормированных разностных сигналов соответственно на частотах ωi;
Figure 00000008
- моделируемый сигнал, определяемый на основной поляризации при замене апертурной приемопередающей антенны при моделировании элементарным электрическим диполем, расположенным в фазовом центре апертурной приемопередающей антенны, а искомые параметры исследуемой плоскослоистой среды определяют путем оценки вектора
Figure 00000009
параметров среды, обеспечивающего минимум целевой функции
Figure 00000006
, где dn - толщина, εn - диэлектрическая проницаемость, µn - магнитная проницаемость, и σn - проводимость соответствующих слоев плоскослоистой среды, отличающийся тем, что в качестве зондирующего сигнала используют короткоимпульсный широкополосный сигнал, предварительно измеряют касательную компоненту вектора электрического поля или касательную компоненту вектора напряженности магнитного поля в плоскости апертуры апертурной приемопередающей антенны, прием сигналов, отраженных от плоскослоистой среды, ведут при размещении апертурной приемопередающей антенны над поверхностью плоскослоистой среды на расстоянии zгр, при котором отраженный от плоскослоистой среды сигнал длительностью τс<2zгр/c, где с - скорость света, попадет во временной интервал приема, размер которого соответствует длительности отраженного сигнала, а положение временного интервала приема относительно момента излучения зондирующего сигнала исключает прием сигналов, находящихся вне этого временного интервала, при этом амплитуду моделируемого сигнала определяют как сумму конечного числа плоских волн, отраженных от плоскослоистой среды, амплитуды которых и углы отражения определяются значениями касательной компоненты вектора электрического поля или касательной компоненты вектора напряженности магнитного поля в плоскости апертуры апертурной приемопередающей антенны на фиксированных частотах ωi.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что амплитуду моделируемого сигнала определяют в соответствии со следующей зависимостью:
Figure 00000038

где NPW=Np×Nq - сумма плоских Е- и Н-волн, падающих под углами θpq, φpq на плоскослоистую среду с коэффициентами отражения
Figure 00000039
Figure 00000040

Figure 00000041
и
Figure 00000042
- значения амплитуд отраженных сигналов, являющихся функциями расстояния от фазового центра апертурной приемопередающей антенны до поверхности плоскослоистой среды, векторной диаграммы направленности апертурной приемопередающей антенны в направлении θpq, φpq и спектральной плотности тока, возбуждающего апертурную приемопередающую антенну,
ω - частота сигнала.
RU2009148353/28A 2009-12-25 2009-12-25 Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды RU2421758C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009148353/28A RU2421758C1 (ru) 2009-12-25 2009-12-25 Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009148353/28A RU2421758C1 (ru) 2009-12-25 2009-12-25 Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2421758C1 true RU2421758C1 (ru) 2011-06-20

Family

ID=44738141

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009148353/28A RU2421758C1 (ru) 2009-12-25 2009-12-25 Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2421758C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2671299C2 (ru) * 2017-04-12 2018-10-30 Акционерное общество "Концерн "Созвездие" Способ измерения параметров подстилающей среды и устройство для его осуществления

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2671299C2 (ru) * 2017-04-12 2018-10-30 Акционерное общество "Концерн "Созвездие" Способ измерения параметров подстилающей среды и устройство для его осуществления
RU2671299C9 (ru) * 2017-04-12 2018-12-24 Акционерное общество "Концерн "Созвездие" Способ измерения параметров подстилающей среды и устройство для его осуществления

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Lee et al. A novel, compact, low-cost, impulse ground-penetrating radar for nondestructive evaluation of pavements
Li et al. Buried object characterization using ultra-wideband ground penetrating radar
Pochanin et al. Advances in short-range distance and permittivity ground-penetrating radar measurements for road surface surveying
KR101588215B1 (ko) 지하 물성 탐사시스템 및 이를 이용한 지하 물성 분석방법
Han et al. Development of a tunable multiband UWB radar sensor and its applications to subsurface sensing
Ihamouten et al. Complex permittivity frequency variations from multioffset GPR data: hydraulic concrete characterization
Pochanin et al. Measuring of thickness of the asphalt pavement with use of GPR
Guo et al. Extraction of the pavement permittivity and thickness from measured ground-coupled GPR data using a ground-wave technique
RU2421758C1 (ru) Способ определения геометрических и электрофизических параметров плоскослоистой среды
Tofani et al. A time-domain method for characterizing the reflection coefficient of absorbing materials from 30 to 1000 MHz
Rohman et al. Material permittivity estimation using analytic peak ratio of air-coupled GPR signatures
CN107894219B (zh) 一种地耦合雷达测厚误差的矫正方法
Ali et al. Concrete Thickness Measurement Model for GPR
Lei A time-domain beamformer for UWB through-wall imaging
Pieraccini et al. Joint time-frequency analysis for investigation of layered masonry structures using penetrating radar
RU2375729C1 (ru) Геофизический радиолокатор
Laurens et al. Aptitude of the near-field direct wave of ground-coupled radar antennas for the characterisation of the covercrete
Pochanin et al. GPR for pavement monitoring
CN104297733B (zh) 复合背景下时域信号的处理方法及复合信号处理系统
Strange et al. What is the true time range of a GPR system?
Batrakov et al. The effect of secondary reflections on the quality of layers thickness assessment using UWB GPR signals
Panzner et al. Radar signatures of complex buried objects in ground penetrating radar
US20020010546A1 (en) Apparatus and method for determining the propagation velocity of an electromagnetic signal in a subsurface medium utilizing ground penetrating radar
Price et al. Effects of wall moisture profiles on matched illumination waveforms—Simulation and measurement
Strange A systematic method for characterizing the time-range performance of ground penetrating radar

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20151226