RU2418911C1 - Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации - Google Patents
Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации Download PDFInfo
- Publication number
- RU2418911C1 RU2418911C1 RU2010120144/21A RU2010120144A RU2418911C1 RU 2418911 C1 RU2418911 C1 RU 2418911C1 RU 2010120144/21 A RU2010120144/21 A RU 2010120144/21A RU 2010120144 A RU2010120144 A RU 2010120144A RU 2418911 C1 RU2418911 C1 RU 2418911C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- dam
- rocks
- belt
- concrete
- water
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Lining And Supports For Tunnels (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области гидротехники и может быть использовано при эксплуатации бетонной арочно-гравитационной плотины преимущественно в суровых климатических условиях. Способ включает снижение максимального безопасного уровня воды перед плотиной, против ранее установленного такого уровня, и осуществление теплового воздействия средствами на тело верхнего арочного пояса и на вмещающие горные породы в местах примыкания пят верхового арочного пояса. Тепловое воздействие производят интенсивностью, обеспечивающей при уровнях воды перед плотиной, близких к сниженному максимальному безопасному уровню, уменьшение растягивающих напряжений в бетоне у верховой (напорной) грани плотины до безопасной величины. Уменьшаются растягивающие напряжения в бетоне у верховой грани плотины и в горных породах основания, необратимые перемещения гребня плотины в сторону нижнего бьефа, сжимающие напряжения в железобетонной облицовке турбинных водоводов, асимметричность перемещений гребня плотины и объемы работ. 8 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Изобретение относится к области гидротехники и может быть использовано при эксплуатации бетонной арочно-гравитационной плотины преимущественно в суровых климатических условиях.
Бетонная арочно-гравитационная плотина имеет в плане криволинейный вид, а ее устойчивость и прочность обеспечиваются в основном действием собственного веса и частично работой плотины как свода с передачей нагрузки на скальные берега - борта ущелья.
Такая плотина является переходным типом между гравитационной и арочной плотиной, и она до настоящего времени имеет ограниченное распространение в мире. В России бетонная арочно-гравитационная плотина входит в состав двух действующих гидроэлектростанций: Гергебильской (Республика Дагестан) и Саяно-Шушенской (Республика Хакассия). Первая плотина возведена в узком ущелье, имеет длину по гребню L=75 м, высоту Н=70 м и L/H=1,07. Вторая плотина возведена при значительной ширине ущелья, ее длина L=1066 м, высота Н=245 м, ширина по основанию В=105,7 м, ширина по гребню b=25 м и L/H=4,35. Плотина настолько массивна, что даже при исчезновении арочного эффекта (полное раскрытие межсекционных швов) устойчивость ее секций на сдвиг по контакту со скалой обеспечивается, а именно коэффициент запаса на устойчивость русловых секций плотины против сдвига составляет 1,62 с учетом арочного эффекта и 1,35 без учета арочного эффекта [1, стр.18-22].
Основной недостаток арочно-гравитационной плотины заключается в том, что при эксплуатации высокой плотины в относительно широком ущелье в нижней части верховой (напорной) грани в бетоне с неизбежностью возникают растягивающие напряжения, которые превосходят безопасную (допустимую) величину. Эти напряжения приводят к бессистемному и опасному раскрытию горизонтальных трещин на верховой грани плотины, разуплотнению горных пород основания под верховым технологическим столбом плотины и раскрытию контакта «скала-бетон», что обуславливает необходимость проведения ремонтных работ. Эти весьма сложные и недостаточно эффективные работы необходимы для подавления в растянутой зоне плотины и ее основании высоконапорной, порою «кинжальной» фильтрации, разрушающей бетон плотины и горные породы основания. Все это в существенной мере снижает надежность плотины при ее эксплуатации [1, стр.115-143].
Другие недостатки, которые могут проявиться при эксплуатации такой плотины, заключаются
- в высоких максимальных и необратимых перемещениях гребня плотины в сторону нижнего бьефа;
- в асимметричности перемещений гребня плотины в сторону нижнего бьефа;
- в высоких сжимающих напряжениях в железобетонной облицовке турбинных водоводов;
- в высоких объемах ремонтных работ и затрат на их производство.
Известен способ повышения надежности бетонной, в том числе и арочно-гравитационной плотины, согласно которому регулирование напряженного состояния плотины производят путем подогрева в холодное время года ее наружной части, примыкающей к низовой грани. Этот подогрев производят посредством подачи по трубопроводам в поярусно расположенные в этой наружной части трубчатые теплообменники воды с температурой, превышающей среднемноголетнюю температуру наружного воздуха местности, что обеспечивает целенаправленное дополнительное обжатие бетона верховой грани плотины до 2-3 МПа и обжатие горных пород в ее основании [2].
Известный способ при эксплуатации плотины может быть реализован только в том случае, если при возведении плотины в ее теле в нужном месте и по особым правилам были заложены средства для подогрева бетона, т.е. трубчатые теплообменники.
Известен способ, согласно которому плотину при эксплуатации снабжают ограждающей конструкцией, теплозащитное покрытие которой вместе с низовой гранью плотины образует отапливаемую греющими средствами полость, вмещающую в себя все турбинные водоводы и водосливную поверхность водосброса и обеспечивающую поддержание у низовой грани плотины положительную температуру в течение всего года. Этим самым для всей низовой грани плотины создают искусственный климат, чем и обеспечивается в бетоне низовой грани плотины, турбинных водоводов и водослива водосброса искусственный температурно-влажностный режим, близкий к оптимальному режиму, а именно температура в полости всегда положительна, а сама полость защищена от атмосферных осадков. В результате чего многократно уменьшаются температурные деформации в бетоне, повышается его морозостойкость, причем при полном отсутствии циклов переменного замораживания и оттаивания бетона. Одновременно с этим такое тепловое воздействие на плотину обеспечивает целенаправленное дополнительное обжатие бетона верховой грани плотины и горных пород в ее основании [3].
Этот способ так же может обеспечить обжатие верховой грани плотины до 2-3 МПа. Однако способ сложный, затратный и недостаточно для использования исследован.
Общеизвестен простой и надежный способ, согласно которому надежность плотины любого типа, находящейся в эксплуатации, повышают путем снижения максимального безопасного (допустимого) уровня воды, против ранее установленного такого уровня. Это снижает гидростатическую нагрузку на плотину.
Этот способ на Саяно-Шушенской ГЭС имени П.С.Непорожнего (далее: СШГЭС) уже частично реализован. С 1997 года НПУ снижен на 1 м, с 540 м до 539 м [1, стр.122]. Одновременно предпринимается попытка снизить ФПУ на 4 м, с 544 м до 540 м, что посредством водосбросных сооружений, существующих и дополнительно возводимых, реализовать проблематично [1, стр.148-150].
Известны предложения о дальнейшем более существенном снижении НПУ и ФПУ, т.е. максимальных безопасных уровней воды перед плотиной, что связано как с техническими сложностями из-за неприспособленности водосбросных сооружений к этому, так и с исключительно высокими многосторонними экономическими издержками. При этом после аварии на СШГЭС, произошедшей 17 августа 2009 года, появились совсем пессимистические прогнозы, о том, что «в данное время снижение уровня на 23-25 м от максимального уже не сможет дать необходимого эффекта» [4].
Предлагаемое изобретение, как будет показано ниже, так же может быть реализовано только при условии дальнейшего, но относительного не высокого, всего на 2-4 м, снижения НПУ и ФПУ.
Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является повышение надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации, и экономия средств. Технический же результат заключается в уменьшении
- растягивающих напряжений в бетоне у верховой грани плотины и в горных породах основания плотины;
- максимальных и необратимых перемещений гребня плотины в сторону нижнего бьефа;
- асимметричности перемещений гребня плотины в сторону нижнего бьефа;
- сжимающих напряжений в железобетонной облицовке турбинных водоводов до безопасной величины;
- объемов работ при осуществлении способа.
Указанная задача решается, а технический результат достигается тем, что в способе повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации, сначала перед плотиной снижают максимальный безопасный уровень воды, против ранее установленного такого уровня, затем производят тепловое воздействие средствами на тело верхнего арочного пояса и на вмещающие горные породы в местах примыкания пят верхового арочного пояса. Тепловое воздействие производят интенсивностью, обеспечивающей при уровнях воды перед плотиной, близких к сниженному максимальному безопасному уровню, уменьшение растягивающих напряжений в бетоне у верховой (напорной) грани плотины до безопасной величины.
Дополнительно:
- в случае, когда верхний арочный пояс содержит продольную галерею и канавки дренажа, тепловое воздействие на верхний арочный пояс производят путем обогрева полостей продольной галереи и канавок дренажа;
- тепловое воздействие на горные породы производят посредством тепловых скважин;
- в случае, когда в месте примыкания верхнего арочного пояса в горных породах расположен участок продольной галереи, тепловое воздействие на горные породы производят путем обогрева полости этого участка;
- в случае, когда на низовой грани плотины расположены турбинные водоводы, каждый из которых состоит из металлической оболочки и железобетонной облицовки и жестко скреплен с плотиной, тепловое воздействие производят интенсивностью, обеспечивающей при уровнях воды перед плотиной, близких к сниженному максимальному безопасному уровню воды, уменьшение сжимающих напряжений в железобетонной облицовке турбинных водоводов до безопасной величины;
- обогрев полостей продольной галереи и канавок дренажа производят теплым воздухом;
- при тепловом воздействии на горные породы одновременно производят тепловое воздействие на пяты верхнего арочного пояса;
- тепловая скважина содержит заглушенную снизу металлическую трубу, которая заполнена водой, подогреваемой омическим электронагревателем;
- в теплый период года обогрев полостей производят наружным атмосферным воздухом.
Снижение максимального безопасного уровня воды перед плотиной, против ранее установленного такого уровня, обеспечивает снижение сжимающих напряжений в верхнем арочном поясе от гидростатической нагрузки. Это снижение необходимо для того, чтобы при осуществлении теплового воздействия на тело верхнего арочного пояса и на вмещающие горные породы, сжимающие напряжения в верхнем арочном поясе не превысили безопасную величину. Именно в результате теплового воздействия, постоянно осуществляемого по указанным правилам, произойдет сжатие верхнего арочного пояса и его прогиб в сторону верхнего бьефа, что обеспечит достижение ранее указанного технического результата.
Изобретение на примере плотины СШГЭС поясняется следующими чертежами:
- на фиг.1 изображен план гидротехнических сооружений СШГЭС [1, стр.20];
- на фиг.2 - вид на СШГЭС со стороны нижнего бьефа [1, стр.18];
-на фиг.3 - поперечный разрез по станционной части плотины [1, стр.78];
- на фиг.4 - правобережное примыкание плотины, разрез вдоль продольных галерей [5].
Бетонная арочно-гравитационная плотина СШГЭС по длине состоит из 4 частей: правобережная глухая 1, водосбросная 2, станционная 3 и левобережная глухая 4 (фиг.1). В нижнем бьефе плотины водосбросная часть 2 содержит водобойный колодец 5, водобойную стенку 6 и рисберму 7, а станционная часть - здание ГЭС 8. Выше водоводов турбинных 9 и водосбросных 10 по всей длине плотины конструктивно, а при возведении и технологически выделяется верхний арочный пояс (далее: арочный пояс) 11, пяты 12 которого упираются (примыкают) в горные породы (скалу) 13 (фиг.2 и 3). Этот арочный пояс 11 имеет вид круговой арки, имеющей по верховой грани радиус 600 м и центральный угол 102°.
Надежность такой плотины, находящейся более 25 лет в эксплуатации, по предлагаемому изобретению может быть повышена следующим путем.
Сначала перед плотиной на 3-5 м снижают максимальный безопасный уровень воды перед плотиной, например НПУ, против изначально установленного на отметке 540 м, т.е. до отметке 537-535 м. Это на 2-4 м ниже однажды уже сниженного НПУ до отметки 539 м. Затем производят тепловое воздействие на тело верхнего арочного пояса 11 и вмещающие горные породы 13 в местах примыкания к ним пят 12.
Тепловое воздействие производят интенсивностью, обеспечивающей при уровнях воды перед плотиной, близких к НПУ=537-535 м, уменьшение до безопасных величин растягивающих напряжений в бетоне нижней части верховой (напорной) грани 14 и сжимающих напряжений в железобетонной облицовке 15, покрывающей металлическую оболочку 16 турбинных водоводов 9.
Тепловое воздействие производят средствами путем обогрева:
- полостей продольных галерей 17 и 18, расположенных в арочном поясе 11;
- полостей канавок дренажа 19, расположенных в верхнем арочном поясе 11;
- горных пород 13, вмещающих обе пяты 12 арочного пояса 11, и глухие части плотины правобережную 1 и левобережную 4 выше продольной галереи 20 посредством тепловых скважин 21 (фиг.4);
- полостей участков 22 продольной галереи 20, расположенной в горных породах 13 в местах примыкания к ним арочного пояса 11.
Основными средствами обогрева бетона арочного пояса 11 являются продольные галереи 17 и 18 и канавки дренажа 19, в полостях которых поддерживают температуру на 10-20°С выше их бытовой температуры, которая положительна и равна около 2-3°С [6]. Обогрев полостей продольной галереи и канавок дренажа производят теплым воздухом, причем в теплый период года обогрев производят непосредственно наружным атмосферным воздухом, имеющим положительную естественную температуру.
Основным средством обогрева горных пород 13 являются тепловые скважины 21, каждая из которых содержит заглушенную снизу металлическую трубу, которая заполнена водой и подогревается омическим электронагревателем (не показаны). В качестве электронагревателя может быть использован греющий кабель. В этом случае металлическая труба может не заполняться водой.
Особенности состояния и работы находящейся в эксплуатации плотины СШГЭС при повышении надежности плотины предлагаемым способом заключается в следующем.
1. Сжимающие арочные напряжения в бетоне верховой грани 14 ключевой (русловой) секции при полной нагрузке достигли 10,7, т.е. напряжения превысили проектное значение 10 МПа [1, стр.113].
2. Напряжения сжатия в железобетонной облицовке 15 турбинного водовода 9, вызванные продольной силой, в отдельных случаях превышают предел прочности бетона на сжатие. Рост этой продольной силы обусловлен необратимыми перемещениями плотины [7].
3. В 2006 году в секции 33 максимальные радиальные перемещения гребня 23 плотины достигли 141,5 мм и, как и в секциях 18 и 45, вплотную приблизились к их критериям [8].
4. Арочный эффект (кривизна плотины в плане) уменьшает равнодействующую гидростатического давления на плотину при НПУ приблизительно на 25%. Однако при снижении уровня воды перед плотиной доля арочного эффекта, обуславливающего сжимающие арочные напряжения при восприятии гидростатического давления, значительно уменьшается [1, стр.19, 113-115].
5. Качество бетона плотины СШГЭС выше по всем показателям, чем предполагалось проектом. Причем прочность бетона на сжатие превышает проектные предположения в большинстве исследований на 30% [1, стр.101-107]. Это обстоятельство позволяет пересмотреть в сторону увеличения безопасную величину сжимающих напряжений в арочном поясе 11.
Эти особенности состояния и работы плотины определяют сущность и особенности предлагаемого способа, которые при его воспроизводстве заключаются в следующем.
1. Снижение НПУ, сопровождаемое уменьшением в целом гидростатического давления на плотину и уменьшением доли арочного эффекта в плотине, и увеличение безопасной величины сжимающих напряжений в арочном поясе 11 позволяют тепловым воздействием на тело арочного пояса 11 и на горные породы 13 искусственно повысить сжимающие напряжения в этом поясе 11.
2. В результате вышеуказанного теплового воздействия происходит сжатие арочного пояса 11 и его прогиб в сторону верхнего бьефа.
3. Арочный пояс 11 силами сцепления и трения скреплен с нижерасположенными арочными поясами. Поэтому при прогибе арочного пояса 11 происходит уменьшение растягивающих напряжений в бетоне у верховой грани 14 плотины и в горных породах основания 13, уменьшение необратимых перемещений гребня 23 плотины в сторону нижнего бьефа и уменьшение сжимающих напряжений в железобетонной облицовке 15 турбинных водоводов 9.
4. Неоднородность горных пород 13 и неравномерность воздействия солнечной радиации на глухие части плотины, правобережную 1 и левобережную 4, а также технологические особенности возведения плотины оказывают влияние на напряженно-деформированное состояние плотины и обуславливают асимметричность перемещений гребня 23 плотины в сторону нижнего бьефа. Эта асимметричность может быть уменьшена соответствующей разницей в интенсивности температурного воздействия на пяты 12 и образующие берега горные породы 13.
Возможность и целесообразность использования предложенного изобретения на СШГЭС уже в своей постановке связана с решением весьма сложных инженерных задач. Во-первых, необходим специальный анализ всех имеющихся наблюдений и расчетных исследований для принятия решения о необходимости дальнейшего снижения НПУ ниже уже сниженного до отметки 539 м. Во-вторых, необходима вариантная проработка предложенного теплового воздействия на плотину и на вмещающие ее горные породы 13 и всесторонняя оценка результатов каждого варианта.
Ниже даем приближенную количественную оценку предложенного способа повышения надежности плотины СШГЭС. При этом для начала рассматриваем два крайних случая.
Первый крайний случай. Температура тела верхнего арочного пояса равномерно повышена на Δt°C, причем без изменения положения пят и начальной длины Sн верховой грани арочного пояса. То есть температурному линейному расширению бетона полностью противостоит увеличение в бетоне сжимающих напряжений Δσ вдоль арочного пояса.
Температурный коэффициент линейного расширения бетона αб=0,9·10-5/°C, модуль упругости бетона Еб=40000 МПа. Закон Гука имеет вид σ=εЕ. Учитывая, что величина относительного удлинения ε=αбΔt, имеем Δσ=αбΔtЕб=0,9·10-5·40000·Δt=0,36·Δt МПа/°С. При Δt=5°C имеем Δσ=1,8 МПа.
Второй крайний случай. Температура тела верхнего арочного пояса равномерно повышена также на Δt=5°C, причем без изменения положения пят и без увеличения в бетоне сжимающего напряжения Δσ вдоль арочного пояса. То есть при температурном линейном расширении бетона начальная длина верховой грани (хорды) Sн арочного пояса увеличилась до конечной длины Sк, а сам арочный пояс свободно прогнулся в сторону верхнего бьефа.
Арочный пояс по верховой грани имеет начальные радиус R=600 м и центральный угол α=102°. С использованием математической таблицы (дуги, стрелки, хорды и площади сегмента) определяем начальные длины дуги Sн=1,7802×600=1068,12 м, стрелки hн=0,3707×600=222,42 м и хорды lн=1,5543×600=932,58 м. Определяем температурное увеличение длины дуги ΔS=SнαбΔt=1068×0,9×10-5×5=0,048 м. Тогда конечная длина дуги Sк=Sн+ΔS=1068,12+0,048=1068,168 м. Далее при неизменной длине хорды lн=932,58 м и конечной длине дуги Sк=1068,168 м расчетом установлено увеличение стрелки Δh≈4 см, т.е. крайняя, практически невероятная величина прогиба арочного пояса 11 в сторону верхнего бьефа.
Действительное положение арочного пояса 11 будет находиться между этими двумя крайними случаями, при этом длина хорды lн скорее всего не будет постоянной. Однако даже такой оценочный расчет позволяет предположить, что в случае воспроизводства на СШГЭС предложенного способа продольные напряжения сжатия в арочном поясе увеличатся, против бытовых напряжений при сниженном НПУ, примерно на 1 МПа, а прогиб арочного пояса в сторону верхнего бьефа составит около 2 см.
Именно эти искусственные обстоятельства значительно увеличивают долю арочного эффекта как в верхнем арочном поясе, так и в плотине в целом. Этим самым обеспечивается достижение ранее указанного технического результата, прежде всего: уменьшение растягивающих напряжений в бетоне у верховой грани плотины и в горных породах ее основания и уменьшение сжимающих напряжений в железобетонной облицовке турбинных водоводов.
Источники информации
1. Брызгалов В.И. Из опыта создания и освоения Красноярской и Саяно-Шушинской гидроэлектростанций. Производственное издание. - Красноярск: Сибирский издательский дом «Суриков», 1999.
2. Патент Российской Федерации №2224067, кл. Е02В 7/00, опубл. 20.02.2004.
3. Ягин В.П. Турбинное водопроводящее сооружение//Гидротехническое строительство, 2005, №7.
4. Павел Корнилаев. Трещины в плотине могут привести к трещинам в стране // Красноярский рабочий, №60 от 07.04.2010.
5. Гидротехническое строительство, 2008, №11, стр.67, рис.5 с дорисовкой (номер полностью посвящен Саяно-Шушенской ГЭС).
6. Брызгалоа В.И. Гидроэлектростанции: Учеб. пособие / В.И.Брызгалов, Л.А.Гордон. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2002, стр.279, рис.7.12.
7. Пермякова Л.С., Рассказчиков В.А., Уляшинский В.А., Епифанов А.П. Напряженно-деформированное состояние элементов напорного тракта турбин Саяно-Шушинской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2008, №11.
8. Епифанов А.П., Стефаненко Н.И. Из опыта организации безопасной эксплуатации Саяно-Шушенской арочно-гравитационной плотины // Гидротехническое строительство, 2008, №11.
Claims (9)
1. Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации, характеризующийся тем, что сначала перед плотиной снижают максимальный безопасный уровень воды, против ранее установленного такого уровня, затем осуществляют тепловое воздействие средствами на тело верхнего арочного пояса и на вмещающие горные породы в местах примыкания пят верхового арочного пояса, причем тепловое воздействие производят интенсивностью, обеспечивающей при уровнях воды перед плотиной, близких к сниженному максимальному безопасному уровню, уменьшение растягивающих напряжений в бетоне у верховой (напорной) грани плотины до безопасной величины.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в случае, когда верхний арочный пояс содержит продольную галерею и канавки дренажа, тепловое воздействие на верхний арочный пояс производят путем обогрева полостей продольной галереи и канавок дренажа.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что тепловое воздействие на горные породы производят посредством тепловых скважин.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что в случае, когда в месте примыкания верхнего арочного пояса в горных породах расположен участок продольной галереи, тепловое воздействие на горные породы производят путем обогрева полости этого участка.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в случае, когда на низовой грани плотины расположены турбинные водоводы, каждый из которых состоит из металлической оболочки и железобетонной облицовки и жестко скреплен с плотиной, тепловое воздействие производят интенсивностью, обеспечивающей при уровнях воды перед плотиной, близких к сниженному максимальному безопасному уровню воды, уменьшение сжимающих напряжений в железобетонной облицовке турбинных водоводов до безопасной величины.
6. Способ по п.2, отличающийся тем, что обогрев полостей продольной галереи и канавок дренажа производят теплым воздухом.
7. Способ по п.3, отличающийся тем, что при тепловом воздействии на горные породы одновременно производят тепловое воздействие на пяты верхнего арочного пояса.
8. Способ по п.3, отличающийся тем, что тепловая скважина содержит заглушенную снизу металлическую трубу, которая заполнена водой, подогреваемой омическим электронагревателем.
9. Способ по п.6, отличающийся тем, что в теплый период года обогрев полостей производят наружным атмосферным воздухом.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010120144/21A RU2418911C1 (ru) | 2010-05-19 | 2010-05-19 | Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010120144/21A RU2418911C1 (ru) | 2010-05-19 | 2010-05-19 | Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2418911C1 true RU2418911C1 (ru) | 2011-05-20 |
Family
ID=44733701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010120144/21A RU2418911C1 (ru) | 2010-05-19 | 2010-05-19 | Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2418911C1 (ru) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2474647C1 (ru) * | 2011-10-25 | 2013-02-10 | Василий Петрович Ягин | Способ эксплуатации бетонной арочно-гравитационной плотины, которая создает замерзающее водохранилище, а ее верховая грань обращена в южную сторону |
| RU2495190C2 (ru) * | 2011-08-23 | 2013-10-10 | Публичное акционерное общество "Укргидропроект" | Гравитационная плотина с расширенными швами |
| CN103469780A (zh) * | 2013-09-24 | 2013-12-25 | 昆明理工大学 | 一种重力坝坝基深层抗滑稳定临界滑动面的计算方法 |
| CN109555087A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-04-02 | 长江勘测规划设计研究有限责任公司 | 运行期不抽排检修期临时抽排的二道坝结构及其运用方法 |
| CN111636382A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-09-08 | 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 | 一种堆石混凝土重力坝的过渡层结构及施工方法 |
| CN114239118A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-25 | 中国水利水电科学研究院 | 一种适应于智能通水的封拱温度优化方法 |
-
2010
- 2010-05-19 RU RU2010120144/21A patent/RU2418911C1/ru active
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495190C2 (ru) * | 2011-08-23 | 2013-10-10 | Публичное акционерное общество "Укргидропроект" | Гравитационная плотина с расширенными швами |
| RU2474647C1 (ru) * | 2011-10-25 | 2013-02-10 | Василий Петрович Ягин | Способ эксплуатации бетонной арочно-гравитационной плотины, которая создает замерзающее водохранилище, а ее верховая грань обращена в южную сторону |
| CN103469780A (zh) * | 2013-09-24 | 2013-12-25 | 昆明理工大学 | 一种重力坝坝基深层抗滑稳定临界滑动面的计算方法 |
| CN103469780B (zh) * | 2013-09-24 | 2015-09-09 | 昆明理工大学 | 一种重力坝坝基深层抗滑稳定临界滑动面的计算方法 |
| CN109555087A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-04-02 | 长江勘测规划设计研究有限责任公司 | 运行期不抽排检修期临时抽排的二道坝结构及其运用方法 |
| CN109555087B (zh) * | 2019-01-04 | 2024-04-12 | 长江勘测规划设计研究有限责任公司 | 运行期不抽排检修期临时抽排的二道坝结构及其运用方法 |
| CN111636382A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-09-08 | 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 | 一种堆石混凝土重力坝的过渡层结构及施工方法 |
| CN114239118A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-25 | 中国水利水电科学研究院 | 一种适应于智能通水的封拱温度优化方法 |
| CN114239118B (zh) * | 2021-12-23 | 2024-03-26 | 中国水利水电科学研究院 | 一种适应于智能通水的封拱温度优化方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2418911C1 (ru) | Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации | |
| CN105421281B (zh) | 混凝土拱坝温度荷载智能调节方法 | |
| CN102678174A (zh) | 穿越多年冻土区与非冻土区的隧道排水系统及其设置方法 | |
| CN108716404B (zh) | 一种季节冻土区隧道冻害防治装置及安装方法 | |
| Wang | Key technologies in the design and construction of 300 m ultra-high arch dams | |
| CN107083971B (zh) | 一种零弯矩盾构隧道 | |
| RU2434993C1 (ru) | Способ повышения надежности бетонной арочно-гравитационной плотины, находящейся в эксплуатации | |
| Liu et al. | Design and optimization of heat extraction section in energy tunnel using simulated annealing algorithm | |
| Wang et al. | Study on the performance of the new composite thermal insulation lining for the railway operational tunnel in cold regions | |
| CN112923580A (zh) | 自循环防冻胀聚热装置及其路基 | |
| CN210288287U (zh) | 一种适用于复杂岩层上拱坝的坝趾过渡结构 | |
| RU192135U1 (ru) | Устройство бетонного прилива со стороны верховой грани эксплуатируемой арочно-гравитационной плотины | |
| RU2474647C1 (ru) | Способ эксплуатации бетонной арочно-гравитационной плотины, которая создает замерзающее водохранилище, а ее верховая грань обращена в южную сторону | |
| RU194273U1 (ru) | Устройство бетонного прилива со стороны низовой грани эксплуатируемой арочно-гравитационной плотины | |
| Niederhuber et al. | Geomechanical explanation of the Enguri power tunnel leakage | |
| RU2275463C2 (ru) | Турбинное водопроводящее сооружение | |
| Mukminova et al. | Evaluation problem of harmful effects in mining works during construction of subway escalator tunnels with the help of soils freezing method | |
| Arthur et al. | LESOTHO HIGHLANDS WATER PROJECT-DESIGN OF THE'MUELA HYDROPOWER STATION. | |
| Shiyekar et al. | Design of Lift Irrigation System-Angar as A Case Study | |
| RU2706496C1 (ru) | Тоннель с отрицательной в зимний период температурой воздуха в его внутренней части | |
| RU113554U1 (ru) | Устройство выхода газопровода из земли | |
| RU27602U1 (ru) | Бетонная плотина | |
| CN108708353B (zh) | 一种软基消能型泥石流排导槽的肋槛设计方法 | |
| CN117107786A (zh) | 一种尾矿库风险隐患治理方法 | |
| GEVIRTZ | The Design and Construction of Underground Hydraulic Structures in Permafrost |