RU2414532C1

RU2414532C1 - Procedure for cutting tool multi-layer coating

Info

Publication number: RU2414532C1
Application number: RU2009140891/02A
Authority: RU
Inventors: Владимир Петрович Табаков (RU); Владимир Петрович Табаков; Алексей Валерьевич Циркин (RU); Алексей Валерьевич Циркин; Максим Юрьевич Смирнов (RU); Максим Юрьевич Смирнов; Дамир Ильдарович Сагитов (RU); Дамир Ильдарович Сагитов
Priority date: 2009-11-03
Filing date: 2009-11-03
Publication date: 2011-03-20

Abstract

FIELD: machine building. ^ SUBSTANCE: two-layer coating is applied on working surfaces of cutting tool by vacuum-plasma procedure. As an upper layer there is applied titanium and silicon carbonitride or titanium and chromium carbonitride, or titanium and niobium carbonitride, of titanium and aluminium carbonitride, or titanium and iron carbonitride, or titanium and zirconium carbonitride. As a lower layer there is applied titanium and silicon nitride or titanium and chromium nitride, or titanium and niobium nitride, or titanium and aluminium nitride, or titanium and iron nitride, or titanium and zirconium nitride alloyed with molybdenum. ^ EFFECT: increased functionality of cutting tool and upgraded quality of processing. ^ 2 cl, 1 tbl

Description

Изобретение относится к способам нанесения износостойких покрытий на режущий инструмент и может быть использовано в металлообработке.The invention relates to methods for applying wear-resistant coatings to a cutting tool and can be used in metalworking.

Известен способ получения износостойкого покрытия для режущего инструмента (РИ), при котором на его поверхность вакуумно-дуговым методом наносят покрытие из нитрида титана (TiN) или карбонитрида титана (TiCN) (см. Табаков В.П. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями на основе сложных нитридов и карбонитридов титана. Ульяновск: УлГТУ, 1998. 122 с.). К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относится то, что в известном способе покрытия, обладающие хорошей адгезией к инструментальному материалу, имеют относительно низкую твердость и уровень сжимающих напряжений либо имеют высокую микротвердость, но недостаточную прочность сцепления с инструментальной основой. В результате этого покрытие легко подвергается абразивному износу, в нем быстро зарождаются и распространяются трещины, приводящие к разрушению покрытия, что снижает стойкость РИ с покрытием.There is a method of obtaining a wear-resistant coating for a cutting tool (RI), in which a titanium nitride (TiN) or titanium carbonitride (TiCN) coating is applied on its surface by a vacuum-arc method (see Tabakov V.P. Performance of a cutting tool with wear-resistant coatings on based on complex nitrides and titanium carbonitrides. Ulyanovsk: UlSTU, 1998. 122 p.). The reasons that impede the achievement of the following technical result when using the known method include the fact that in the known method, coatings having good adhesion to the tool material have relatively low hardness and level of compressive stresses or have high microhardness, but insufficient adhesion to the tool base . As a result of this, the coating easily undergoes abrasive wear, cracks quickly nucleate and propagate in it, leading to the destruction of the coating, which reduces the resistance of the RI with the coating.

Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ, включающий вакуумно-плазменное нанесение многослойного покрытия, состоящего из нижнего слоя нитрида титана и алюминия TiAlN и верхнего слоя нитрида титана, алюминия и циркония TiAlZrN (см. Патент на изобретение RU 2293794 C1, C23C 14/24, C23C 14/06. - 20.02.2007. - Бюл. № 5.), принятый за прототип.The closest method of the same purpose to the claimed invention in terms of features is a method comprising vacuum-plasma deposition of a multilayer coating consisting of a lower layer of titanium nitride and aluminum TiAlN and an upper layer of titanium nitride, aluminum and zirconium TiAlZrN (see Patent for invention RU 2293794 C1, C23C 14/24, C23C 14/06. - 02.20.2007. - Bull. No. 5.), adopted as a prototype.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, принятого за прототип, относится то, что в известном способе многослойное покрытие содержит слои, имеющие низкие остаточные напряжения и высокую теплопроводность. В результате покрытие плохо сопротивляется процессам трещинообразования и практически не препятствует проникновению тепла вглубь инструмента. Также нитридные покрытия имеют относительно невысокую стойкость при работе с высокими скоростями резания. Кроме этого существующие многослойные покрытия недостаточно эффективно тормозят процессы трещинообразования при прерывистом точении и при точении с переменным припуском.For reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method adopted as a prototype, the multilayer coating in the known method contains layers having low residual stresses and high thermal conductivity. As a result, the coating poorly resists cracking processes and practically does not prevent the penetration of heat into the instrument. Also nitride coatings have a relatively low resistance when working with high cutting speeds. In addition, the existing multilayer coatings do not sufficiently inhibit the processes of crack formation during intermittent turning and when turning with a variable allowance.

Повышение в последнее время стоимости металлорежущего инструмента и ужесточение требований к точности обрабатываемых деталей сделало еще более актуальной проблему повышения стойкости и производительности РИ. Основной причиной износа РИ является возникновение трещин в его режущей части, являющихся причиной появления сколов и выкрашиваний, связанных с усталостным разрушением и явлением ползучести режущего клина РИ. Ползучесть, в свою очередь, вызвана проникновением тепла, образующегося при резании и трении стружки о поверхности инструмента, вглубь инструмента. Одним из путей повышения стойкости и работоспособности РИ с покрытием является нанесение покрытий многослойного типа. Наличие в покрытии слоев с определенными теплофизическими и механическими свойствами способно тормозить процессы образования и распространения трещин без снижения микротвердости, улучшить термонапряженное состояние РИ с покрытием и повысить стойкость РИ.Recently, the increase in the cost of metal-cutting tools and the tightening of requirements for the accuracy of machined parts have made the problem of increasing the resistance and productivity of radiation sources even more urgent. The main cause of RI wear is the occurrence of cracks in its cutting part, which are the cause of chips and chipping associated with fatigue failure and the creep phenomenon of the RI cutting wedge. Creep, in turn, is caused by the penetration of heat generated during cutting and friction of the chips on the surface of the tool into the instrument. One of the ways to increase the durability and performance of coated RIs is by applying multilayer coatings. The presence in the coating of layers with certain thermophysical and mechanical properties can inhibit the processes of formation and propagation of cracks without reducing microhardness, improve the thermally stressed state of RS with a coating and increase the resistance of RS.

Технический результат - повышение работоспособности РИ и качества обработки.The technical result is an increase in the health of the Republic of Ingushetia and the quality of processing.

Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе на рабочие поверхности РИ вакуумно-дуговым методом наносится двухслойное покрытие. Особенность заявляемого способа заключается в том, что в качестве верхнего слоя при давлении смеси газов (70% азота и 30% ацетилена) в камере установки 6,65·10^-3 Па наносят карбонитрид титана и кремния, или карбонитрид титана и хрома, или карбонитрид титана и ниобия, или карбонитрид титана и алюминия, или карбонитрид титана и железа, или карбонитрид титана и циркония, а в качестве нижнего слоя при давлении азота в камере установки 7,5·10^-4 Па наносят нитрид титана и кремния, или нитрид титана и хрома, или нитрид титана и ниобия, или нитрид титана и алюминия, или нитрид титана и железа, или нитрид титана и циркония, легированный молибденом. Применение нитридов в качестве нижнего слоя позволяет повысить прочность сцепления покрытия с основой, высокие остаточные сжимающие напряжения в верхнем слое тормозят трещинообразование, а чередование слоев переменной твердости препятствует росту трещин. Компоновка установки для нанесения покрытия включает один составной катод с корпусом из титанового сплава ВТ1-0 и вставкой из молибдена и два составных катода с корпусом из титанового сплава ВТ1-0 и вставкой из хрома или ниобия или железа или циркония или составной катод с алюминиевым корпусом и вставкой из ВТ1-0 или катод из сплава титана и кремния. При осаждении верхнего слоя используются все три катода с целью получения слоя TiCrMoCN, или TiNbMoCN, или TiFeMoCN, или TiZrMoCN, или TiAlMoCN, или TiSiMoCN, а при осаждении нижнего слоя катод, содержащий молибден, отключают. Использование в качестве материалов слоев сложных карбонитридов (TiCrMoCN, или TiNbMoCN, или TiFeMoCN, или TiZrMoCN или TiAlMoCN или TiSiMoCN) с высокими остаточными сжимающими напряжениями способствует повышению трещиностойкости покрытия и прочности сцепления с инструментальной основой, кроме того, такие материалы имеют более низкую теплопроводность по сравнению покрытиями типа TiN, TiCN, TiAlN. При этом в зависимости от области использования инструмента с покрытием, его общая толщина может колебаться в пределах от 5 до 8 мкм, а доля нижнего слоя составлять 40-50% от общей толщины покрытия.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that in the known method on the working surfaces of the RI by a vacuum-arc method, a two-layer coating is applied. The feature of the proposed method lies in the fact that as the top layer at a pressure of a mixture of gases (70% nitrogen and 30% acetylene), titanium and silicon carbonitride, or titanium and chromium carbonitride, or carbonitride are applied in the chamber of the apparatus 6.65 · 10 ^-3 Pa titanium and niobium, or titanium and aluminum carbonitride, or titanium and iron carbonitride, or titanium and zirconium carbonitride, and as the lower layer, titanium and silicon nitride or titanium nitride are deposited in the chamber of the apparatus 7.5 · 10 ^-4 Pa and chromium, or titanium and niobium nitride, or titanium nitride and aluminum inium, or titanium and iron nitride, or titanium and zirconium nitride doped with molybdenum. The use of nitrides as the lower layer allows to increase the adhesion of the coating to the base, high residual compressive stresses in the upper layer inhibit crack formation, and the alternation of layers of variable hardness prevents the growth of cracks. The layout of the coating apparatus includes one composite cathode with a VT1-0 titanium alloy housing and a molybdenum insert and two composite cathodes with a VT1-0 titanium alloy housing and a chromium or niobium or iron or zirconium insert or composite cathode with an aluminum housing and an insert of VT1-0 or a cathode of an alloy of titanium and silicon. In the deposition of the upper layer, all three cathodes are used to obtain a TiCrMoCN, or TiNbMoCN, or TiFeMoCN, or TiZrMoCN, or TiAlMoCN, or TiSiMoCN, and the molybdenum-containing cathode is turned off. The use of complex carbonitride layers (TiCrMoCN, or TiNbMoCN, or TiFeMoCN, or TiZrMoCN or TiAlMoCN or TiSiMoCN) with high residual compressive stresses as materials increases the crack resistance of the coating and the adhesion to the tool base, in addition, such materials have a lower thermal conductivity compared to coatings such as TiN, TiCN, TiAlN. Moreover, depending on the area of use of the coated tool, its total thickness can range from 5 to 8 microns, and the proportion of the lower layer can be 40-50% of the total coating thickness.

Сущность изобретения заключается в следующем. В процессе резания РИ работает в условиях трещинообразования, а также воздействия высоких температур. Для снижения интенсивности процессов износа и разрушения покрытия и самого инструмента наиболее эффективны покрытия сложного состава, а в условиях трещинообразования еще большую эффективность показывают многослойные покрытия со слоями сложного состава. При этом увеличение количества легирующих элементов в составе покрытия приводит к росту его твердости и износостойкости, а также - трещиностойкости. Поэтому целесообразно применение двухслойного покрытия, в котором верхний слой должен обладать высокой износостойкостью, а нижний в первую очередь должен обеспечивать высокую прочность сцепления с инструментальной основой. Применение карбонитридов позволяет повысить работоспособность РИ с покрытием при работе с высокими скоростями резания. В зависимости от условий резания толщина покрытия меняется от 5 до 8 мкм (меньшие значения - при прерывистом резании). При этом при уменьшении толщины покрытия доля нижнего слоя возрастает до 50%, чтобы обеспечить возможность получения сплошного слоя, способного полноценно выполнять свои функции (слои толщиной менее 1 мкм нефункциональны). Пластины с покрытиями, полученные с отклонениями от указанных в формуле изобретения толщин слоев, показали более низкие результаты.The invention consists in the following. In the process of cutting, RI works in conditions of crack formation, as well as exposure to high temperatures. To reduce the intensity of the processes of wear and destruction of the coating and the tool itself, coatings of complex composition are most effective, and in conditions of crack formation, multilayer coatings with layers of complex composition show even greater efficiency. Moreover, an increase in the number of alloying elements in the coating leads to an increase in its hardness and wear resistance, as well as crack resistance. Therefore, it is advisable to use a two-layer coating, in which the upper layer must have high wear resistance, and the lower one must first provide high adhesion to the tool base. The use of carbonitrides can improve the performance of RI coated when working with high cutting speeds. Depending on the cutting conditions, the coating thickness varies from 5 to 8 μm (lower values with interrupted cutting). In this case, with a decrease in the coating thickness, the fraction of the lower layer increases to 50% in order to ensure the possibility of obtaining a continuous layer capable of fully performing its functions (layers with a thickness of less than 1 μm are non-functional). Coated plates obtained with deviations from the layer thicknesses indicated in the claims showed lower results.

Для экспериментальной проверки заявленного способа было нанесено покрытие-прототип с соотношением слоев, соответствующим оптимальному значению, указанному в известном способе, а также двухслойное покрытие по предлагаемому способу. Покрытия наносили на твердосплавные пластины в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя вакуумно-дуговыми испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. В качестве катодов испаряемого металла при нанесении нижнего слоя (TiCrN, или TiNbN, или TiFeN, или TiZrN, или TiAlN, или TiSiN) использовали два составных катода с корпусом из титанового сплава ВТ1-0 со вставкой из хрома или ниобия или железа или циркония или составной катод с алюминиевым корпусом и вставкой из ВТ1-0 или катод из сплава титана и кремния. При нанесении верхнего слоя (TiCrMoCN, или TiNbMoCN, или TiFeMoCN, или TiZrMoCN, или TiAlMoCN или TiSiMoCN) используют указанные два катода плюс катод, содержащий корпус из титанового сплава ВТ1-0 со вставкой из молибдена и расположенный между первыми катодами. Покрытия наносили после предварительной ионной очистки.For experimental verification of the claimed method, a prototype coating was applied with a layer ratio corresponding to the optimal value specified in the known method, as well as a two-layer coating according to the proposed method. The coatings were applied to carbide plates in the vacuum chamber of the Bulat-6 installation, equipped with three vacuum arc evaporators located horizontally in the same plane. As the cathodes of the evaporated metal when applying the lower layer (TiCrN, or TiNbN, or TiFeN, or TiZrN, or TiAlN, or TiSiN), two composite cathodes with a housing made of titanium alloy VT1-0 with an insert of chromium or niobium or iron or zirconium or a composite cathode with an aluminum casing and an insert made of VT1-0 or a cathode made of an alloy of titanium and silicon. When applying the upper layer (TiCrMoCN, or TiNbMoCN, or TiFeMoCN, or TiZrMoCN, or TiAlMoCN or TiSiMoCN), these two cathodes are used plus a cathode containing a VT1-0 titanium alloy housing with a molybdenum insert and located between the first cathodes. The coatings were applied after preliminary ion cleaning.

Ниже приведен конкретный пример осуществления предлагаемого способа (покрытие TiCrN-TiCrMoCN толщиной 6 мкм).The following is a specific example of the proposed method (coating TiCrN-TiCrMoCN with a thickness of 6 μm).

Твердосплавные пластины МК8 (размером 4,7×12×12 мм) промывают в ультразвуковой ванне, протирают ацетоном, спиртом и устанавливают на поворотном устройстве в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. Камеру откачивают до давления 6,65·10^-3 Па, включают поворотное устройство, подают на него отрицательное напряжение 1,1 кВ, включают один испаритель и при токе дуги 100 A производят ионную очистку и нагрев пластин до температуры 560-580°C. Ток фокусирующей катушки 0,4 A. Затем снижают отрицательное напряжение до 160 В, ток катушек до 0,4 A, включают два противоположных испарителя (катода) - составных (с хромовой вставкой), подают в камеру азот и осаждают покрытие толщиной 3,0 мкм (слой TiCrN) в течение 18 мин. Затем при напряжении до 150 В, токе фокусирующих катушек до 0,35 А включают третий катод (содержащий молибден). В камеру подается смесь реакционных газов (70% азота и 30% ацетилена) и осаждают второй слой покрытия (TiCrMoCN) толщиной 3,0 мкм в течение 18 мин. Затем отключают испарители, подачу реакционного газа, напряжение и вращение приспособления. Через 15-20 мин камеру открывают и извлекают инструмент с покрытием.MK8 carbide inserts (4.7 × 12 × 12 mm in size) are washed in an ultrasonic bath, wiped with acetone, alcohol and mounted on a rotary device in the vacuum chamber of the Bulat-6 installation equipped with three evaporators located horizontally in the same plane. The chamber is pumped out to a pressure of 6.65 · 10 ^-3 Pa, the rotator is turned on, a negative voltage of 1.1 kV is applied to it, one evaporator is turned on, and at an arc current of 100 A, the plates are cleaned and heated to a temperature of 560-580 ° C. The focusing coil current is 0.4 A. Then the negative voltage is reduced to 160 V, the coil current is up to 0.4 A, two opposite evaporators (cathodes) are included - composite (with a chrome insert), nitrogen is fed into the chamber and a coating with a thickness of 3.0 is deposited μm (TiCrN layer) for 18 minutes Then, at voltages up to 150 V, current focusing coils up to 0.35 A, a third cathode (containing molybdenum) is turned on. A mixture of reaction gases (70% nitrogen and 30% acetylene) is fed into the chamber and a second coating layer (TiCrMoCN) 3.0 μm thick is deposited for 18 minutes. Then shut off the evaporators, the supply of reaction gas, voltage and rotation of the device. After 15-20 minutes, the chamber is opened and the coated tool is removed.

Стойкостные испытания проводили на токарно-винторезном станке 16К20 при обработке конструкционной стали 5ХНМ. Испытывали твердосплавные пластины марки МК8, обработанные по известному и предлагаемому способам. Критерием износа служила фаска износа по задней поверхности шириной 0,4 мм.Durability tests were carried out on a screw-cutting machine 16K20 when machining structural steel 5XHM. Tested carbide inserts grade MK8, processed according to the known and proposed methods. The wear criterion was a chamfer of wear along the back surface with a width of 0.4 mm.

Таблица 1Table 1 Результаты испытаний РИ с покрытиемCoated RI Test Results № ппNo pp Материал покрытияCoating material Толщина слоев покрытия (нижний-верхний), мкмThe thickness of the coating layers (lower-upper), microns H_µ, ГПаH _µ , GPa K₀ K ₀ Стойкость, минResistance, min ПримечаниеNote 1one 22 33 4four 55 66 77 Обрабатываемый материал - 5ХНМ, V=250 м/мин, S=0,25 мм/об, t=1 ммThe processed material - 5XNM, V = 250 m / min, S = 0.25 mm / rev, t = 1 mm 1one TiNTiN 66 21,221,2 0,700.70 3838 АналогAnalogue 22 TiAlN-TiAlZrCNTiAlN-TiAlZrCN 2-42-4 36,136.1 0,330.33 9595 ПрототипPrototype 33 TiCrN-TiCrMoCNTiCrN-TiCrMoCN 3-33-3 37,137.1 0,310.31 131131 В соответствии с формулойAccording to the formula 4four TiZrN-TiZrMoCNTiZrN-TiZrMoCN 3-33-3 37,937.9 0,320.32 138138 55 TiNbN-TiNbMoCNTiNbN-TiNbMoCN 3-33-3 36,936.9 0,320.32 132132 66 TiAlN-TiAlMoCNTiAlN-TiAlMoCN 3-33-3 37,237,2 0,300.30 136136 77 TiSiN-TiSiMoCNTiSiN-TiSiMoCN 3-33-3 37,337.3 0,310.31 137137 88 TiFeN-TiFeMoCNTiFeN-TiFeMoCN 3-33-3 36,536.5 0,290.29 125125 Продолжение табл.Continuation of the table. 1one 22 33 4four 55 66 77 99 TiCrN-TiCrMoCNTiCrN-TiCrMoCN 4-24-2 35,635.6 0,350.35 110110 Получены с отклонениями толщиныReceived with thickness deviations 1010 TiZrN-TiZrMoCNTiZrN-TiZrMoCN 4-24-2 36,036.0 0,370.37 112112 11eleven TiNbN-TiNbMoCNTiNbN-TiNbMoCN 4-24-2 34,334.3 0,400.40 102102 1212 TiAlN-TiAlMoCNTiAlN-TiAlMoCN 4-24-2 35,635.6 0,350.35 115115 1313 TiSiN-TiSiMoCNTiSiN-TiSiMoCN 4-24-2 36,036.0 0,370.37 114114 14fourteen TiFeN-TiFeMoCNTiFeN-TiFeMoCN 4-24-2 34,334.3 0,400.40 113113 15fifteen TiCrN-TiCrMoCNTiCrN-TiCrMoCN 3-33-3 36,236,2 0,380.38 118118 При одинаковом давленииAt the same pressure 1616 TiZrN-TiZrMoCNTiZrN-TiZrMoCN 3-33-3 35,835.8 0,360.36 120120 1717 TiNbN-TiNbMoCNTiNbN-TiNbMoCN 3-33-3 36,236,2 0,370.37 118118 18eighteen TiAlN-TiAlMoCNTiAlN-TiAlMoCN 3-33-3 36,236,2 0,380.38 118118 1919 TiSiN-TiSiMoCNTiSiN-TiSiMoCN 3-33-3 35,835.8 0,360.36 120120 20twenty TiFeN-TiFeMoCNTiFeN-TiFeMoCN 3-33-3 36,236,2 0,370.37 118118 2121 TiCrN-TiCrMoCNTiCrN-TiCrMoCN 3-33-3 36,036.0 0,410.41 110110 При одинаковой температуреAt the same temperature 2222 TiZrN-TiZrMoCNTiZrN-TiZrMoCN 3-33-3 36,036.0 0,420.42 113113 2323 TiNbN-TiNbMoCNTiNbN-TiNbMoCN 3-33-3 35,935.9 0,450.45 120120 2424 TiAlN-TiAlMoCNTiAlN-TiAlMoCN 3-33-3 36,036.0 0,410.41 110110 2525 TiSiN-TiSiMoCNTiSiN-TiSiMoCN 3-33-3 36,036.0 0,420.42 113113 2626 TiFeN-TiFeMoCNTiFeN-TiFeMoCN 3-33-3 35,935.9 0,450.45 120120 1. H_µ - микротвердость, ГПа (по Виккерсу).1. H _µ - microhardness, GPa (according to Vickers). 2. K₀ - коэффициент отслоения, уменьшение величины которого свидетельствует о росте прочности сцепления с инструментальной основой.2. K ₀ - peeling coefficient, a decrease in the value of which indicates an increase in adhesion to the tool base.

Как видно из приведенных в табл.1 данных, стойкость пластин, обработанных по предлагаемому способу, выше стойкости пластин, обработанных по способу-прототипу, на 32-45%. При этом пп.9-14 иллюстрируют, что при нарушении требований по назначению толщин слоев стойкость пластин снижается. В пп.15-20 показано, что в случае применения покрытий со слоями, осажденными при одинаковом давлении газа, стойкость также снижается. В пп.21-26 показано, что в случае применения покрытий со слоями, осажденными при одинаковой температуре конденсации, стойкость также снижается.As can be seen from the data in table 1, the resistance of the plates processed by the proposed method is higher than the resistance of the plates processed by the prototype method by 32-45%. Moreover, paragraphs 9-14 illustrate that in case of violation of the requirements for the appointment of layer thicknesses, the resistance of the plates decreases. In paragraphs 15-20 it is shown that in the case of coatings with layers deposited at the same gas pressure, the resistance also decreases. In paragraphs.21-26 it is shown that in the case of coatings with layers deposited at the same condensation temperature, the resistance also decreases.

Claims

1. A method of obtaining a multilayer coating for a cutting tool, comprising vacuum-plasma deposition of a two-layer coating, characterized in that titanium and silicon carbonitride or titanium and chromium carbonitride or titanium and niobium carbonitride or titanium and aluminum carbonitride are applied as an upper layer or titanium and iron carbonitride, or titanium and zirconium carbonitride, and as the lower layer, titanium and silicon nitride, or titanium and chromium nitride, or titanium and niobium nitride, or titanium and aluminum nitride, or titanium nitride are applied and iron, or titanium nitride and zirconium alloyed with molybdenum.

2. The method according to claim 1, characterized in that in the two-layer coating, a lower layer is applied with a thickness of 40-50% of the total coating thickness, and the total coating thickness is 5-8 microns.