RU2414024C2 - Narrow-band filter - Google Patents
Narrow-band filter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2414024C2 RU2414024C2 RU2009115096/07A RU2009115096A RU2414024C2 RU 2414024 C2 RU2414024 C2 RU 2414024C2 RU 2009115096/07 A RU2009115096/07 A RU 2009115096/07A RU 2009115096 A RU2009115096 A RU 2009115096A RU 2414024 C2 RU2414024 C2 RU 2414024C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- narrow
- band filter
- filter
- oscillatory
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Filters And Equalizers (AREA)
- Piezo-Electric Or Mechanical Vibrators, Or Delay Or Filter Circuits (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к радиоэлектронике и может быть использовано для частотной селекции высокочастотных сигналов в радиотехнических системах и для обеспечения электромагнитной совместимости радиоэлектронной аппаратуры.The invention relates to electronics and can be used for frequency selection of high-frequency signals in radio systems and to ensure electromagnetic compatibility of electronic equipment.
Известны узкополосные фильтры, выполненные на основе параллельных контуров с внешними индуктивными или внешними емкостными связями (см. Алексеев Л.В., Знаменский А.Е., Лоткова Е.Д. Электрические фильтры метрового и дециметрового диапазонов. - М.: Связь, 1976, 280 с.; рис.3.1, а, б, стр.85). Эти фильтры содержат параллельные контуры с близкими параметрами и широко применяется в диапазоне частот до 500 МГц.Known narrow-band filters made on the basis of parallel circuits with external inductive or external capacitive coupling (see Alekseev L.V., Znamensky A.E., Lotkova E.D. Electric filters of meter and decimeter ranges. - M .: Communication, 1976 , 280 p .; fig. 3.1, a, b, p. 85). These filters contain parallel loops with close parameters and are widely used in the frequency range up to 500 MHz.
Основным недостатком данного типа узкополосных фильтров является плохая физическая реализуемость элементов параллельных контуров. В соответствии с теорией фильтров соотношение, по которому определяется емкость конденсаторов параллельных контуров, имеет вид:The main disadvantage of this type of narrow-band filters is the poor physical realizability of the elements of parallel circuits. In accordance with the theory of filters, the ratio by which the capacitance of the capacitors of the parallel circuits is determined is:
где k - номер контура фильтра; αk - элемент низкочастотного прототипа; Δƒ - полоса пропускания фильтра; R1 - сопротивление нагрузки со стороны входа; R2 - сопротивление нагрузки со стороны выхода.where k is the filter loop number; α k - element of the low-frequency prototype; Δƒ is the filter passband; R 1 - load resistance from the input side; R 2 - load resistance from the output side.
Как следует из (1), при уменьшении полосы пропускания Δƒ существенно увеличивается требуемая емкость параллельных контуров Ckƒ, что при неизменной настройке контуров приводит к уменьшению индуктивностей и собственных добротностей контуров. В результате этого значительно возрастают прямые потери в полосе пропускания.It follows from (1), at reduction Δƒ bandwidth significantly increases the required capacity of the parallel circuits C kƒ, that at a constant setting circuit reduces the inductance and Q-factor of its own circuits. As a result of this, direct losses in the passband increase significantly.
Несколько меньшими прямыми потерями обладают узкополосные фильтры, выполненные на основе последовательных контуров с внутренними емкостными или внутренними индуктивными связями (см. Алексеев Л.В., Знаменский А.Е., Лоткова Е.Д. Электрические фильтры метрового и дециметрового диапазонов. - М.: Связь, 1976, 280 с.; рис.3.1, в, г, стр.85). Величина индуктивности последовательных контуров определяется следующим известным соотношением:Narrow-band filters made on the basis of successive circuits with internal capacitive or internal inductive couplings have somewhat lower direct losses (see Alekseev L.V., Znamensky A.E., Lotkova E.D. Electric filters of meter and decimeter ranges. - M. : Communication, 1976, 280 p .; Fig. 3.1, c, d, p. 85). The value of the inductance of the serial circuits is determined by the following known relation:
В соответствии с (2) при уменьшении полосы пропускания Δƒ требуется большая индуктивность последовательных контуров Lkƒ, что приводит к уменьшению собственной добротности последовательных контуров за счет проявления поверхностного эффекта на высоких частотах и к увеличению прямых потерь фильтра в полосе пропускания.In accordance with (2), when the passband Δƒ decreases, a large inductance of the serial circuits L kƒ is required , which leads to a decrease in the intrinsic Q factor of the serial circuits due to the manifestation of the surface effect at high frequencies and to an increase in the direct filter loss in the passband.
Известен также узкополосный фильтр, являющийся прототипом предлагаемого изобретения и содержащий два колебательных контура и конденсатор связи колебательных контуров, при этом в первом колебательном контуре первый вывод первой катушки индуктивности соединен с общим корпусом, а второй вывод первой катушки индуктивности подключен ко входу узкополосного фильтра, первый вывод второй катушки индуктивности подключен ко входу узкополосного фильтра, а второй вывод второй катушки индуктивности соединен с первым выводом конденсатора, второй вывод которого соединен с общим корпусом, во втором колебательном контуре первый вывод первой катушки индуктивности соединен с общим корпусом, а второй вывод первой катушки индуктивности подключен к выходу узкополосного фильтра, первый вывод второй катушки индуктивности подключен к выходу узкополосного фильтра, а второй вывод второй катушки индуктивности соединен с первым выводом конденсатора, второй вывод которого соединен с общим корпусом, при этом конденсатор связи колебательных контуров подключен соответственно к первым выводам конденсаторов первого и второго колебательных контуров.Also known is a narrow-band filter, which is the prototype of the present invention and contains two oscillatory circuits and a coupling capacitor of the oscillatory circuits, while in the first oscillatory circuit, the first output of the first inductor is connected to a common housing, and the second output of the first inductor is connected to the input of the narrow-band filter, the first output the second inductor is connected to the input of the narrow-band filter, and the second output of the second inductor is connected to the first output of the capacitor, the second the output of which is connected to the common housing, in the second oscillatory circuit, the first output of the first inductor is connected to the common housing, and the second output of the first inductor is connected to the output of the narrow-band filter, the first output of the second inductor is connected to the output of the narrow-band filter, and the second output of the second inductor connected to the first terminal of the capacitor, the second terminal of which is connected to a common housing, while the coupling capacitor of the oscillatory circuits is connected respectively to the first terminal m capacitors of the first and second oscillatory circuits.
Хорошая физическая реализуемость элементов параллельных контуров обеспечена за счет того, что при частичном включении контуров емкость конденсаторов параллельных контуров существенно уменьшается и соответственно равнаGood physical realizability of the elements of the parallel circuits is ensured due to the fact that with the partial switching on of the circuits, the capacitance of the capacitors of the parallel circuits substantially decreases and, accordingly, is equal to
где 
Анализ соотношения (3) показывает, что малая величина коэффициента включения
Основным недостатком прототипа является малая величина крутизны скатов амплитудно-частотной характеристики (АЧХ), что обусловлено монотонностью АЧХ прототипа в полосе задержания.The main disadvantage of the prototype is the small steepness of the slopes of the amplitude-frequency characteristic (AFC), due to the monotony of the AFC of the prototype in the detention band.
Задачей предлагаемого изобретения является увеличение крутизны скатов амплитудно-частотной характеристики.The task of the invention is to increase the steepness of the slopes of the amplitude-frequency characteristics.
Поставленная задача достигается тем, что в известном узкополосном фильтре, содержащем два колебательных контура и конденсатор связи колебательных контуров, при этом в первом колебательном контуре первый вывод первой катушки индуктивности соединен с общим корпусом, а второй вывод первой катушки индуктивности подключен ко входу узкополосного фильтра, первый вывод второй катушки индуктивности подключен ко входу узкополосного фильтра, а второй вывод второй катушки индуктивности соединен с первым выводом конденсатора первого колебательного контура, второй вывод которого соединен с общим корпусом, во втором колебательном контуре первый вывод катушки индуктивности соединен с выходом узкополосного фильтра, а второй вывод катушки индуктивности соединен с первым выводом первого конденсатора второго колебательного контура, второй вывод которого соединен с общим корпусом, во второй колебательный контур дополнительно введен второй конденсатор, первый вывод которого подключен к выходу узкополосного фильтра, а второй вывод - к общему корпусу, при этом конденсатор связи колебательных контуров включен между входом и выходом узкополосного фильтра, а коэффициенты включения первого и второго колебательных контуров соответственно равныThe problem is achieved in that in the known narrow-band filter containing two oscillatory circuits and a coupling capacitor of the oscillatory circuits, while in the first oscillatory circuit, the first output of the first inductor is connected to a common housing, and the second output of the first inductor is connected to the input of the narrow-band filter, the first the output of the second inductor is connected to the input of the narrow-band filter, and the second output of the second inductor is connected to the first output of the capacitor of the first oscillator In the second oscillatory circuit, the first output of the inductor is connected to the output of the narrow-band filter, and the second output of the inductor is connected to the first output of the first capacitor of the second oscillatory circuit, the second output of which is connected to the common housing, in the second the oscillatory circuit is additionally introduced a second capacitor, the first output of which is connected to the output of the narrow-band filter, and the second output is connected to the common housing, while the coupling capacitor atelnyh circuits connected between the input and the output of the narrowband filter and the coefficients enable the first and second oscillating circuits are respectively
при этом емкость конденсатора связи колебательных контуров выбрана равнойthe capacitance of the coupling capacitor of the oscillatory circuits is chosen equal to
где pL - коэффициент включения первого колебательного контура;where p L is the inclusion coefficient of the first oscillatory circuit;
pC - коэффициент включения второго колебательного контура;p C is the switching factor of the second oscillatory circuit;
f0 - резонансная частота колебательных контуров;f 0 is the resonant frequency of the oscillatory circuits;
f1 - верхняя частота нуля коэффициента передачи, большая чем f0;f 1 - the upper frequency of the zero transmission coefficient greater than f 0 ;
f-1 - нижняя частота нуля коэффициента передачи, меньшая чем f0.f -1 is the lower frequency of the zero transmission coefficient, less than f 0 .
На фиг.1 приведена принципиальная схема предлагаемого узкополосного фильтра. На фиг.2 приведены схемы колебательных контуров с частичным включением: а) - индуктивное включение; б) - емкостное включение. На фиг.3 приведена амплитудно-частотная характеристика предлагаемого узкополосного фильтра (кривая 1) и прототипа (кривая 2).Figure 1 shows a schematic diagram of the proposed narrow-band filter. Figure 2 shows a diagram of the oscillatory circuits with a partial inclusion: a) inductive inclusion; b) - capacitive inclusion. Figure 3 shows the amplitude-frequency characteristic of the proposed narrow-band filter (curve 1) and the prototype (curve 2).
Предлагаемый узкополосный фильтр (фиг.1) содержит катушку индуктивности 1 (L1), первый вывод которой соединен с общим корпусом, а второй вывод подключен ко входу узкополосного фильтра. Первый вывод второй катушки индуктивности 2 (L2) подключен ко входу узкополосного фильтра, а ко второму выводу катушки индуктивности 2 (L2) подключен первый вывод конденсатора 3 (С2), второй вывод которого соединен с общим корпусом. Конденсатор связи колебательных контуров 4 (С1) включен между входом и выходом узкополосного фильтра. Первый вывод конденсатора 6 (С4) соединен с выходом узкополосного фильтра, а второй его вывод соединен с общим корпусом. Первый вывод катушки индуктивности 5 (L3) соединен с выходом узкополосного фильтра, а второй вывод катушки индуктивности 5 (L3) соединен с первым выводом конденсатора 7 (С3), второй вывод которого соединен с общим корпусом.The proposed narrow-band filter (figure 1) contains an inductor 1 (L 1 ), the first output of which is connected to a common housing, and the second output is connected to the input of the narrow-band filter. The first terminal of the second inductor 2 (L 2) connected to an input of the narrowband filter and to the second terminal of the inductor 2 (L 2) connected to a first terminal of the capacitor 3 (C 2), the second terminal of which is connected to the common housing. The coupling capacitor of the oscillatory circuits 4 (C 1 ) is connected between the input and output of the narrow-band filter. The first output of the capacitor 6 (C 4 ) is connected to the output of the narrow-band filter, and its second output is connected to a common housing. The first terminal of the inductor 5 (L 3 ) is connected to the output of the narrow-band filter, and the second terminal of the inductor 5 (L 3 ) is connected to the first terminal of the capacitor 7 (C 3 ), the second terminal of which is connected to a common housing.
Отметим, что под соединением с общим корпусом в предлагаемом устройстве понимается общая шина с нулевым потенциалом.Note that the connection with a common housing in the proposed device refers to a common bus with zero potential.
Узкополосный фильтр работает следующим образом. Структура предлагаемого узкополосного фильтра, показанного на фиг.1, соответствует квазиполиномиальному полосно-пропускающему фильтру второго порядка. В отличие от известных реализаций в данном узкополосном фильтре использовано частичное индуктивное включение первого колебательного контура и частичное емкостное включение второго колебательного контура. Как известно, колебательные контуры с частичным включением обладают свойствами трансформировать подключаемые нагрузки с достаточно большим коэффициентом трансформации. Это обеспечивает хорошую физическую реализуемость реактивных элементов и малые прямые потери. Включение конденсатора связи (С1) 4 между входом и выходом узкополосного фильтра привело к образованию двух последовательных контуров L2C2 (элементы 2 и 3) и L3C3 (элементы 5 и 7). Данные последовательные контуры, включенные соответственно на входе и выходе узкополосного фильтра, обеспечивают наличие нулей коэффициента передачи на частотахA narrow-band filter operates as follows. The structure of the proposed narrow-band filter shown in figure 1, corresponds to a quasi-polynomial bandpass filter of the second order. In contrast to the well-known implementations in this narrow-band filter, a partial inductive inclusion of the first oscillatory circuit and a partial capacitive inclusion of the second oscillatory circuit are used. As you know, oscillatory circuits with partial inclusion have the ability to transform connected loads with a sufficiently large transformation ratio. This ensures good physical realizability of the reactive elements and low direct losses. The inclusion of the coupling capacitor (C 1 ) 4 between the input and output of the narrow-band filter led to the formation of two successive circuits L 2 C 2 (
где ƒ1 - верхняя частота нуля коэффициента передачи (ƒ1>ƒ0); ƒ-1 - нижняя частота нуля коэффициента передачи (ƒ-1<ƒ0).where ƒ 1 is the upper zero-frequency transmission coefficient (ƒ 1 > ƒ 0 ); ƒ -1 is the lower frequency of the zero transmission coefficient (ƒ -1 <ƒ 0 ).
Значения частот ƒ±1 определим исходя из следующего рассмотрения. Будем полагать, что колебательный контур L1L2C2 в полосе рабочих частот эквивалентен параллельному контуру, как показано на фиг.2, а. Эквивалентный контур настроен на частоту f0, при этом величина его емкости C1f равна:The frequencies ƒ ± 1 are determined from the following consideration. We assume that the oscillatory circuit L 1 L 2 C 2 in the operating frequency band is equivalent to the parallel circuit, as shown in figure 2, a. The equivalent circuit is tuned to the frequency f 0 , while the value of its capacitance C 1f is equal to:
Условие эквивалентности колебательных контуров, показанных на фиг.2, а, имеет вид:The equivalence condition of the oscillatory circuits shown in figure 2, a, has the form:
где B1 - реактивная проводимость контура C1ƒL1ƒ; Bƒ1 - реактивная проводимость контура L1L2C2.where B 1 - reactive conductivity of the circuit C 1ƒ L 1ƒ ; B ƒ1 - reactive conductivity of the circuit L 1 L 2 C 2 .
Из условия (7) нетрудно получить, что:From condition (7) it is easy to obtain that:
Коэффициент включения колебательного контура L1L2C2 при известных значениях элементов L1 и L2 равенThe inclusion coefficient of the oscillatory circuit L 1 L 2 C 2 with known values of the elements L 1 and L 2 equal
Будем полагать, что колебательный контур L3C3C4 в полосе рабочих частот эквивалентен параллельному контуру, как показано на фиг.2, б. Эквивалентный контур настроен на частоту f0, при этом величина его емкости C2f равна:We will assume that the oscillatory circuit L 3 C 3 C 4 in the operating frequency band is equivalent to the parallel circuit, as shown in figure 2, b. The equivalent circuit is tuned to the frequency f 0 , while the value of its capacitance C 2f is equal to:
Условие эквивалентности колебательных контуров, показанных на фиг.2, б, имеет вид:The equivalence condition of the oscillatory circuits shown in figure 2, b, has the form:
где В2 - реактивная проводимость контура C2ƒL2ƒ; Bƒ-1 - реактивная проводимость контура L3C3C4.where In 2 - reactive conductivity of the circuit C 2ƒ L 2ƒ ; B ƒ-1 - reactive conductivity of the circuit L 3 C 3 C 4 .
Из условия (13) получены следующие соотношения:The following relations are obtained from condition (13):
Коэффициент включения колебательного контура L3C3C4 при известных значениях элементов С3 и С4 равенThe inclusion coefficient of the oscillatory circuit L 3 C 3 C 4 with known values of the elements C 3 and C 4 is
На основе выражений (8)-(11) и (14)-(17) для заданных значений частот f1 и f-1 определяются значения элементов и коэффициенты включения. Отметим, что резонансная частота колебательных контуров с емкостной связью в узкополосных фильтрах в первом приближении определяется соотношениемBased on the expressions (8) - (11) and (14) - (17) for the given values of the frequencies f 1 and f -1 the values of the elements and the inclusion coefficients are determined. Note that the resonant frequency of the oscillatory circuits with capacitive coupling in narrow-band filters in the first approximation is determined by the relation
где ƒ0ƒ - центральная частота полосы пропускания узкополосного фильтра.where ƒ 0ƒ is the center frequency of the passband of the narrow-band filter.
Для предлагаемого узкополосного фильтра в качестве примера были взяты следующие исходные данные: ƒ0ƒ=100 МГц, Δƒ=1 МГц, ƒ1=110 МГц и ƒ-1=90 МГц. Для этого примера по соотношениям (8)-(11) и (14)-(17) были рассчитаны значения элементов: С1=33,60 пФ; L1=7,553 нГ; L2=40,58 нГ; С2=51,64 пФ; С3=112,40 пФ; L3=27,95 нГ; С4=431,41 пФ; ƒ0=ƒ0ƒ+Δƒ=101 МГц. Результаты моделирования амплитудно-частотной характеристики узкополосного фильтра представлены на фиг.3 (линия 1). На фиг.3 также показана амплитудно-частотная характеристика прототипа (линия 2). Как видно из рассмотрения графиков фиг.3, предлагаемый узкополосный фильтр за счет двух нулей коэффициента передачи, симметрично расположенных относительно центральной частоты полосы пропускания фильтра ƒ0ƒ, имеет существенно более высокую крутизну скатов амплитудно-частотной характеристики.For the proposed narrow-band filter, the following initial data were taken as an example: ƒ 0ƒ = 100 MHz, Δƒ = 1 MHz, ƒ 1 = 110 MHz, and ƒ -1 = 90 MHz. For this example, according to relations (8) - (11) and (14) - (17), the values of the elements were calculated: С 1 = 33.60 pF; L 1 = 7.553 nG; L 2 = 40.58 nG; C 2 = 51.64 pF; C 3 = 112.40 pF; L 3 = 27.95 nG; C 4 = 431.41 pF; ƒ 0 = ƒ 0ƒ + Δƒ = 101 MHz. The simulation results of the amplitude-frequency characteristics of a narrow-band filter are presented in figure 3 (line 1). Figure 3 also shows the amplitude-frequency characteristic of the prototype (line 2). As can be seen from the consideration of the graphs of figure 3, the proposed narrow-band filter due to two zeros of the transmission coefficient, symmetrically located relative to the center frequency of the filter passband ƒ 0ƒ , has a significantly higher slope of the slopes of the amplitude-frequency characteristics.
Кроме того, достоинством предлагаемого узкополосного фильтра является возможность произвольного выбора частот ƒ1 и ƒ-1, на которых коэффициент передачи равен нулю, что бывает полезным при обеспечении электромагнитной совместимости различных радиоэлектронных устройств.In addition, the advantage of the proposed narrow-band filter is the possibility of arbitrary selection of frequencies ƒ 1 and ƒ -1 , at which the transmission coefficient is zero, which is useful in ensuring electromagnetic compatibility of various electronic devices.
Claims (1)
при этом емкость конденсатора связи колебательных контуров выбрана равной
где pL - коэффициент включения первого параллельного контура;
рC - коэффициент включения второго параллельного контура;
f0 - резонансная частота параллельных контуров;
f1 - верхняя частота нуля коэффициента передачи фильтра, большая, чем f0;
f-1 - нижняя частота нуля коэффициента передачи фильтра, меньшая, чем f0.
α1 - значение первого элемента низкочастотного прототипа двухконтурного фильтра;
α2 - значение второго элемента низкочастотного прототипа двухконтурного фильтра;
R1 - значение сопротивления нагрузки со стороны входа узкополосного фильтра;
R2 - значение сопротивления нагрузки со стороны выхода узкополосного фильтра. A narrow-band filter containing two oscillatory circuits and a coupling capacitor of the oscillatory circuits, while in the first oscillatory circuit the first output of the first inductance coil is connected to a common housing, and the second output of the first inductor is connected to the input of the narrow-band filter, the first output of the second inductor is connected to the input of the narrow-band filter, and the second terminal of the second inductor is connected to the first terminal of the capacitor, the second terminal of which is connected to a common housing, in the second oscillatory the first output of the inductor is connected to the output of the narrow-band filter, and the second output of the inductor is connected to the first output of the first capacitor of the second oscillatory circuit, the second output of which is connected to a common housing, characterized in that a second capacitor is additionally introduced into the second oscillatory circuit, the first output of which connected to the output of the narrow-band filter, and the second output to the common housing, while the coupling capacitor of the oscillatory circuits is connected between the input and output of the narrow-band filter, and the inclusion factors of the first and second oscillatory circuits, respectively, are equal to -
the capacitance of the coupling capacitor of the oscillatory circuits is chosen equal to
where p L is the inclusion coefficient of the first parallel circuit;
p C is the switching factor of the second parallel circuit;
f 0 is the resonant frequency of parallel loops;
f 1 is the upper zero frequency of the filter gain greater than f 0 ;
f -1 is the lower frequency of the filter transmission coefficient zero, less than f 0 .
α 1 - the value of the first element of the low-frequency prototype dual-circuit filter;
α 2 - the value of the second element of the low-frequency prototype bypass filter;
R 1 - the value of the load resistance from the input side of the narrow-band filter;
R 2 is the value of the load resistance from the output side of the narrow-band filter.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009115096/07A RU2414024C2 (en) | 2009-04-20 | 2009-04-20 | Narrow-band filter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009115096/07A RU2414024C2 (en) | 2009-04-20 | 2009-04-20 | Narrow-band filter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009115096A RU2009115096A (en) | 2010-10-27 |
| RU2414024C2 true RU2414024C2 (en) | 2011-03-10 |
Family
ID=44041942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009115096/07A RU2414024C2 (en) | 2009-04-20 | 2009-04-20 | Narrow-band filter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2414024C2 (en) |
-
2009
- 2009-04-20 RU RU2009115096/07A patent/RU2414024C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009115096A (en) | 2010-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102684633B (en) | There is device and the band pass filter wherein of at least three transmission zeros | |
| US8018297B2 (en) | Balanced-unbalanced conversion circuit | |
| RU2396702C1 (en) | Band-pass lc-filter with controlled transmission bandwidth | |
| RU2516707C1 (en) | Tunable band-pass lc-filter | |
| CN111049498A (en) | Narrow-band-pass filter circuit and filter | |
| US9203129B2 (en) | Increasing the minimum rejection bandwidth of a YIG-tuned notch filter using a shunt YIG resonator | |
| US20060279380A1 (en) | Second order bandpass filter | |
| RU2400874C1 (en) | Strip-line filter | |
| RU2414024C2 (en) | Narrow-band filter | |
| CN107634293A (en) | A kind of Mini Microstrip low pass filter with two transmission zeros | |
| CN106207331A (en) | High-performance tunable filter based on Zero order resonator | |
| RU2444121C1 (en) | Strip discretely tuned lc-filter | |
| RU2466494C1 (en) | Narrow-band tunable lc-filter | |
| CN212305276U (en) | Band-pass filter and filter | |
| RU154063U1 (en) | HIGH FREQUENCY FILTER | |
| RU2469468C1 (en) | Band-pass lc-filter with rejection of concentrated interference in service frequency band | |
| RU2544769C2 (en) | Bandpass filter | |
| KR20110113340A (en) | Band pass filter and duplexer based on crlh resonators | |
| RU163500U1 (en) | MICROSTRIP FILTER | |
| RU2560785C2 (en) | Dual-split piezoelectric filter | |
| CN103227616A (en) | Method for implementing bandstop filter with tunable bridge | |
| CN219554940U (en) | Frequency hopping filter | |
| RU2498464C2 (en) | Band-rejection filter | |
| RU2520422C1 (en) | Rejection lc-filter | |
| RU2682075C1 (en) | Microwave diplexer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140421 |