RU2410835C1 - High-voltage pulse generator (versions) - Google Patents
High-voltage pulse generator (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2410835C1 RU2410835C1 RU2009147529/07A RU2009147529A RU2410835C1 RU 2410835 C1 RU2410835 C1 RU 2410835C1 RU 2009147529/07 A RU2009147529/07 A RU 2009147529/07A RU 2009147529 A RU2009147529 A RU 2009147529A RU 2410835 C1 RU2410835 C1 RU 2410835C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- diode
- circuit
- winding
- storage capacitor
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
- F41H13/00—Means of attack or defence not otherwise provided for
- F41H13/0012—Electrical discharge weapons, e.g. for stunning
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41B—WEAPONS FOR PROJECTING MISSILES WITHOUT USE OF EXPLOSIVE OR COMBUSTIBLE PROPELLANT CHARGE; WEAPONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F41B15/00—Weapons not otherwise provided for, e.g. nunchakus, throwing knives
- F41B15/02—Batons; Truncheons; Sticks; Shillelaghs
- F41B15/04—Batons; Truncheons; Sticks; Shillelaghs with electric stunning-means
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/53—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use of an energy-accumulating element discharged through the load by a switching device controlled by an external signal and not incorporating positive feedback
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/305—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Изобретение относится к контактному и дистанционному оружию с электрическим средством поражения цели (электрошокерам), а также к технике получения электрических импульсов высокого напряжения при большой силе тока, например, в устройствах электрогидравлического разряда, устройствах электротермического метания, в других устройствах, где необходим электрический разряд с большим пробивным расстоянием в газах и материалах при большой силе тока в цепи.The invention relates to contact and remote weapons with an electric means of hitting a target (stun guns), as well as to a technique for producing high voltage electric pulses at high current strength, for example, in electro-hydraulic discharge devices, electro-thermal throwing devices, in other devices where an electric discharge with large breakdown distance in gases and materials with a large current in the circuit.
Уровень техникиState of the art
Известны электрошоковые устройства (ЭШУ) ведущей мировой фирмы Taser International, Inc., например, по патенту США № 6999295, использующих в высоковольтных генераторах импульсов технологию Shaped Pulse (т.е. предварительная ионизации разрядного промежутка малоэнергетичным начальным разрядом для прохождения по ионизированному воздушному каналу мощного импульса накопительного конденсатора). В технологии Shaped Pulse достигается увеличение КПД разряда накопительного конденсатора (конденсаторов) вследствие организации его разряда без трансформации непосредственно в ионизированный предварительным сравнительно маломощным разрядом высоковольтного импульсного трансформатора разрядный промежуток между целью и поражающими электродами (боевыми электродами). Недостатком этих устройств является большая сложность электрической схемы, многообмоточные трансформаторы преобразователя, позволяющие реализовать технологию Shaped Pulse (4- и 5-обмоточные), включение в разрядную высоковольтную цепь ограничивающих ток в импульсе сопротивлений вторичных обмоток высоковольтного импульсного трансформатора, что не позволяет получать большие токи разряда.Electroshock devices (ESA) are known from the leading world company Taser International, Inc., for example, according to US patent No. 6999295, using Shaped Pulse technology in high-voltage pulse generators (i.e., preliminary ionization of the discharge gap with a low-energy initial discharge for passage of a powerful pulse storage capacitor). In the Shaped Pulse technology, an increase in the discharge efficiency of the storage capacitor (capacitors) is achieved due to the organization of its discharge without transformation directly into the discharge gap between the target and the striking electrodes (combat electrodes) ionized by a preliminary relatively low-power pulse high-voltage transformer. The disadvantage of these devices is the great complexity of the electrical circuit, multi-winding transformers of the converter, which make it possible to implement Shaped Pulse technology (4- and 5-winding), inclusion of the secondary windings of the secondary windings of the secondary windings of the high-voltage pulse transformer, which does not allow to obtain high discharge currents .
Известны высоковольтные генераторы импульсов напряжения (ГИН), например, генератор Маркса. Генератор Маркса состоит из зарядной цепи, состоящей из сопротивлений и высоковольтных конденсаторов, заряжаемых параллельно сравнительно небольшим напряжением электрического тока, и последовательно и автоматически соединяющихся при помощи газовых разрядников (тригатронов, тиратронов, игнитронов) в момент генерации высоковольтного импульса.Known high-voltage voltage pulse generators (GIN), for example, the Marx generator. The Marx generator consists of a charging circuit, consisting of resistances and high-voltage capacitors, charged in parallel with a relatively small voltage of the electric current, and sequentially and automatically connected using gas arresters (trigatrons, thyratrons, ignitrons) at the time of generation of the high-voltage pulse.
В некоторых установках объединяют два генератора Маркса в единую установку, в которой многоступенчатый генератор Маркса с конденсаторами небольшой общей емкости обеспечивает высокий потенциал напряжения, необходимый для развития разряда основного малоступенчатого генератора Маркса с конденсаторами большой общей емкости, со сравнительно невысоким потенциалом, но большой силой тока в продолжительном импульсе. В этом случае многоступенчатый генератор Маркса выполняет описанную выше функцию Shaped Pulse. Недостатком генераторов Маркса является необходимость составления многих ступеней с дорогими высоковольтными конденсаторами повышенной добротности, дорогими разрядниками, значительные потери в искровых разрядных промежутках, необходимость точного подбора зарядных сопротивлений, напряжения срабатывания разрядников.In some installations, two Marx generators are combined into a single installation in which a multi-stage Marx generator with capacitors of a small total capacity provides a high voltage potential necessary for the development of a discharge of the main small-stage Marx generator with capacitors of a large total capacity, with a relatively low potential but a large current continuous impulse. In this case, the multi-stage Marx generator performs the Shaped Pulse function described above. The disadvantage of Marx generators is the need to compose many stages with expensive high-voltage capacitors of high quality factor, expensive arresters, significant losses in spark discharge gaps, the need for accurate selection of charging resistances, operating voltage of arresters.
Известно электрошоковое устройство по патенту России № 2305246. По Фиг.1 данного патента высоковольтный генератор импульсов содержит источник электропитания (батарею или аккумулятор), преобразователь 3 постоянного низкого напряжения питания в постоянный ток более высокого напряжения для питания накопительного конденсатора 4, включенного последовательно с первичной обмоткой 7 выходного высоковольтного импульсного трансформатора и газовым разрядником 6. В цепь вторичной обмотки 13 высоковольтного импульсного трансформатора параллельно включен дополнительный конденсатор 9, заряжаемый от преобразователя 3 через диод 10, служащий для недопущения стекания тока заряда конденсатора 9 в цепь обмотки 7 трансформатора. При срабатывании разрядника 6 конденсатор 9 разряжается параллельно цепи обмотки 13, увеличивая мощность выходного высоковольтного импульса за счет увеличения его длительности.Known stun device according to Russian patent No. 2305246. According to figure 1 of this patent, the high-voltage pulse generator contains a power source (battery or battery), a
Данное устройство имеет следующий недостаток.This device has the following disadvantage.
Конденсатор 9 разряжается в разрядный искровой промежуток, минуя обмотку 13, имеющую значительное сопротивление. При напряжениях холостого хода высоковольтного импульсного трансформатора в десятки киловольт сопротивление обмотки 13 составляет сотни ом. Соответственно максимальный разрядный ток конденсатора 9 ограничивается только прямым сопротивлением диода (диодной сборки) 11, которое мало, и сопротивлением искрового промежутка, которое при наступлении пробоя весьма мало.The capacitor 9 is discharged into the discharge spark gap, bypassing the winding 13, which has significant resistance. At open-circuit voltages of a high-voltage pulse transformer of tens of kilovolts, the resistance of the winding 13 is hundreds of ohms. Accordingly, the maximum discharge current of the capacitor 9 is limited only by the direct resistance of the diode (diode assembly) 11, which is small, and the resistance of the spark gap, which is very small when breakdown occurs.
Однако достижению максимальных разрядных токов при максимально возможном для данного трансформатора пробивном расстоянии напряжении воздушного промежутка между поражающими электродами 14 и 15 препятствует ток утечки (обратный ток) диода 12 (диодной сборки) и дополнительный ток утечки диода 10. При протекании этих обратных токов напряжение холостого хода трансформатора значительно падает, и длина искрового разряда (длина воздушного промежутка пробоя) на электродах 14 и 15 падает до около 50-60% от аналогичного пробивного расстояния по воздуху чисто трансформаторного (бесконденсаторного) выхода. Это существенно снижает эффективность электрошокового устройства, использующего такую схему, так как электрошоковые устройства проектируются как пробивающие максимальное воздушное расстояние при ограниченных габаритах высоковольтного импульсного трансформатора.However, the achievement of the maximum discharge currents at the maximum breakdown distance possible for this transformer of the air gap voltage between the
Другим важным недостатком описываемого устройства является появление на всех элементах электрической схемы емкостного потенциала в случае непопадания (или неодновременного попадания) одного из поражающих электродов в цель при исполнении устройства в дистанционном варианте электрошокера, либо контакте с целью только одного поражающего электрода в случае контактного применения электрошокера.Another important drawback of the described device is the appearance of capacitive potential on all elements of the electric circuit in the event of a miss (or non-simultaneous hit) of one of the striking electrodes at the target when the device is executed in the remote version of the stun gun, or contact with the target of only one striking electrode in the case of contact use of the stun gun.
При попадании одного поражающего электрода в цель, емкость которой составляет около 80 пикофарад (стандартная электрическая емкость человеческого тела), происходит заряд этого конденсатора и одновременно заряд емкости тела пользователя. В связи с этим между устройством и телом пользователя (рукой, удерживающей дистанционный электрошокер) возникает разность потенциалов емкостной связи, составляющая напряжение в 5-10 киловольт. При напряжении холостого хода устройства около 50 киловольт (стандартная величина напряжения холостого хода большинства электрошокеров) напряжение емкостной связи примерно 7-10 кВ. Такое напряжение способно пробить воздушное расстояние или образовать поверхностный разряд по элементам корпуса электрошокового устройства на расстояние до 10 мм и более.If one of the striking electrodes hits the target, the capacity of which is about 80 picofarads (the standard electrical capacitance of the human body), this capacitor charges and simultaneously charges the user's body capacitance. In this regard, between the device and the user's body (with the hand holding the remote stun gun) there is a potential difference of capacitive coupling, comprising a voltage of 5-10 kilovolts. When the open circuit voltage of the device is about 50 kilovolts (the standard value of the open circuit voltage of most stun guns), the capacitive coupling voltage is about 7-10 kV. Such a voltage is able to break through the air distance or form a surface discharge along the elements of the housing of the stun device for a distance of 10 mm or more.
Емкостная связь возникает в электрошокерах с любым типом высоковольтных генераторов импульсов (трансформаторным и умножительным), но в схемах, где существует гальваническая связь между высоковольтным каскадом схемы и большинством элементов схемы (например, в рассматриваемой схеме), емкостный разряд особенно вреден. Во-первых, существует значительная вероятность электрического пробоя низковольтых элементов схемы, например транзисторов и конденсаторов преобразователя 3, возникшим емкостным разрядом. Во-вторых, и главных, при пробое емкостным разрядом из токонесущих элементов схемы на тело (руку) пользователя пользователь ощущает электрический удар средней силы.Capacitive coupling occurs in stun guns with any type of high-voltage pulse generators (transformer and multiplier), but in circuits where there is a galvanic coupling between the high-voltage cascade of the circuit and most elements of the circuit (for example, in the circuit under consideration), capacitive discharge is especially harmful. Firstly, there is a significant probability of electrical breakdown of low-voltage circuit elements, such as transistors and capacitors of
У пользователя возникает синдром так называемой «боязни собственного оружия», аналогичный боязни пользователя огнестрельного оружия с излишней болезненной отдачей либо чрезвычайно громким звуком выстрела. Боязнь собственного оружия делает невозможным нормальное прицеливание, так как пользователь заранее ожидает боль. Эффективность такого оружия независимо от его поражающих свойств стремится к нулю.The user has a syndrome of the so-called “fear of their own weapons”, similar to the fear of a user of a firearm with excessive painful return or an extremely loud sound of a shot. Fear of their own weapons makes normal aiming impossible, as the user expects pain in advance. The effectiveness of such a weapon, regardless of its striking properties, tends to zero.
Поскольку имеется достаточное количество отверстий в корпусе (например, выход предохранителя, спускового крючка, штекера заряда аккумуляторов, лазерный целеуказатель (ЛЦУ) и т.д.), из-за этого чрезвычайно трудно сконструировать оружие с полностью электрически герметичным корпусом, в котором бы ни один металлический элемент, гальванически соединенный со схемой, не выходил наружу корпуса устройства. В большинстве случаев устранению емкостного разряда не помогают ни тщательная изоляция элементов схемы, ни даже полная заливка элементов схемы электроизоляционным компаундом.Since there are a sufficient number of holes in the body (for example, a fuse, trigger, battery charge plug, laser target designator, etc.), it is extremely difficult to construct a weapon with a fully electrically sealed body in which no one metal element galvanically connected to the circuit did not go outside the device case. In most cases, the elimination of capacitive discharge does not help either the careful isolation of the circuit elements, or even the complete filling of the circuit elements with an electrical insulating compound.
Известно электрошоковое устройство по патенту России № 2305246 (Фиг.3) с высоковольтным генератором импульсов, содержащим источник электропитания (батарею или аккумулятор), преобразователь 3 постоянного низкого напряжения питания в постоянный ток более высокого напряжения для питания накопительного конденсатора 4, включенного последовательно с первичной обмоткой 7 выходного высоковольтного импульсного трансформатора и газовым разрядником 6. В цепь вторичной обмотки 13 высоковольтного импульсного трансформатора последовательно включен дополнительный конденсатор 20, заряжаемый от преобразователя 3 через диод 21, служащий для недопущения стекания тока заряда конденсатора 20 в цепь обмотки 7 трансформатора.Known stun device according to Russian patent No. 2305246 (Figure 3) with a high-voltage pulse generator containing an electric power source (battery or battery), a DC /
При срабатывании разрядника 6 конденсатор 20 разряжается в цепи обмотки 13, увеличивая мощность выходного высоковольтного импульса за счет увеличения его длительности.When the arrester 6 is triggered, the
Данное устройство имеет следующий органический недостаток.This device has the following organic disadvantage.
Конденсатор 20 разряжается через обмотку 13, имеющую значительное сопротивление. При напряжениях холостого хода высоковольтного импульсного трансформатора в десятки киловольт сопротивление обмотки 13 составляет сотни ом. Соответственно максимальный разрядный ток конденсатора 20 ограничивается сопротивлением обмотки 13.The
В электрошоковых устройствах нелетального действия этот недостаток не слишком существенен, так как ток в цепи должен вынужденно ограничиваться физиологическими нормами, установленными для недопущения смертельных поражений физиологических целей.In electroshock devices of non-lethal action, this drawback is not too significant, since the current in the circuit must be limited by physiological norms established to prevent fatal injuries of physiological targets.
Но в электрических устройствах специального назначения этот недостаток делает невозможным наращивание тока импульса при ограниченном зарядном напряжении конденсатора 20. Однако увеличение зарядного напряжения конденсатора 20 вызывает геометрический рост его габаритных размеров из-за необходимости увеличивать толщину межобкладочной изоляции конденсатора, электрическая прочность которой для всех современных диэлектриков гранична.But in electrical devices for special purposes, this drawback makes it impossible to build up the pulse current with a limited charging voltage of the
Недостатком обоих описанных выше схем электрошоковых устройств является недостаточный визуальный эффект работы устройств вхолостую (т.е. без нагрузки на поражающих электродах).The disadvantage of both the schemes of the electroshock devices described above is the insufficient visual effect of the devices idling (i.e., without load on the striking electrodes).
Основным требованием при применении электрошокирующих устройств является возможность демонстрации разряда перед агрессивно настроенным нападающим, при этом визуально мощный разряд электрошокера (цвет, шум), как показывает практика, в большинстве случаев психологически предотвращает нападение.The main requirement when using electroshock devices is the ability to demonstrate a discharge in front of an aggressively configured attacker, while the visually powerful discharge of the stun gun (color, noise), as practice shows, in most cases psychologically prevents an attack.
Электрошокеры даже с большей эффективностью по физиологическому действию разряда до непосредственного применения, т.е. в момент «демонстрации угрозы», психологически всегда проигрывают электрошокерам с меньшей физиологической эффективностью разряда, но с большим визуальным эффектом.Stun guns even with greater efficiency in the physiological effect of the discharge before direct use, i.e. at the time of the "demonstration of the threat", they always psychologically lose to stun guns with lower physiological discharge efficiency, but with greater visual effect.
Мощный демонстрационный эффект в большинстве случаев позволяет избежать применения электрошокера и соответственно снизить риск случайного жесткого травматического или смертельного поражения цели.A powerful demonstration effect in most cases avoids the use of a stun gun and, accordingly, reduces the risk of accidental hard traumatic or fatal damage to a target.
Демонстрационный разряд рассматриваемых схем электрошокового устройства имеет визуальный эффект, превосходящий визуальный эффект электрошокеров с чисто трансформаторным выходом (например, всех изделий группы компаний МАРТЪ, лидера электрошокового оружия России), однако эффект значительно ниже, чем демонстрационный разряд электрошокеров со схемой умножения (чисто конденсаторный выход). Это связано с тем, что разряд устройства по Фиг.1 (патента RU 2305246) имеет недостаточную длину пробоя по воздуху при граничных размерах высоковольтного трансформатора, а разряд устройства по Фиг.3 (патента RU 2305246) в связи с прохождением тока разряда конденсатора через сопротивление вторичной обмотки высоковольтного трансформатора имеет вялый «размытый» вид и недостаточную по сравнению с умножительной схемой громкость разряда.The demonstration discharge of the stun device circuits under consideration has a visual effect that is superior to the visual effect of stun guns with a purely transformer output (for example, all products of the MART group of companies, the leader of the stun gun of Russia), but the effect is much lower than the demonstration discharge of stun guns with a multiplication circuit (purely capacitor output) . This is due to the fact that the discharge of the device of FIG. 1 (patent RU 2305246) has an insufficient breakdown length through the air at the boundary dimensions of the high-voltage transformer, and the discharge of the device of FIG. 3 (patent RU 2305246) due to the passage of the capacitor discharge current through the resistance the secondary winding of a high-voltage transformer has a sluggish “blurry” appearance and a discharge volume insufficient in comparison with the multiplying circuit.
Целью изобретения является создание простого и недорогого высоковольтного генератора импульсов для различных областей техники с высокой эффективностью работы, заключающейся в генерации импульсов большого напряжения при большой силе тока в разряде, а при использовании его в качестве выходного высоковольтного генератора импульсов электрошокового устройства - уменьшение емкостной связи пользователя с целью и улучшения визуализации демонстрационного электроразряда.The aim of the invention is the creation of a simple and inexpensive high-voltage pulse generator for various fields of technology with high efficiency, consisting in the generation of high voltage pulses with a large current in the discharge, and when used as an output high-voltage pulse generator of an electroshock device, the reduction of the capacitive coupling of the user with purpose and improvement of visualization of demonstration electric discharge.
Сущность изобретения заключается в том, что в устройстве по настоящему изобретению, содержащем включенные параллельно автономный источник питания, преобразователь постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В и накопительный конденсатор, а также содержащий цепь из высоковольтного ключа в виде воздушного или газового разрядника или тиристора и низковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, подключенные параллельно выходу преобразователя постоянного напряжения, дополнительный накопительный конденсатор, заряжаемый от упомянутого преобразователя через диод и установленный параллельно высоковольтной обмотке высоковольтного импульсного трансформатора, выходные электроды, подключенные к концам высоковольтной обмотки, и воздушный или газовый разрядник, включенный в разрядную цепь дополнительного конденсатора, при этом высоковольтная обмотка имеет две отдельные взаимоизолированные секции, оба вывода обоих секций высоковольтной обмотки соединены между собой двумя цепями, состоящими из диода, включенного последовательно с дополнительным накопительным конденсатором, при этом один вывод диода первой цепи присоединен непосредственно к одной обкладке упомянутого дополнительного накопительного конденсатора, а один вывод диода второй цепи присоединен непосредственно к другой обкладке дополнительного накопительного конденсатора, другой вывод диода первой цепи присоединен к одному выходному электроду, а другой вывод диода второй цепи присоединен к другому выходному электроду, низковольтная и высоковольтные обмотки высоковольтного импульсного трансформатора сфазированы с выходом упомянутого преобразователя постоянного напряжения и диодами.The essence of the invention lies in the fact that in the device of the present invention, containing a parallel-connected autonomous power source, a DC / DC converter of the power source to a constant voltage of 600-6000 V and a storage capacitor, and also containing a circuit from a high-voltage switch in the form of an air or gas spark gap or thyristor and low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer, connected in parallel to the output of the DC-DC converter, additional accumulate a capacitor charged from the aforementioned converter through a diode and installed parallel to the high voltage winding of the high voltage pulse transformer, output electrodes connected to the ends of the high voltage winding, and an air or gas spark gap included in the discharge circuit of the additional capacitor, while the high voltage winding has two separate mutually insulated sections, both terminals of both sections of the high-voltage winding are interconnected by two circuits consisting of a diode connected in series but with an additional storage capacitor, while one terminal of the diode of the first circuit is connected directly to one plate of the mentioned additional storage capacitor, and one terminal of the diode of the second circuit is connected directly to another plate of the additional storage capacitor, the other terminal of the diode of the first circuit is connected to one output electrode, and the other terminal of the diode of the second circuit is connected to another output electrode, the low-voltage and high-voltage windings of the high-voltage pulse trans the formatter is phased with the output of the aforementioned DC / DC converter and diodes.
Дополнительная особенность заключается в том, что в качестве высоковольтного импульсного трансформатора с двумя взаимоизолированными секциями вторичной обмотки используют два высоковольтных импульсных трансформатора с односекционной вторичной обмоткой и параллельным или последовательным соединением первичных обмоток.An additional feature is that as a high-voltage pulse transformer with two mutually insulated sections of the secondary winding, two high-voltage pulse transformers with a single-section secondary winding and parallel or serial connection of the primary windings are used.
Дополнительная особенность заключается в том, что в качестве диодов используют высоковольтные диодные сборки.An additional feature is that high-voltage diode assemblies are used as diodes.
Дополнительная особенность заключается в том, что в зарядную цепь накопительного конденсатора или дополнительного накопительного конденсатора параллельно включено разгрузочное сопротивление.An additional feature is that the discharge circuit is included in parallel in the charging circuit of the storage capacitor or additional storage capacitor.
Дополнительная особенность заключается в том, что низковольтная обмотка высоковольтного импульсного трансформатора шунтирована диодом, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора.An additional feature is that the low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer is shunted by a diode connected in reverse polarity with respect to the working polarity of the storage capacitor.
Также сущность изобретения заключается в том, что в устройстве по настоящему изобретению, содержащем включенные параллельно автономный источник питания, преобразователь постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В и накопительный конденсатор, а также содержащий цепь из высоковольтного ключа в виде воздушного или газового разрядника или тиристора и низковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, подключенные параллельно накопительному конденсатору, дополнительный накопительный конденсатор, заряжаемый от преобразователя через диод и установленный последовательно с высоковольтной обмоткой высоковольтного импульсного трансформатора, выходные электроды, подключенные к концам обмотки, и воздушный или газовый разрядник, включенный в разрядную цепь дополнительного конденсатора, при этом оба вывода высоковольтной обмотки соединены между собой цепью, состоящей из диода, включенного последовательно с дополнительным накопительным конденсатором, при этом один вывод диода присоединен непосредственно к обкладке дополнительного накопительного конденсатора, другая обкладка которого присоединена к одному выходному электроду, другой вывод диода присоединен ко второму выходному электроду, низковольтная и высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора сфазированы с выходом преобразователя постоянного напряжения и диодом.The essence of the invention lies in the fact that in the device according to the present invention, containing an autonomous power supply connected in parallel, a DC / DC converter of the power supply to a constant voltage of 600-6000 V and a storage capacitor, and also containing a circuit from a high-voltage switch in the form of an air or gas spark gap or thyristor and low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer, connected in parallel with a storage capacitor, an additional storage condenser a sator charged from the converter via a diode and installed in series with the high-voltage winding of the high-voltage pulse transformer, output electrodes connected to the ends of the winding, and an air or gas spark gap included in the discharge circuit of the additional capacitor, while both terminals of the high-voltage winding are interconnected by a circuit consisting of from a diode connected in series with an additional storage capacitor, while one output of the diode is connected directly to the plate nogo storage capacitor, the other plate of which is connected to one output electrode, the other terminal of the diode coupled to the second output electrode and low voltage windings of the pulse transformer high voltage output in phase with the DC voltage converter and the diode.
Дополнительная особенность заключается в том, что в качестве диодов используют высоковольтные диодные сборки.An additional feature is that high-voltage diode assemblies are used as diodes.
Дополнительная особенность заключается в том, что в зарядную цепь накопительного конденсатора или дополнительного накопительного конденсатора параллельно включено разгрузочное сопротивление.An additional feature is that the discharge circuit is included in parallel in the charging circuit of the storage capacitor or additional storage capacitor.
Дополнительная особенность заключается в том, что низковольтная обмотка высоковольтного импульсного трансформатора шунтирована диодом, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора.An additional feature is that the low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer is shunted by a diode connected in reverse polarity with respect to the working polarity of the storage capacitor.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
Фиг.1 представляет собой электрическую схему высоковольтного генератора импульсов согласно одному варианту осуществления.1 is an electrical diagram of a high voltage pulse generator according to one embodiment.
Фиг.2 представляет собой электрическую схему высоковольтного генератора импульсов с двумя высоковольтными импульсными трансформаторами.Figure 2 is an electrical diagram of a high voltage pulse generator with two high voltage pulse transformers.
Фиг.3 представляет собой электрическую схему высоковольтного генератора импульсов согласно другому варианту осуществления.3 is an electrical diagram of a high voltage pulse generator according to another embodiment.
Осуществление изобретенияThe implementation of the invention
В зависимости от необходимости могут применяться различные варианты высоковольтного генератора импульсов.Depending on the need, various variants of a high-voltage pulse generator can be used.
Высоковольтный генератора импульсов по п.1 формулы изобретения (Фиг.1) состоит из низковольтного источника питания 1, представляющего собой аккумулятор, батарею или иной источник электропитания, выключателя 2, преобразователя 3 низкого постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, соединенного накопительным конденсатором 4, включенного параллельно в цепь, состоящую из газового или воздушного разрядника 5 или тиристора и низковольтной первичной обмотки 6 высоковольтного импульсного трансформатора. При этом низковольтный источник питания 1, преобразователь 3 низкого постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В и накопительный конденсатор 4 включены параллельно.The high-voltage pulse generator according to
К преобразователю 3 подключен также дополнительный токовый накопительный конденсатор 7, одна обкладка которого соединена с выводом преобразователя 3 напрямую, а другая обкладка соединена с выводом преобразователя 3 через диод 8. Выводы конденсатора 7 соединены при помощи конденсаторов 9 и 10 со средними выводами вторичных обмоток 11 и 12 трансформатора диодами (диодными сборками) 13 и 14, которые в свою очередь соединены со свободными выводами вторичных обмоток 11 и 12 трансформатора.An additional
Точка соединения диода 13 и свободного вывода вторичной обмотки 11 трансформатора соединена с выходным («поражающим электродом» в случае использования генератора в ЭШУ) электродом 15 генератора, а точка соединения диода 14 и свободного вывода вторичной обмотки 12 трансформатора соединена с газовым или воздушным разрядником, 16 в свою очередь соединенным последовательно с выходным («поражающим электродом» в случае использования генератора в ЭШУ) электродом 17.The connection point of the diode 13 and the free terminal of the secondary winding 11 of the transformer is connected to the output ("damaging electrode" in the case of using the generator in the ESH)
Низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора должны быть сфазированы с выходом преобразователя 3 и диодами 8, 13, 14.The low-voltage or high-voltage windings of a high-voltage pulse transformer must be phased with the output of the
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
При включении выключателя 2 преобразователь 3 начинает заряжать конденсатор 4 и через диод 8 конденсатор 7. При достижении полного заряда конденсатора 4 потенциал на нем оказывается равным напряжению зажигания разрядника 5, разрядник 5 срабатывает и конденсатор 4 разряжается через разрядник 5 в первичную обмотку 6 трансформатора.When the
В то же время конденсатор 7 остается заряженным, так как его разряду в цепь разрядника 5 и первичной обмотки 6 трансформатора препятствует диод 8.At the same time, the
Во вторичных обмотках 11 и 12 трансформатора наводится ЭДС индукции при высоком потенциале.In the secondary windings 11 and 12 of the transformer induced induction EMF at high potential.
Диоды 13 и 14 включены обратно полярно полярностям импульсов обмоток 11 и 12 трансформатора, поэтому шунтирования тока высоковольтного импульса на диодах 13 и 14 не происходит.The diodes 13 and 14 are connected in reverse to the polarities of the pulses of the windings 11 and 12 of the transformer, therefore, no shunting of the current of the high voltage pulse occurs on the diodes 13 and 14.
Между электродами 15 и 17 с заранее выбранным расстоянием для гарантированного пробоя по воздуху, при потенциале, развиваемом последовательно соединенными вторичными обмотками 11 и 12 трансформатора, происходит воздушный пробой. При этом сопротивление ионизированного пробоем разрядного канала между электродами 15 и 17 резко падает и конденсатор 7 начинает разряжаться в ионизированный воздушный канал через диоды 13 и 14. При этом ток разряда конденсатора 7 проходит в ионизированный канал практически только через диоды 13 и 14, так как его параллельному прохождению через обмотки 11 и 12 препятствуют конденсаторы малой емкости 9 и 10. Расположение конденсаторов 9 и 10 относительно выходов обмоток 11 и 12 несущественно, и они могут быть подключены как к средним выводам обмоток, так и концам обмоток до соединения концов обмоток с диодами 13 и 14. На Фиг.1 такое расположение конденсаторов показано пунктирными линиями.Between the
В случае использования генератора в ЭШУ боевой разряд с электродов 15 и 17 происходит через одежду нападающего, т.е. через воздушные промежутки, определяемые толщиной одежды, однако в некоторых случаях применения электроды 15 и 17 могут быть прижаты непосредственно к кожному покрову цели, имеющему сопротивление около 1000 Ом. В этом случае постоянный ток преобразователя 3 начинает проходить на электроды 15 и 17 и далее на сопротивление кожного покрова через диоды 13 и 14. При этом конденсаторы 4 и 7 не заряжаются, а собственное поражающее действие постоянного тока преобразователя 3 ничтожно и ЭШУ перестает быть эффективным.In the case of using the generator in the ESH, the combat discharge from the
Для предотвращения протекания такого паразитного тока по указанному контуру между поражающим электродом 17 и точкой соединения диода 14 со свободным выводом вторичной обмотки 12 включен воздушный или газовый разрядник 16 с напряжением зажигания более напряжения зажигания разрядника 5.To prevent such a stray current from flowing along the specified circuit between the
Разрядник 16, таким образом, выполняет функцию недопущения прохождения тока преобразователя 3 на сопротивление цели до момента зажигания разрядника 5 и соответственно возникновения высоковольтного импульса трансформатора.The
При прохождении же высоковольтного импульса трансформатора через сопротивление цели 1000 Ом и менее (вплоть до единиц ом) разрядник 16, напряжение зажигания которого незначительно по сравнению с потенциалом высоковольтного импульса вторичных обмоток трансформатора, зажигается потенциалом высоковольтного импульса, обеспечивая разряд конденсатора 7 прямо через цель (или воздушный промежуток и цель). Кроме указанной функции разрядник 16 обеспечивает функцию предохранения пользователя от воздействия постоянного остаточного напряжения на конденсаторе 4 и 7. Расположение разрядника 16 несущественно, и он может быть включен как в цепь электрода 17, так и в цепь электрода 15.When the high-voltage pulse of the transformer passes through the target resistance of 1000 Ohms or less (up to units of ohms), the
Вследствие того что гальваническая связь высоковольтных обмоток 11 и 12 с низковольтной частью схемы осуществляется от средней точки обмотки, если рассматривать две обмотки как единую высоковольтную обмотку, потенциал в этой средней точке вдвое менее, чем на общей обмотке. Поэтому эффект емкостного разряда (расстояние пробоя по воздуху при емкостном разряде) в рассматриваемой схеме вдвое менее, чем в высоковольтном генераторе импульсов, рассматриваемом в качестве аналога.Due to the fact that the galvanic connection of the high-voltage windings 11 and 12 with the low-voltage part of the circuit is from the midpoint of the winding, if we consider two windings as a single high-voltage winding, the potential at this midpoint is half as much as on the common winding. Therefore, the effect of a capacitive discharge (the breakdown distance in the air during a capacitive discharge) in the circuit under consideration is half as much as in a high-voltage pulse generator, considered as an analogue.
Для увеличения действующего на цель значения разрядного тока конденсатора 9 и недопущения пробоя диодов высоковольтными импульсами вторичных обмоток 13 и 14 трансформатора в качестве диодов необходимо применять высоковольтные диодные сборки с возможно большими значениями допускаемого прямого импульсного тока, обратного напряжения и минимальным обратным током.To increase the current value of the discharge current of the capacitor 9 and to prevent breakdown of diodes by high-voltage pulses of the secondary windings 13 and 14 of the transformer, high-voltage diode assemblies with the largest possible values of the allowable direct pulse current, reverse voltage, and minimum reverse current must be used as diodes.
Рассмотренное устройство позволяет получать длину пробоя по воздуху, равную 95-100% от длины пробоя по воздуху от чисто трансформаторного пробоя используемого трансформатора с соединенными последовательно в средних точках обмотками 11 и 12.The considered device allows to obtain a breakdown length through the air equal to 95-100% of the length of the breakdown through the air from a purely transformer breakdown of a used transformer with windings 11 and 12 connected in series at midpoints.
После выключения выключателя 2 и прекращения работы преобразователя 3 в определенный момент времени (до полного заряда конденсатора 4 и срабатывания разрядника 5) конденсатор 7 остается неразряженным, и уже после выключения преобразователя 3, благодаря току утечки диода 8, начинает дозаряжать конденсатор 4. Такой процесс происходит при емкости конденсатора 7, значительно большей емкости конденсатора 4. При дозаряжании конденсатора 4 и срабатывании разрядника 5 происходит единичный высоковольтный импульс на высоковольтном трансформаторе при выключенном генераторе. Такой неожиданный единичный импульс после выключения устройства представляет опасность для пользователя. Для устранения такого явления в зарядную цепь конденсатора 4 параллельно ему может быть включен разгрузочный резистор с большим сопротивлением.After turning off the
На Фиг.2 изображено устройство, отличающееся от устройства по Фиг.1 применением не одного высоковольтного импульсного трансформатора с раздельными вторичными обмотками, а двух отдельных высоковольтных импульсных трансформаторов с вторичными обмотками без средних отводов. При этом первичные обмотки 18 и 19 отдельных трансформаторов соединены параллельно (в некоторых случаях для лучшего согласования последовательно), а вторичные обмотки 20 и 21 включены соответственно включению разделенных обмоток на Фиг.1.Figure 2 shows a device that differs from the device of Figure 1 by using not one high-voltage pulse transformer with separate secondary windings, but two separate high-voltage pulse transformers with secondary windings without middle taps. In this case, the
Такое устройство, используя типовые высоковольтные импульсные трансформаторы, позволяет получать пробивные расстояния больше, чем от одного трансформатора при большой силе тока в импульсе.Such a device, using typical high-voltage pulse transformers, allows to obtain breakdown distances from more than one transformer with a large current in the pulse.
На Фиг.3 изображен высоковольтный генератор импульсов, состоящий из низковольтного источника 1 питания, представляющего собой аккумулятор, батарею или иной источник электропитания, выключателя 2, преобразователя 3 низкого постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, соединенного с накопительным конденсатором 4, включенным параллельно в цепь, состоящую из газового или воздушного разрядника 5 и первичной обмотки 6 высоковольтного импульсного трансформатора. При этом низковольтный источник питания 1, преобразователь 3 низкого постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В и накопительный конденсатор 4 включены параллельно.Figure 3 shows a high-voltage pulse generator, consisting of a low-
К преобразователю 3 подключен также дополнительный токовый накопительный конденсатор 7, одна обкладка которого соединена с выводом преобразователя 3 напрямую, а другая обкладка соединена с выводом преобразователя 3 через диод 8. Конденсатор 7 включен последовательно вторичной обмотке 22 высоковольтного импульсного трансформатора, при этом один вывод конденсатора 7 соединен с газовым или воздушным разрядником 16, в свою очередь соединенным последовательно с выходным («поражающим электродом» в случае использования генератора в ЭШУ) электродом 17.An additional
Другой вывод конденсатора 7 подключен к одному выводу обмотки 22 и одному выводу диода (диодной сборке) 23, который вторым выводом в свою очередь присоединен ко второму выводу обмотки 22 через конденсатор 24.Another terminal of the
Точка соединения диода 23 и конденсатора 24 соединена с выходным («поражающим электродом» в случае использования генератора в ЭШУ) электродом 15 генератора.The connection point of the
Низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора должны быть сфазированы с выходом преобразователя 3 и диодами 8 и 23.The low-voltage or high-voltage windings of a high-voltage pulse transformer must be phased with the output of the
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
При включении выключателя 2 преобразователь 3 начинает заряжать конденсатор 4 и через диод 8 конденсатор 7. При достижении полного заряда конденсатора 4 потенциал на нем оказывается равным напряжению зажигания разрядника 5, разрядник 5 срабатывает и конденсатор 4 разряжается через разрядник 5 в первичную обмотку 6 трансформатора.When the
В то же время конденсатор 7 остается заряженным, так как его разряду в цепь разрядника 5 и первичной обмотки 6 трансформатора препятствует диод 8.At the same time, the
Во вторичной обмотке 22 трансформатора наводится ЭДС индукции при высоком потенциале.In the secondary winding 22 of the transformer induced induction EMF at high potential.
Диод 23 включен обратно полярно полярности импульса обмотки 22 трансформатора, поэтому шунтирования тока высоковольтного импульса на диоде 23 не происходит.The
Между электродами 15 и 17 с заранее выбранным расстоянием для гарантированного пробоя по воздуху, при потенциале, развиваемом вторичной обмоткой 22 трансформатора, происходит воздушный пробой.Between the
При этом сопротивление ионизированного пробоем разрядного канала между электродами 15 и 17 резко падает, и конденсатор 7 начинает разряжаться в ионизированный воздушный канал через диод 23. При этом ток разряда конденсатора 7 проходит в ионизированный канал практически только через диод 23, так как его параллельному прохождению через обмотку 22 препятствует конденсатор малой емкости 24, включенный последовательно обмотке 22. Расположение конденсатора 24 относительно выходов обмотки 22 несущественно, и он может быть подключен как к одному выводу обмотки с соединением с точкой соединения конденсатора 7 и диода 23, так и к другому выводу обмотки. Такое расположение конденсатора 24 показано на Фиг.3 пунктирными линиями. Единственное условие - разделение конденсатором 24 тока разряда конденсатора 7 от прохождения его по обмотке 22.In this case, the resistance of the discharge channel ionized by the breakdown between the
Расположение разрядника 16 также несущественно, и он может быть включен как в цепь электрода 17, так и в цепь электрода 15.The location of the
Единственное условие - разделение разрядником 16 тока разряда конденсатора 7.The only condition is that the
Рассмотренное устройство позволяет получать длину искрового пробоя по воздуху, равную 150-180% от длины пробоя по воздуху от чисто трансформаторного пробоя используемого трансформатора.The considered device allows to obtain the length of the spark breakdown through the air, equal to 150-180% of the length of the breakdown through the air from a pure transformer breakdown of the transformer used.
Эффект увеличения длины пробоя по воздуху по сравнению с чисто трансформаторным выходом достигается за счет того, что данная схема наиболее эффективно использует предварительную ионизацию канала между выходными электродами, в связи с чем токовый разряд конденсатора 7 развивается как искровой даже при начальном слабокоронном разряде между выходными электродами, при этом за счет большой силы тока разряда конденсатора 7 разряд визуализуется. В чисто же трансформаторном разряде слабокоронный разряд также теоретически присутствует, но в связи с ничтожной силой тока не визуализуется, как искровой.The effect of increasing the breakdown length through the air compared to a purely transformer output is achieved due to the fact that this circuit most effectively uses the preliminary ionization of the channel between the output electrodes, and therefore the current discharge of the
Claims (9)
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009147529/07A RU2410835C1 (en) | 2009-12-23 | 2009-12-23 | High-voltage pulse generator (versions) |
| CN2010800565172A CN102783027A (en) | 2009-12-23 | 2010-12-21 | High-voltage pulse generator (variant embodiments) |
| PCT/RU2010/000774 WO2011084087A2 (en) | 2009-12-23 | 2010-12-21 | High-voltage pulse generator (variant embodiments) |
| BG10111215A BG111215A (en) | 2009-12-23 | 2012-05-28 | High-voltage impulse generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009147529/07A RU2410835C1 (en) | 2009-12-23 | 2009-12-23 | High-voltage pulse generator (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2410835C1 true RU2410835C1 (en) | 2011-01-27 |
Family
ID=44306002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009147529/07A RU2410835C1 (en) | 2009-12-23 | 2009-12-23 | High-voltage pulse generator (versions) |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102783027A (en) |
| BG (1) | BG111215A (en) |
| RU (1) | RU2410835C1 (en) |
| WO (1) | WO2011084087A2 (en) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2501158C1 (en) * | 2012-07-31 | 2013-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский федеральный ядерный центр-Всероссийский научно-исследовательский институт технической физики имени академика Е.И. Забабахина" | Method for synchronisation of multimodule voltage pulse generator |
| RU2510131C1 (en) * | 2013-01-24 | 2014-03-20 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный учебно-научный центр Военно-Морского Флота "Военно-морская академия имени Адмирала Флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова" | Pulse electric spark energy generator |
| RU2619061C2 (en) * | 2012-10-17 | 2017-05-11 | Юрий Олегович Ладягин | High-voltage generator |
| EA028369B1 (en) * | 2015-11-26 | 2017-11-30 | Научно-Производственное Общество С Ограниченной Ответственностью "Окб Тсп" | Pulse modulator with enhanced reliability |
| EA029221B1 (en) * | 2015-11-26 | 2018-02-28 | Научно-Производственное Общество С Ограниченной Ответственностью "Окб Тсп" | Recuperative-type pulse modulator |
| RU2690432C2 (en) * | 2015-05-25 | 2019-06-03 | Константин Дмитриевич Клочков | High-voltage generator with preionisation in discharge gap |
| RU2698245C2 (en) * | 2016-01-21 | 2019-08-23 | Константин Дмитриевич Клочков | High-voltage pulse generator |
| RU198711U1 (en) * | 2020-03-20 | 2020-07-23 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR |
| RU2744936C1 (en) * | 2018-12-29 | 2021-03-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Биотехнологические аналитические приборы" (ООО "БиАП") | Controlled high-stable voltage source with arbitrary-shaped signal generator function with isolated output |
| RU2775021C1 (en) * | 2022-02-17 | 2022-06-27 | Экосистем Аг Инк | Air cleaner |
| WO2023156839A1 (en) * | 2022-02-17 | 2023-08-24 | Михаил Александрович МЕЩАНИНОВ | Air purification device |
| US11824468B1 (en) | 2022-02-17 | 2023-11-21 | Mikhail Aleksandrovich Meschchaninov | Electrostatic frictional pulse generator |
| US11828460B1 (en) | 2021-12-30 | 2023-11-28 | Mikhail Aleksandrovich Meshchaninov | Mobile crematorium |
| US11890398B2 (en) | 2022-02-17 | 2024-02-06 | Mikhail Aleksandrovich Meshchaninov | Air cleaning device |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016007960A1 (en) * | 2014-07-11 | 2016-01-14 | Eagle Harbor Technologies, Inc. | High voltage nanosecond pulser with variable pulse width and pulse repetition frequency |
| CN105262363B (en) * | 2015-11-10 | 2018-08-03 | 宁波中盾电子技术有限公司 | High-voltage pulse circuit and hand-held pulsing jet stun-gun |
| CN106291014B (en) * | 2016-08-31 | 2018-12-28 | 许继电源有限公司 | A kind of high-voltage pulse generator |
| IL253887B (en) * | 2017-08-07 | 2018-03-29 | Hadshani Yehoshua | Deterministic gas-plasma-regulated auto-polarity high voltage electric-field transducing transformer |
| CN108811292A (en) * | 2018-06-12 | 2018-11-13 | 厦门大学 | A kind of plasma synthesis jet stream combination of stimulation device |
| CN110739935B (en) * | 2019-10-16 | 2023-08-25 | 长沙魔豆智能科技有限公司 | Pulse generator and pulse generation method |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4872084A (en) * | 1988-09-06 | 1989-10-03 | U.S. Protectors, Inc. | Enhanced electrical shocking device with improved long life and increased power circuitry |
| RU2108526C1 (en) * | 1996-09-27 | 1998-04-10 | Павел Владимирович Богун | Electric shock device for self-defence |
| US7102870B2 (en) * | 2003-02-11 | 2006-09-05 | Taser International, Inc. | Systems and methods for managing battery power in an electronic disabling device |
| RU2305246C1 (en) * | 2005-12-19 | 2007-08-27 | Юрий Олегович Ладягин | Electric shock device (modifications) |
| US7778005B2 (en) * | 2007-05-10 | 2010-08-17 | Thomas V Saliga | Electric disabling device with controlled immobilizing pulse widths |
-
2009
- 2009-12-23 RU RU2009147529/07A patent/RU2410835C1/en not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-12-21 CN CN2010800565172A patent/CN102783027A/en active Pending
- 2010-12-21 WO PCT/RU2010/000774 patent/WO2011084087A2/en active Application Filing
-
2012
- 2012-05-28 BG BG10111215A patent/BG111215A/en unknown
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2501158C1 (en) * | 2012-07-31 | 2013-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский федеральный ядерный центр-Всероссийский научно-исследовательский институт технической физики имени академика Е.И. Забабахина" | Method for synchronisation of multimodule voltage pulse generator |
| RU2619061C2 (en) * | 2012-10-17 | 2017-05-11 | Юрий Олегович Ладягин | High-voltage generator |
| RU2510131C1 (en) * | 2013-01-24 | 2014-03-20 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный учебно-научный центр Военно-Морского Флота "Военно-морская академия имени Адмирала Флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова" | Pulse electric spark energy generator |
| RU2690432C2 (en) * | 2015-05-25 | 2019-06-03 | Константин Дмитриевич Клочков | High-voltage generator with preionisation in discharge gap |
| EA028369B1 (en) * | 2015-11-26 | 2017-11-30 | Научно-Производственное Общество С Ограниченной Ответственностью "Окб Тсп" | Pulse modulator with enhanced reliability |
| EA029221B1 (en) * | 2015-11-26 | 2018-02-28 | Научно-Производственное Общество С Ограниченной Ответственностью "Окб Тсп" | Recuperative-type pulse modulator |
| RU2698245C2 (en) * | 2016-01-21 | 2019-08-23 | Константин Дмитриевич Клочков | High-voltage pulse generator |
| RU2744936C1 (en) * | 2018-12-29 | 2021-03-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Биотехнологические аналитические приборы" (ООО "БиАП") | Controlled high-stable voltage source with arbitrary-shaped signal generator function with isolated output |
| RU198711U1 (en) * | 2020-03-20 | 2020-07-23 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR |
| US11828460B1 (en) | 2021-12-30 | 2023-11-28 | Mikhail Aleksandrovich Meshchaninov | Mobile crematorium |
| US11850642B2 (en) | 2021-12-30 | 2023-12-26 | Mikhail Aleksandrovich Meshchaninov | Method of low-temperature treatment of household waste |
| US11859814B2 (en) | 2021-12-30 | 2024-01-02 | Mikhail Aleksandrovich Meshchaninov | Reactor for waste disposal |
| RU2775021C1 (en) * | 2022-02-17 | 2022-06-27 | Экосистем Аг Инк | Air cleaner |
| WO2023156839A1 (en) * | 2022-02-17 | 2023-08-24 | Михаил Александрович МЕЩАНИНОВ | Air purification device |
| US11824468B1 (en) | 2022-02-17 | 2023-11-21 | Mikhail Aleksandrovich Meschchaninov | Electrostatic frictional pulse generator |
| US11890398B2 (en) | 2022-02-17 | 2024-02-06 | Mikhail Aleksandrovich Meshchaninov | Air cleaning device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2011084087A2 (en) | 2011-07-14 |
| WO2011084087A3 (en) | 2011-10-06 |
| CN102783027A (en) | 2012-11-14 |
| BG111215A (en) | 2012-12-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2410835C1 (en) | High-voltage pulse generator (versions) | |
| US7778005B2 (en) | Electric disabling device with controlled immobilizing pulse widths | |
| US7145762B2 (en) | Systems and methods for immobilizing using plural energy stores | |
| US8154843B2 (en) | Dual power source pulse generator for a triggering system | |
| US8053699B2 (en) | Electrical pulse circuit | |
| Lehmann | Overview of the electric launch activities at the French-German Research Institute of Saint-Louis (ISL) | |
| KR101890759B1 (en) | Multi-functional Self Defence Device with Consecutive Launching Function | |
| RU93141U1 (en) | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR (OPTIONS) | |
| MX2009009614A (en) | Detonator ignition protection circuit. | |
| RU2690432C2 (en) | High-voltage generator with preionisation in discharge gap | |
| RU2619061C2 (en) | High-voltage generator | |
| CN105262363B (en) | High-voltage pulse circuit and hand-held pulsing jet stun-gun | |
| RU2305246C1 (en) | Electric shock device (modifications) | |
| RU2108526C1 (en) | Electric shock device for self-defence | |
| RU2698245C2 (en) | High-voltage pulse generator | |
| RU2352887C2 (en) | Remote targeting method and related electrical shock apparatus | |
| US20220163287A1 (en) | Shock current generator for electroshock weapons | |
| RU2669907C2 (en) | Method for elimination of painful sensations in case of capacitive breakdown in electric shock devices and device for implementation of such method | |
| RU2215967C1 (en) | Electric shock mine of multiple use | |
| RU133669U1 (en) | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR AND ELECTRIC SHOCK DEVICE WITH SUCH A GENERATOR | |
| UA120220C2 (en) | HIGH VOLTAGE GENERATOR FOR ELECTRIC SHOCKERS AND OTHER ELECTROPHYSICAL DEVICES | |
| RU2668147C9 (en) | Method for elimination of capacitive breakdown pain feelings in electric shock and protection device for implementation thereof | |
| Vasel et al. | Sticky shocker | |
| CN112985172A (en) | Use method of electric shock baton | |
| Larsson et al. | Electromagnetic environment of future military vehicles |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 3-2011 FOR TAG: (73) |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20120606 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121224 |