RU2408785C1 - Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности - Google Patents
Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности Download PDFInfo
- Publication number
- RU2408785C1 RU2408785C1 RU2009124822/03A RU2009124822A RU2408785C1 RU 2408785 C1 RU2408785 C1 RU 2408785C1 RU 2009124822/03 A RU2009124822/03 A RU 2009124822/03A RU 2009124822 A RU2009124822 A RU 2009124822A RU 2408785 C1 RU2408785 C1 RU 2408785C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rock
- strength
- earth
- subsidence
- rate
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относится к горной промышленности и предназначено для количественной оценки натурных наблюдений геомеханической роли закладочного массива (ЗМ) при его взаимодействии с породными целиками (ПЦ) различного производственного назначения. Техническим результатом изобретения является снижение трудоемкости и стоимости работ, повышение достоверности результатов за счет учета геологических факторов и процессов взаимодействия закладки с ПЦ в натурных условиях, а также более корректное решение задачи управления процессами деформирования подрабатываемых породных массивов. Для этого проводят длительные инструментальные наблюдения за оседанием земной поверхности над отработанными участками шахтного поля с заложенными и незаложенными очистными камерами в аналогичных горно-геологических и горнотехнических условиях. Сразу после отработки продуктивных пластов с податливыми междукамерными ПЦ профильные маркшейдерские линии на земной поверхности оборудуют реперами. Дополнительно проводят лабораторные испытания породных образцов, у которых отношение высоты к диаметру составляет не менее 2, на ползучесть при сжатии при нагрузках выше предела длительной прочности породы с построением кривых ползучести в координатах «уровень нагружения - логарифм скорости вертикальных деформаций», а также на прочность с построением обобщенного паспорта прочности в координатах «горизонтальное напряжение - вертикальное напряжение». Реакцию ЗМ определяют по приведенной математической зависимости. 5 ил.
Description
Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для количественной оценки геомеханической роли закладочного массива при его взаимодействии с целиками различного производственного назначения.
При взаимодействии закладочного массива и целиков, когда целики, деформируясь с течением времени под действием горного давления, давят на уплотняющуюся закладку, со стороны закладочного массива на целики действует реактивное горизонтальное давление (реакция закладочного массива), в результате чего целики оказываются в объемном напряженном состоянии и обладают значительно большей несущей способностью по сравнению со случаем плоского или одноосного напряженного состояния.
Известны способы оценки давления в закладочной смеси, которое равно реакции закладки, заключающиеся в лабораторных испытаниях системы «цилиндрический породный образец-закладка» в жестких цилиндрических матрицах при различных значениях отношения высоты закладочного материала, заполняющего зазор между стенками матрицы и образцом к высоте образца (Блайт Е., Кларк И.Е. Приготовление и исследование свойств жесткой закладочной смеси для поддержания целиков // Разработка месторождений с закладкой. - М.: Мир, 1987; Пат. №2204716, МПК Е21С 39/00, заявка: 2001117810/03, заявл. 26.06.2001, опубл. 20.05.2003, Бюл. №14).
Указанные способы осуществляются на образцах породного и закладочного материалов и не учитывают длительное взаимодействие закладочного массива с породными целиками в натурных условиях рудников.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому техническому решению является способ оценки относительной реакции закладочного массива при его длительном взаимодействии с породами, вмещающими горную выработку (Пат. №2254465, РФ, МПК7: Е21С 39/00, G01N 3/12, G01N 33/24, заявка: 2004103768/03, заявл. 09.02.2004, опубл. 20.06.2005, Бюл. №17).
Способ включает проведение компрессионных испытаний системы «цилиндрический породный образец - закладочный материал» в жестких матрицах при различных значениях отношения высоты закладочного материала, заполняющего зазор между стенками жесткой цилиндрической матрицы и образцом, к высоте образца. Проводят испытания для построения обобщенного паспорта прочности породных образцов в координатах «горизонтальное напряжение - вертикальное напряжение». Проводят испытания породных образцов на ползучесть при сжатии при нагрузках выше предела длительной прочности породы с построением кривых ползучести в координатах «уровень нагружения - логарифм скорости вертикальных деформаций». Относительную реакцию закладочного массива определяют по формуле:
где 
- реактивное давление закладочного массива на породный образец;
σ1 - осевое сжимающее напряжение, действующее на образец, равное отношению вертикальной нагрузки на образец к площади его поперечного сечения;
Kε - отношение скорости вертикальных деформаций породного образца, окруженного закладочным материалом, к скорости вертикальных деформаций без закладки при одном и том же сжимающем осевом напряжении σ1;
α - константа породы, соответствующая коэффициенту увеличения прочности породного образца при действии на него не только осевого давления σ1, но и бокового давления σ2, определяемая из испытаний породных образцов на сжатие с построением паспорта прочности в координатах «боковое напряжение - осевое напряжение» как тангенс угла его наклона к горизонтальной оси;
β - константа породы, соответствующая коэффициенту увеличения скорости ползучести образца при увеличении уровня нагружения 
, определяемая из испытаний породных образцов на ползучесть при сжатии с построением графика «уровень нагружения 
- натуральный логарифм скорости деформаций lnε» как тангенс его наклона к горизонтальной оси.
Указанный способ не позволяет оценить влияние геологических факторов и процессы взаимодействия закладочного массива с породными целиками, развивающиеся во времени, на величину реакции закладки и потому является весьма приближенным.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в значительном снижении трудоемкости и стоимости работ, а также повышении достоверности результатов за счет учета геологических факторов и процессов взаимодействия закладки с породными целиками в натурных условиях.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности, включающем проведение длительных инструментальных наблюдений за оседанием земной поверхности над отработанными участками шахтного поля с заложенными и незаложенными очистными камерами в аналогичных горно-геологических и горнотехнических условиях, отличающемся тем, что профильные маркшейдерские линии на земной поверхности оборудуют реперами сразу после отработки продуктивных пластов с податливыми (деформирующимися во времени) междукамерными целиками, дополнительно проводят лабораторные испытания породных образцов, у которых отношение высоты к диаметру составляет не менее 2, на ползучесть при сжатии при нагрузках выше предела длительной прочности породы с построением кривых ползучести в координатах «уровень нагружения - логарифм скорости вертикальных деформаций», а также на прочность с построением обобщенного паспорта прочности в координатах «горизонтальное напряжение - вертикальное напряжение», а реакцию закладочного массива определяют по формуле:
где q - реактивное давление закладочного массива на междукамерный целик, МПа;
γ - средний объемный вес вышележащих пород, МН/м3;
Н - глубина разработки, м;
a - ширина очистной камеры, м;
b - ширина междукамерного целика, м;
А - коэффициент заполнения камер закладкой, равной отношению высоты закладочного массива к высоте камеры;
α - константа породы, слагающей целик, соответствующая коэффициенту увеличения прочности породного образца при действии на него не только осевого давления σ1, но и бокового давления σ2, определяемая из испытаний породных образцов на сжатие с построением паспорта прочности в координатах «боковое напряжение - осевое напряжение» как тангенс угла его наклона к горизонтальной оси;
β - константа породы, слагающей целик, соответствующая коэффициенту скорости ползучести образца при увеличении уровня его нагружения, определяемая из испытаний породных образцов на ползучесть при одноосном сжатии с построением графика «уровень нагружения - натуральный логарифм» скорости деформаций как тангенс его наклона к горизонтальной оси;
Сущность изобретения поясняется чертежами, где:
на фиг.2 - кривые вертикальных оседаний земной поверхности в зависимости от времени, прошедшего с «момента» отработки продуктивного пласта над незаложенными и заложенными участками по данным маркшейдерских наблюдений;
на фиг.4 - обобщенный паспорт прочности породы в координатах «боковое напряжение-вертикальное напряжение»;
на фиг.5 - график зависимости натурального логарифма скорости ползучести на установившейся стадии 
от степени нагружения образца 
;
на фиг.1 - проектная схема отработки пластов АБ и В с одинаковыми параметрами;
на фиг.3 - схема деформирования и разрушения целиков на пластах АБ и В (по результатам наблюдений).
На чертежах: 1 - кривые вертикальных оседаний земной поверхности в зависимости от времени, прошедшего с «момента» отработки продуктивного пласта над незаложенными участком по данным маркшейдерских наблюдений; 2 - кривые вертикальных оседаний земной поверхности в зависимости от времени, прошедшего с «момента» отработки продуктивного пласта над заложенным участком по данным маркшейдерских наблюдений; 3 - криволинейная огибающая кругов Мора; на фиг.4 - линейная аппроксимация криволинейной огибающей кругов Мора, на фиг.5 - график зависимости натурального логарифма скорости 
продольных деформаций породных образцов на стадии установившейся ползучести от уровня их нагружения .
Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности иллюстрируется на примере Верхнекамского месторождения калийных и калийно-магниевых солей.
В течение 9 лет проводились маркшейдерские наблюдения за оседаниями земной поверхности над отработанными в условиях Первого Соликамского рудника блоками 115 и 77, расположенными рядом в юго-восточной части шахтного поля. В обоих блоках отрабатывались пласты В (карналлитовый) и АБ (сильвинитовый) на глубине Н=300-310 м, с одинаковыми параметрами (фиг.1).
В блоке 77 очистные камеры на карналлитовом пласте В через t'=l,5 года (фиг.2) после их отработки были заложены сухой закладкой (влажность W=7-8%) с полнотой заполнения камер А=0,70.
Визуальными наблюдениями в незаложенных камерах 115 блока было установлено, что междукамерные целики на пласте АБ практически не деформируются, а на карналлитовом пласте В деформируются и разрушаются (фиг.3), т.е. краевые части целиков разрушены и нагрузку не несут.
На оседания земной поверхности преобладающее влияние оказывает отработанный карналлитовый пласт. Скорость оседаний земной поверхности примерно равна скорости оседаний междукамерных целиков на карналлитовом пласте в активной стадии их деформирования.
По результатам маркшейдерских измерений построены графики 1, 2 (фиг.2), по которым установлено, что 
Тогда 
Для лабораторных испытаний применяли максимально схожие между собой породные карналлитовые «образцы-близнецы», с отношением высоты h образцов к их диаметру d, равным двум 
.
Проводили испытания породных образцов карналлита на сжатие в стабилометре с построением обобщенного паспорта прочности в координатах «горизонтальное напряжение σ2 - вертикальное напряжение σ1» и по полученным данным построили криволинейную огибающую кругов Мора 1 и ее линейную аппроксимацию 2 (фиг.4).
По линейной аппроксимации паспорта прочности как тангенс угла наклона прямой к горизонтальной оси координат определяли константу α. Получили α=4,7, 
МПа.
Затем проводили испытания породных образцов на ползучесть при сжатии осевым давлением σ1 от σ∞ до 
с построением графика зависимости натурального логарифма скорости ползучести на установившейся стадии 
от степени нагружения образца (фиг.5), по которому как тангенс угла наклона прямой к горизонтальной оси определяли константу породы β, характеризующую степень увеличения скорости установившейся ползучести при увеличении уровня нагружения образца. Получим β=14,66.
Оценим численно значение q реакции закладки на целики при следующих исходных данных: A=0,7, γ=0,021 МН/м3, H=300 м, a=8 м, в=19 м, 
МПа, α=4,7; β=14,66.
Подставив эти значения в заявляемую расчетную формулу, получим q=0,599 МПа≈0,6 МПа.
Использование предлагаемого способа оценки реакции закладочного массива при его длительном взаимодействии с породами, слагающими междукамерные целики, позволяет оценить несущую способность целиков различного назначения при разработке месторождений с закладкой в различных горно-геологических и горнотехнических условиях, позволяет более корректно решать задачи управления процессами деформирования подрабатываемых породных массивов.
Claims (1)
- Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности, включающий проведение длительных инструментальных наблюдений за оседанием земной поверхности над отработанными участками шахтного поля с заложенными и незаложенными очистными камерами в аналогичных горно-геологических и горно-технических условиях, отличающийся тем, что профильные маркшейдерские линии на земной поверхности оборудуют реперами сразу после отработки продуктивных пластов с податливыми междукамерными целиками, дополнительно проводят лабораторные испытания породных образцов, у которых отношение высоты к диаметру составляет не менее 2, на ползучесть при сжатии при нагрузках выше предела длительной прочности породы с построением кривых ползучести в координатах «уровень нагружения - логарифм скорости вертикальных деформаций», а также на прочность с построением обобщенного паспорта прочности в координатах «горизонтальное напряжение - вертикальное напряжение», а реакцию закладочного массива определяют по формуле
,
где q - реактивное давление закладочного массива на междукамерный целик, МПа;
- прочность породы, слагающей целик на одноосное сжатие, МПа;
γ - средний объемный вес вышележащих пород, МН/м;
Н - глубина разработки, м;
а - ширина очистной камеры, м;
b - ширина междукамерного целика, м;
А - коэффициент заполнения камер закладкой, равной отношению высоты закладочного массива к высоте камеры;
α - константа породы, слагающей целик, соответствующая коэффициенту увеличения прочности породного образца при действии на него не только осевого давления σ1, но и бокового давления σ2, определяемый из испытаний породных образцов на сжатие с построением паспорта прочности в координатах «боковое напряжение - осевое напряжение» как тангенс угла его наклона к горизонтальной оси;
β - константа породы, слагающей целик, соответствующая коэффициенту скорости ползучести образца при увеличении уровня его нагружения, определяемая из испытаний породных образцов на ползучесть при одноосном сжатии с построением графика «уровень нагружения - натуральный логарифм» скорости деформаций как тангенс его наклона к горизонтальной оси;
- скорость оседаний земной поверхности при незаложенных камерах, мм/сут;
- скорость оседаний земной поверхности при заложенных камерах, мм/сут;
- отношение скорости вертикальных оседаний земной поверхности при заложенных камерах к скорости оседаний земной поверхности при незаложенных камерах при одних и тех же значениях Н, а, b.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009124822/03A RU2408785C1 (ru) | 2009-06-29 | 2009-06-29 | Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009124822/03A RU2408785C1 (ru) | 2009-06-29 | 2009-06-29 | Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2408785C1 true RU2408785C1 (ru) | 2011-01-10 |
Family
ID=44054641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009124822/03A RU2408785C1 (ru) | 2009-06-29 | 2009-06-29 | Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2408785C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107038529A (zh) * | 2017-04-07 | 2017-08-11 | 天地科技股份有限公司 | 条带充填体稳定性的评价方法 |
-
2009
- 2009-06-29 RU RU2009124822/03A patent/RU2408785C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЯМЩИКОВ B.C. Контроль процессов горного производства. - М.: Недра, 1989, с.26-54, 143-150. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107038529A (zh) * | 2017-04-07 | 2017-08-11 | 天地科技股份有限公司 | 条带充填体稳定性的评价方法 |
| CN107038529B (zh) * | 2017-04-07 | 2023-09-12 | 天地科技股份有限公司 | 条带充填体稳定性的评价方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jin-feng et al. | Analytical model of fully grouted bolts in pull-out tests and in situ rock masses | |
| Palmström et al. | The deformation modulus of rock masses—comparisons between in situ tests and indirect estimates | |
| Stavropoulou et al. | A combined three-dimensional geological-geostatistical-numerical model of underground excavations in rock | |
| Kim et al. | Investigation of the anisotropic confinement-dependent brittleness of a Utah coal | |
| Do et al. | Verifying discontinuous deformation analysis simulations of the jointed rock mass behavior of shallow twin mountain tunnels | |
| Edelbro et al. | A quantitative comparison of strength criteria for hard rock masses | |
| Kavur et al. | Comparison between plate jacking and large flat jack test results of rock mass deformation modulus | |
| Senseny et al. | Fracture toughness of sandstones and shales | |
| RU2254465C1 (ru) | Способ оценки относительной реакции закладочного массива при его длительном взаимодействии с породами, вмещающими горную выработку | |
| Tao et al. | Progressive development of soil arching based on multiple-trapdoor tests | |
| Öge | Determination of deformation modulus in a weak rock mass by using menard pressuremeter | |
| RU2408785C1 (ru) | Способ оценки реакции закладочного массива по результатам натурных наблюдений за оседаниями земной поверхности | |
| Agan | Determination of the deformation modulus of dispersible-intercalated-jointed cherts using the Menard pressuremeter test | |
| Karampinos | Management of squeezing ground conditions in hard rock mines | |
| Stewart | Minimising dilution in narrow vein mines | |
| JP2023085682A (ja) | 主応力算出プログラム、及び主応力算出方法 | |
| Munir | Development of correlation between rock classification system and modulus of deformation | |
| Rezaei et al. | Comparison between the in situ tests’ data and empirical equations for estimation of deformation modulus of rock mass | |
| Torbica et al. | A model for estimation of stress-dependent deformation modulus of rock mass | |
| Yubero et al. | Analysis of the process of compaction movements of deposits of crushed salt tailings | |
| Veenstra | A methodology for predicting dilution of cemented paste backfill | |
| RU2204716C2 (ru) | Способ оценки относительной реакции закладочного массива при его взаимодействии с породами, вмещающими горную выработку | |
| Sanderson | Rock behaviour | |
| Manaras | Investigations of backfill-rock mass interface failure mechanisms | |
| Bieniawski | A critical assessment of selected in situ tests for rock mass deformability and stress measurements |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |