RU2404271C1 - Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes - Google Patents

Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes Download PDF

Info

Publication number
RU2404271C1
RU2404271C1 RU2009107657A RU2009107657A RU2404271C1 RU 2404271 C1 RU2404271 C1 RU 2404271C1 RU 2009107657 A RU2009107657 A RU 2009107657A RU 2009107657 A RU2009107657 A RU 2009107657A RU 2404271 C1 RU2404271 C1 RU 2404271C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
zinc
waste
iron
less
pellets
Prior art date
Application number
RU2009107657A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2009107657A (en
Inventor
Владимир Павлович Ульянов (UA)
Владимир Павлович Ульянов
Виктор Фёдорович Дьяченко (RU)
Виктор Фёдорович Дьяченко
Александр Петрович Артамонов (RU)
Александр Петрович Артамонов
Масхут Фатыхович Гибадулин (RU)
Масхут Фатыхович Гибадулин
Ирина Владимировна Ульянова (UA)
Ирина Владимировна Ульянова
Александр Сергеевич Смирнов (UA)
Александр Сергеевич Смирнов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" filed Critical Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority to RU2009107657A priority Critical patent/RU2404271C1/en
Publication of RU2009107657A publication Critical patent/RU2009107657A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2404271C1 publication Critical patent/RU2404271C1/en

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: wastes in the form of iron- and zinc-containing slurries are thickened, dehydrated and dried till moisture content is 6-10 wt %, mixed with carbon-containing reducing agent and pelletised. There performed is counter-current treatment of pellets with combustion products of gaseous or liquid fuel, stripping of zinc and trapping of distillates so that zinc oxide is obtained. At that, dried iron- and zinc-containing slurries are mixed with iron- and zinc-containing dusts; oil-scale containing wastes of rolling production are added to mixture in quantity of 0.04-1.00 weight parts per 1 weight part of mixture, and dolomite burning wastes or lime production wastes and bentonite are added to the obtained mixture in quantities of 0.03-0.15 weight parts and 0.006-0.009 weight parts respectively. Obtained raw mass is pelletised till pellets with size of 10-25 mm are obtained, and treatment of pellets is performed with air flow coefficient 0.45-0.95 and temperature of 1150-1450°C at negative pressure in 15-160 Pa system and at temperature of exhaust treatment products of 450-700°C.
EFFECT: invention is aimed at intensification of processes of zinc, and iron reduction and distillates of zinc, economy of reducing agent, and increasing the degree of zinc extraction from wastes.
3 cl, 1 dwg, 1 tbl, 1 ex

Description

Предполагаемое изобретение относится к переработке железо- и цинксодержащих отходов, пылей и шламов сухих и мокрых газоочисток агломерационного, доменного, прокатного, сталеплавильного и электросталеплавильного производств и может быть использовано в черной и цветной металлургии.The alleged invention relates to the processing of iron and zinc-containing waste, dust and sludge of dry and wet gas cleaners of sintering, blast furnace, rolling, steelmaking and electric steelmaking and can be used in ferrous and non-ferrous metallurgy.

Ежегодно в водогазоочистных системах агломерационного, доменного, прокатного, сталеплавильного и электросталеплавильного производств стран СНГ улавливаются сотни тысяч тонн железо- и цинксодержащих пылей и шламов. Массовая доля железа в них составляет от 40 до 72%, что свидетельствует об их высокой ценности как металлургического сырья. Однако из-за наличия вредных примесей (цинка 0,01 -35,00 мас.%, свинца, меди, мышьяка, кадмия, фосфора, серы, хлора, щелочных металлов, нефтепродуктов) такие отходы являются некондиционными, и в связи с отсутствием эффективных технологий переработки на предприятиях сложилась диспропорция между образованием пылей и шламов и их утилизацией.Hundreds of thousands of tons of iron and zinc-containing dust and sludge are captured annually in the water and gas purification systems of sintering, blast furnace, rolling, steelmaking and electric steelmaking industries of the CIS countries. The mass fraction of iron in them is from 40 to 72%, which indicates their high value as metallurgical raw materials. However, due to the presence of harmful impurities (zinc 0.01-35.00 wt.%, Lead, copper, arsenic, cadmium, phosphorus, sulfur, chlorine, alkali metals, oil products), such waste is substandard, and due to the lack of effective processing technologies at enterprises there is a disproportion between the formation of dust and sludge and their disposal.

Известен способ (Removal of Zinc from dusts generated in ironmaking bua west system Rasa N.G P. - Материалы фирмы «Раса Корë», 1980) подготовки цинксодержащих пылей и шламов металлургического производства к утилизации в доменном производстве путем их обогащения мокрой переработкой. Шламы подвергают двухстадийному тонкому селективному измельчению (обдирке) в скальпирующем устройстве с удалением поверхностного слоя (в виде оксида цинка) и последующей двухстадийной классификации их в гидронегаклоне (прототип гидроциклона). Обогащенный железосодержащий продукт смешивают с пылью конвертерного производства, смесь сгущают и обезвоживают на фильтр-прессе с получением безобжиговых окатышей для доменного производства.A known method (Removal of Zinc from dusts generated in ironmaking bua west system Rasa N.G P. - Materials of the company "Rasa Korë", 1980) preparing zinc-containing dusts and sludge of metallurgical production for disposal in blast furnace production by enrichment by wet processing. The sludge is subjected to two-stage fine selective grinding (grinding) in a scalping device with the removal of the surface layer (in the form of zinc oxide) and their subsequent two-stage classification in a hydroneclone (prototype hydrocyclone). The enriched iron-containing product is mixed with the dust of the converter production, the mixture is concentrated and dehydrated on a filter press to obtain annealed pellets for blast furnace production.

Получение ожидаемого технического результата затруднено, так как условия подготовки не позволяют извлечь из отходов сложные соединения цинка (ферриты, силикаты, сульфиды и др.), что значительно снижает степень их обесцинкования.Obtaining the expected technical result is difficult, since the preparation conditions do not allow to extract complex zinc compounds (ferrites, silicates, sulfides, etc.) from the waste, which significantly reduces the degree of their dezincification.

Известен также способ (Севрюков Н.Н., Кузьмин Б.А., Челищев Е.В. Общая металлургия. 1976. С.198, 204-208) гидрометаллургической переработки цинксодержащих материалов: цинк выщелачивают серной кислотой, а его сернокислотные растворы подвергают электролизу с получением электролитного цинка.There is also a known method (Sevryukov N.N., Kuzmin B.A., Chelishchev E.V. General metallurgy. 1976. P.198, 204-208) hydrometallurgical processing of zinc-containing materials: zinc is leached with sulfuric acid, and its sulfuric acid solutions are subjected to electrolysis obtaining electrolyte zinc.

Однако получение ожидаемого технического результата затруднено, так как данный способ не пригоден для подготовки к утилизации железо- и цинксодержащих отходов металлургического производства вследствие того, что на выщелачивание сложных соединений цинка (в основном ферритов цинка) требуется серная кислота с высокой концентрацией (не менее 250 г/л), в результате чего в раствор переходят не только соединения цинка, но и оксиды железа, что приводит к потере железосодержащих продуктов и не обеспечивает возможности утилизации отходов в доменном и сталеплавильном производстве.However, obtaining the expected technical result is difficult, since this method is not suitable for the preparation for utilization of iron and zinc-containing wastes of metallurgical production due to the fact that leaching of complex zinc compounds (mainly zinc ferrites) requires sulfuric acid with a high concentration (at least 250 g / l), as a result of which not only zinc compounds, but also iron oxides pass into the solution, which leads to the loss of iron-containing products and does not provide the possibility of waste disposal in the domain m and steelmaking.

Известен также способ (Авт. свид. №1502905, F23G 7/05, опубл. 23.08.89 г. в бюл. №31) утилизации маслоокалиносодержащих отходов прокатного производства, включающий раздельное обезвоживание жидких маслоотходов и шламов, сепарацию или центрифугирование маслоотходов, фракционную перегонку фугата под вакуумом с получением жидкой топливной фракции и товарных масел, сжигание топливной фракции, смешивание кубового остатка и осадка после сепарации или центрифугирования с исходным обезвоженным шламом и обработку смеси газообразными продуктами сжигания с получением сырья для доменного и ферросплавного производства - железококса.There is also known a method (Aut. Certificate. No. 1502905, F23G 7/05, published on 08/23/89 in Bulletin No. 31) of utilization of oil and sinter-containing waste from rolling production, including separate dehydration of liquid oil waste and sludge, separation or centrifugation of oil waste, fractional distillation a centrate under vacuum to obtain a liquid fuel fraction and commercial oils, burning the fuel fraction, mixing the bottom residue and sediment after separation or centrifugation with the initial dehydrated sludge and treating the mixture with gaseous products of combustion with Acquiring raw material for the blast furnace and ferroalloy production - zhelezokoksa.

Однако получение ожидаемого технического результата затруднено, так как данный способ не обеспечивает возможности получения сырья для доменного и сталеплавильного производства из железо- и цинксодержащих отходов металлургического производства.However, obtaining the expected technical result is difficult, since this method does not provide the possibility of obtaining raw materials for blast furnace and steelmaking from iron and zinc-containing wastes of metallurgical production.

Известен также способ (Патент РФ №200312870, F23G 7/00, опубл. 04.10.2005 г.) переработки цинксодержащих отходов металлургического производства, включающий смешивание отходов с углеродистым восстановителем - отсевами кокса, грануляцию полученной смеси до получения гранул 4-10 мм, сушку гранул до содержания в них 10-15 мас.% влаги, обработку гранул в обжиговой печи при температуре 910-1100°С в течение 1-2 ч, отгонку цинка и улавливание возгонов с получением оксида цинка и использованием обесцинкованных гранул в аглодоменном производстве.There is also known a method (RF Patent No. 200312870, F23G 7/00, publ. 04.10.2005) processing zinc-containing wastes of metallurgical production, including mixing wastes with a carbon reducing agent - coke screenings, granulating the mixture to obtain 4-10 mm granules, drying granules until they contain 10-15 wt.% moisture, processing granules in a kiln at a temperature of 910-1100 ° C for 1-2 hours, distillation of zinc and trapping sublimates to produce zinc oxide and the use of dezincified granules in sintering production.

Однако получению ожидаемого технического результата препятствуют следующие недостатки известного способа:However, the receipt of the expected technical result is hindered by the following disadvantages of the known method:

- смесь цинксодержащих отходов и углеродистого восстановителя (отсевы кокса) недостаточно подготовлена для получения прочных гранул, в связи с чем значительная часть их в процессе обжига может разрушаться. В то же время необходимо иметь в виду, что в цинксодержащих отходах присутствует значительная доля компонентов (в том числе соединения серы, фосфора, мышьяка, щелочных металлов), которые в процессе обжига образуют стекловидную расплавленную массу (шлак), способную в смеси с частицами разрушенных гранул налипать на внутренней поверхности обжиговой печи, создавая по всему ее тракту массивные отложения (настыли), что ухудшает работу печи и ведет к затруднению процесса переработки;- a mixture of zinc-containing waste and a carbon reducing agent (coke screenings) is not sufficiently prepared to obtain strong granules, and therefore a significant part of them can be destroyed during the firing process. At the same time, it must be borne in mind that in zinc-containing waste there is a significant proportion of components (including sulfur, phosphorus, arsenic, alkali metals), which during firing form a glassy molten mass (slag), capable of being mixed with particles of destroyed stick the granules on the inner surface of the kiln, creating massive deposits (deposits) all over its path, which impairs the operation of the kiln and makes the processing difficult;

- в составе подготовленных к переработке гранул отсутствуют соответствующие элементы (добавки), позволяющие в процессе обжига деструктировать трудновосстановимые соединения цинка (ферриты, силикаты, сульфиды, сульфаты) с образованием легковосстановимого оксида цинка;- in the composition of the granules prepared for processing, there are no corresponding elements (additives) that allow the destruction of refractory zinc compounds (ferrites, silicates, sulfides, sulfates) to form readily reducible zinc oxide during the firing process;

- в подготовленных гранулах ограничена поверхность контакта цинксодержащих отходов с твердым углеродистым восстановителем - отсевами кокса;- in prepared granules the contact surface of zinc-containing waste with a solid carbonaceous reducing agent is limited - coke screenings;

- вследствие присутствия в продуктах сжигания топлива (природный газ, мазут) значительной доли кислорода процесс обработки гранул ведется не в восстановительной, а в окислительной среде, что ведет к выжиганию значительной массы углеродистого восстановителя - отсевов кокса с образованием углекислоты, способствующей разрушению гранул (микровзрывам) и затуханию реакции образования свободных (восстановленных) металлов (железа, цинка, свинца).- due to the presence of a significant proportion of oxygen in the products of fuel combustion (natural gas, fuel oil), the granules are processed not in a reducing, but in an oxidizing medium, which leads to the burning of a significant amount of carbon reducing agent - coke screenings with the formation of carbon dioxide, which contributes to the destruction of granules (microexplosions) and attenuation of the reaction of formation of free (reduced) metals (iron, zinc, lead).

Указанные недостатки способа ведут к малой степени восстановления цинка из его соединений и к малой степени его извлечения из отходов с повышенным содержанием оксидов железа, а следовательно, к невозможности использования обожженных гранул как некондиционного продукта (содержание цинка в них остается высоким не менее 1 мас.%, не извлекаются другие вредные компоненты: сера, свинец, щелочные компоненты и др.) в аглодоменном производстве.These disadvantages of the method lead to a small degree of recovery of zinc from its compounds and to a small degree of its recovery from waste with a high content of iron oxides, and, consequently, to the inability to use fired granules as a substandard product (the zinc content in them remains high at least 1 wt.% other harmful components are not extracted: sulfur, lead, alkaline components, etc.) in sintering production.

Наиболее близким по совокупности признаков к заявляемому изобретению является выбранный за прототип способ (Севрюков Н.Н., Кузьмин Б.А., Челищев Е.В. Общая металлургия. - М.: Металлургия, 1976, с.224-227) переработки железо- и цинксодержащих отходов цветной металлургии, который осуществляется в несколько стадий и включает смешивание отходов с углеродсодержащим восстановителем, противоточную обработку полученной смеси продуктами сжигания газообразного или жидкого топлива, отгонку цинка и улавливание возгонов с получением оксида цинка. Отходы вельцуют (перекатывают) совместно (в смеси) с твердым топливом (в шихте содержится 45% угля или кокса) во вращающейся трубчатой печи при температуре 1100-1200°С, которую поддерживают противоточной обработкой смеси продуктами сжигания мазута или природного газа (топкой служит разгрузочная камера печи) и горением летучих компонентов и углерода угля или кокса. В процессе горения твердого топлива в пространстве между зернами шихты возникает восстановительная среда, способствующая восстановлению оксида цинка до металла, который, имея высокое давление паров, испаряется из шихты, попадает в поток отходящих газов, содержащих кислород и углекислоту, окисляется, уносится в виде мелкодисперсных частиц оксида из печи и оседает в пылеуловителе (рукавный фильтр). Уловленную пыль используют для получения цинка, а полученный гранулированный клинкер (железосодержащий продукт) подвергают дальнейшей переработке. Недостатки ближайшего аналога:The closest in the totality of features to the claimed invention is the method selected for the prototype (Sevryukov N.N., Kuzmin B.A., Chelishchev E.V. General metallurgy. - M .: Metallurgy, 1976, p. 224-227) iron processing - and zinc-containing non-ferrous metallurgy waste, which is carried out in several stages and includes mixing the waste with a carbon-containing reducing agent, countercurrent treatment of the resulting mixture with gaseous or liquid fuel combustion products, distillation of zinc and trapping sublimates to produce zinc oxide. Wastes are rolled (rolled) together (in a mixture) with solid fuel (the mixture contains 45% coal or coke) in a rotary tube furnace at a temperature of 1100-1200 ° С, which is supported by countercurrent treatment of the mixture with fuel oil or natural gas products (the unloading furnace is the furnace chamber of the furnace) and the combustion of volatile components and carbon of coal or coke. In the process of burning solid fuel in the space between the grains of the charge, a reducing medium arises that promotes the reduction of zinc oxide to metal, which, having a high vapor pressure, evaporates from the charge, enters the stream of exhaust gases containing oxygen and carbon dioxide, oxidizes, and is carried away in the form of fine particles oxide from the furnace and settles in the dust collector (bag filter). The captured dust is used to produce zinc, and the resulting granular clinker (iron-containing product) is further processed. The disadvantages of the closest analogue:

1. Недостаточно высокая скорость процессов восстановления и возгонки цинка в виду присутствия в отходах трудновосстановимых соединений цинка (ферритов, силикатов, сульфатов, сульфидов).1. The insufficiently high rate of zinc reduction and sublimation processes due to the presence of hardly refractory zinc compounds (ferrites, silicates, sulfates, sulfides) in the waste.

2. Наличие в продуктах сжигания топлива (мазута или природного газа) кислорода и значительной доли углекислоты, способствующих затуханию реакции восстановления железа и цинка из их соединений, ограниченность поверхности контакта отходов с твердым углеродсодержащим восстановителем (уголь или кокс) или продуктами его деструкции, что ведет к снижению степени их восстановления.2. The presence in the products of the combustion of fuel (fuel oil or natural gas) of oxygen and a significant proportion of carbon dioxide, contributing to the damping of the reduction reaction of iron and zinc from their compounds, the limited contact surface of the waste with a solid carbon-containing reducing agent (coal or coke) or its degradation products, which leads to to reduce their recovery.

3. Высокий расход твердого топлива (уголь или кокс).3. High consumption of solid fuel (coal or coke).

4. Малая степень извлечения цинка из отходов с повышенным содержанием оксидов железа.4. A low degree of extraction of zinc from waste with a high content of iron oxides.

5. Невозможность использования получаемого железосодержащего продукта в аглодоменном производстве, так как содержание цинка в нем остается высоким (не менее 0,1%), и в сталеплавильном производстве - из-за низкого содержания восстановленного железа.5. The inability to use the obtained iron-containing product in sintering production, since the zinc content in it remains high (at least 0.1%), and in the steelmaking due to the low content of reduced iron.

Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в интенсификации процессов восстановления цинка и железа и возгонки цинка, экономии твердого топлива-восстановителя, повышении степени обесцинкования отходов и обеспечении получения товарного метализованного продукта - сырья для доменного и сталеплавильного производств.The technical problem solved by the invention is to intensify the processes of reduction of zinc and iron and sublimation of zinc, saving solid fuel reducing agent, increasing the degree of dezincification of waste and ensuring the production of a metalized product - raw materials for blast furnace and steelmaking.

В заявляемом способе переработки железо- и цинксодержащих отходов металлургического производства, включающем сгущение, обезвоживание и высушивание до содержания влаги 6-10 мас.% отходов в виде железо- и цинксодержащих шламов, смешивание с углеродсодержащим восстановителем и окомкование, противоточную обработку окатышей продуктами сжигания газообразного или жидкого топлива, отгонку цинка и улавливание возгонов с получением оксида цинка, в отличие от ближайшего аналога высушенные железо- и цинксодержащие шламы смешивают с железо- и цинксодержащими пылями, к смеси добавляют маслоокалиносодержащие отходы прокатного производства в количестве 0,04-1,00 мас.ч на 1 мас.ч. смеси, а к получаемой смеси - отходы обжига доломита или отходы производства извести и бентонит в количествах, соответственно, 0,03-0,15 мас.ч. и 0,006-0,009 мас.ч. на 1 мас.ч. смеси, полученную сырьевую массу при добавлении углеродсодержащего восстановителя окомковывают до получения окатышей размером 10-25 мм, при этом в качестве газообразного или жидкого топлива используют природный газ или отработанные моторные масла, или жидкие маслоотходы прокатного производства, а обработку окатышей осуществляют с коэффициентом расхода воздуха 0,45-0,95 и температурой 1150-1450°С при разрежении в системе 15-160 Па и температуре отходящих продуктов обработки 450-700°С; в качестве углеродсодержащего восстановителя используют отработанные моторные масла или жидкие маслоотходы прокатного производства в количестве 0,004-0,250 мас.ч. на 1 мас.ч. сырьевой массы; жидкие маслоотходы прокатного производства перед использованием частично обезвоживают расслоением на воду и масла отстаиванием масляной фракции при температуре 60-80°С.In the inventive method of processing iron and zinc-containing wastes of metallurgical production, including thickening, dehydration and drying to a moisture content of 6-10 wt.% Waste in the form of iron and zinc-containing sludge, mixing with a carbon-containing reducing agent and pelletizing, countercurrent treatment of pellets with gaseous or liquid fuel, distillation of zinc and capture of sublimates to produce zinc oxide, in contrast to the closest analogue, the dried iron and zinc-containing sludges are mixed with iron and zinc won dusts, to the mixture was added maslookalinosoderzhaschie rolling production waste in an amount of 0,04-1,00 parts by weight per 1 part by weight mixture, and to the resulting mixture - waste roasting dolomite or waste production of lime and bentonite in amounts, respectively, 0.03-0.15 wt.h. and 0.006-0.009 parts by weight per 1 part by weight mixtures, the obtained raw material mass is pelletized with the addition of a carbon-containing reducing agent to obtain pellets of 10-25 mm in size, while natural gas or used motor oils or liquid oil waste from rolling production are used as gaseous or liquid fuels, and the processing of pellets is carried out with an air flow coefficient of 0 , 45-0.95 and a temperature of 1150-1450 ° C with a vacuum in the system of 15-160 Pa and a temperature of the waste products of processing 450-700 ° C; as a carbon-containing reducing agent, used engine oils or liquid oil waste from rolling production are used in an amount of 0.004-0.250 wt.h. per 1 part by weight raw material mass; liquid wastes of rolling production before use are partially dehydrated by stratification into water and oils by sedimentation of the oil fraction at a temperature of 60-80 ° C.

Между существенными признаками заявляемого способа и достигаемым в результате его использования техническим результатом существует такая причинно-следственная связь. Сгущение, обезвоживание и высушивание шламов до содержания в них влаги 6-10 мас.%, смешивание их с железо- и цинксодержащими пылями позволяют при добавлении к полученной смеси маслоокалиносодержащих отходов прокатного производства и к вновь полученной смеси - отходов обжига доломита или отходов производства извести и бентонита в предложенных соотношениях размельчить шлам и получить гомогенную (равномерную по крупности и фазовому составу отдельных частиц) сырьевую массу; создают оптимальную поверхность контакта железо- и цинксодержащих отходов с жидким восстановителем (органическими соединениями отработанных масел) и отходами обжига доломита или отходами производства извести, что способствует значительному повышению степени обесцинкования отходов и обеспечивает возможность получения из отходов товарного металлизованного продукта.Between the essential features of the proposed method and the technical result achieved as a result of its use, there is such a causal relationship. Thickenings, dehydration and drying of sludges to a moisture content of 6-10 wt.%, Mixing them with iron and zinc dusts allow adding to the resulting mixture oil-containing waste from rolling production and to the newly obtained mixture - waste from firing dolomite or waste from lime production and bentonite in the proposed ratios, grind the sludge and get a homogeneous mass of raw material (uniform in size and phase composition of the individual particles); create an optimal contact surface of iron and zinc-containing waste with a liquid reducing agent (organic compounds of used oils) and dolomite roasting waste or lime production waste, which contributes to a significant increase in the degree of dezincification of the waste and makes it possible to obtain a salable metallized product from waste.

Добавление к смеси железо- и цинксодержащих отходов маслоокалиносодержащих отходов прокатного производства в соотношении (0,04÷1,00):1 к массе смеси железо- и цинксодержащих отходов способствует увеличению поверхности контакта железо- и цинксодержащих отходов с восстановителем (углеродсодержащие соединения жидких масел и продукты их пиролиза), что позволяет повысить скорость восстановления и возгона цинка и степень обесцинкования отходов, экономить твердое топливо - восстановитель, получить товарный восстановленный железосодержащий продукт.The addition to the mixture of iron and zinc waste of oil and waste metal of rolling production in the ratio (0.04 ÷ 1.00): 1 to the weight of the mixture of iron and zinc waste contributes to an increase in the contact surface of iron and zinc waste with a reducing agent (carbon-containing compounds of liquid oils and products of their pyrolysis), which allows to increase the recovery rate and sublimation of zinc and the degree of dezincification of waste, to save solid fuel - reductant, to obtain salable reduced iron ucts.

Добавление к смеси железо- и цинксодержащих отходов обжига доломита или отходов производства извести в соотношении 0,03÷0,15:1 способствует разложению трудновосстановимых соединений цинка (ферритов, силикатов, сульфидов, сульфатов) с образованием легко восстанавливаемого оксида цинка и соответствующих ферритов, силикатов, сульфидов и сульфатов кальция или магния, что, по-видимому, связано с более высоким термодинамическим сродством оксидов железа и кремния к оксидам кальция и магния, чем к оксиду цинка. Кроме того, указанные добавки способствуют увеличению тугоплавкости сырьевой массы и температурного интервала спекания металлизованного продукта, в результате чего в зоне восстановления металла не образуется оплавленного материала, что обеспечивает увеличение скорости восстановления и возгонки цинка и повышение степени обесцинкования отходов.Adding 0.03 ÷ 0.15: 1 to the mixture of iron and zinc-containing wastes from dolomite roasting or lime wastes contributes to the decomposition of refractory zinc compounds (ferrites, silicates, sulfides, sulfates) with the formation of easily reducible zinc oxide and the corresponding ferrites, silicates sulfides and sulfates of calcium or magnesium, which, apparently, is associated with a higher thermodynamic affinity of iron and silicon oxides for calcium and magnesium oxides than for zinc oxide. In addition, these additives increase the refractoriness of the raw material mass and the sintering temperature range of the metallized product, as a result of which no molten material is formed in the metal reduction zone, which provides an increase in the recovery and sublimation of zinc and an increase in the degree of dezincification of waste.

Добавление к смеси железо- и цинксодержащих отходов бентонита в соотношении (0,006÷0,009):1 к смеси, окомкование полученной сырьевой массы при добавлении в нее отработанных моторных масел или жидких маслоотходов прокатного производства в соотношении (0,004÷0,250):1 для получения окатышей размером 10-25 мм обеспечивают оптимальные прочность (4,41 МПа) и влажность (не выше 8%) окатышей. Такая прочность вполне удовлетворительна для перемещения сырых окатышей к месту переработки. Экспериментальные исследования показали, что повышение прочности более 4,41 МПа, например сушкой, приводит из-за появления значительных диффузионных сопротивлений, к снижению скорости возгонки паров цинка, а следовательно, к снижению степени обесцинкования отходов. Кроме того, предложенные размеры и состав окатышей способствуют равномерному распределению тепла, привносимого продуктами сжигания топлива (теплоносителем), в массе окатышей, что вызывает разложение сложных органических соединений нефтепродуктов с образованием активных восстановителей - углеродсодержащих и водорода, образование оптимального количества пор в массе окатышей, диффузию через поры продуктов сжигания топлива в массу окатышей и взаимодействие их с соединениями цинка, железа и вредными примесями в месте их встречи - фронте реакций восстановления, диффузию газообразных продуктов восстановления и паров цинка в массе окатышей и их удаление из зоны восстановления. Все это обеспечивает увеличение скорости восстановления и возгонки цинка и повышение степени обесцинкования отходов, получение конечного железосодержащего продукта - восстановленных окатышей, соответствующих современным требованиям.Adding bentonite to the mixture of iron and zinc-containing wastes in the ratio (0.006 ÷ 0.009): 1 to the mixture, pelletizing the resulting raw material mass by adding used motor oils or liquid oil waste from the rolling mill in the ratio (0.004 ÷ 0.250): 1 to obtain pellets of size 10-25 mm provide optimal strength (4.41 MPa) and humidity (not higher than 8%) of the pellets. This strength is quite satisfactory for moving raw pellets to the processing site. Experimental studies have shown that an increase in strength of more than 4.41 MPa, for example by drying, leads to a decrease in the rate of sublimation of zinc vapors due to the appearance of significant diffusion resistances and, consequently, to a decrease in the degree of dezincification of waste. In addition, the proposed size and composition of the pellets contribute to a uniform distribution of heat introduced by the fuel combustion products (coolant) in the mass of pellets, which causes decomposition of complex organic compounds of oil products with the formation of active reducing agents - carbon-containing and hydrogen, the formation of the optimal number of pores in the mass of pellets, diffusion through the pores of the products of fuel combustion into the mass of pellets and their interaction with compounds of zinc, iron and harmful impurities in the place of their meeting - the front eaktsy recovery diffusion of gaseous products and recovery of zinc vapor in the mass of pellets and removing them from the recovery zone. All this provides an increase in the rate of recovery and sublimation of zinc and an increase in the degree of dezincification of the waste, obtaining the final iron-containing product — reduced pellets that meet modern requirements.

Обработка сырых окатышей продуктами сжигания природного газа или отработанных моторных масел, или жидких маслоотходов прокатного производства с коэффициентом расхода воздуха 0,45÷0,95 и температурой 1150-1450°С вызывает практически полное восстановление железа из его оксидов, создает благоприятные условия для пиролиза масел, входящих в состав сырых окатышей и жидкого топлива (отработанные моторные масла или жидкие маслоотходы прокатного производства) с образованием восстановителей, в основном, оксида углерода и водорода, что способствует увеличению скорости восстановления цинка и его возгонки и степени обесцинкования отходов.Processing of raw pellets with products of natural gas or used engine oils, or liquid oil waste from rolling production with an air flow coefficient of 0.45 ÷ 0.95 and a temperature of 1150-1450 ° C causes almost complete reduction of iron from its oxides, creates favorable conditions for the pyrolysis of oils constituents of raw pellets and liquid fuels (used motor oils or liquid oil waste from rolling production) with the formation of reducing agents, mainly carbon monoxide and hydrogen, which contributes to the value of the rate of zinc reduction and its sublimation and the degree of dezincification of the waste.

Частичное обезвоживание жидких маслоотходов прокатного производства расслоением на воду и масла отстаиванием масляной фракции при температуре 60÷80°С позволяет получить органическую массу, которую можно использовать, с одной стороны, при окомковании сырьевой массы с получением оптимальных по составу и размеру сырых окатышей и, с другой стороны, самостоятельно без расхода основного топлива сжигать (содержание в органической массе горючих компонентов составляет не менее 60 мас.% с теплотворной способностью до 17 тыс. кДж/кг). Кроме того, расслоение маслоотходов и отстаивание масляной фракции (верхний слой) при температуре 60÷80°С способствует сокращению времени отстаивания.Partial dehydration of liquid oil waste from rolling production by stratification into water and oil by settling of the oil fraction at a temperature of 60 ÷ 80 ° C allows to obtain organic mass, which can be used, on the one hand, for pelletizing the raw material mass to obtain optimal pellets in composition and size and, with on the other hand, burn it yourself without the consumption of the main fuel (the content in the organic mass of combustible components is at least 60 wt.% with a calorific value of up to 17 thousand kJ / kg). In addition, the separation of oil waste and sedimentation of the oil fraction (top layer) at a temperature of 60 ÷ 80 ° C helps to reduce the settling time.

Разрежение в системе (в зоне восстановления железа и цинка из их соединений) в интервале 15-160 Па позволяет совмещать процессы восстановления оксидов железа и соединений цинка до свободных металлов и возгонки цинка, создают оптимальные условия для полного удаления из зоны восстановления паров цинка.The rarefaction in the system (in the zone of reduction of iron and zinc from their compounds) in the range of 15-160 Pa allows you to combine the processes of reduction of iron oxides and zinc compounds to free metals and sublimation of zinc, create optimal conditions for the complete removal of zinc vapor from the recovery zone.

Температура отходящих продуктов обработки в интервале 450-700°С обеспечивает оптимальное время восстановления цинка и железа из их соединений, т.е. процессы металлотермического восстановления идут одновременно в отсутствие оплавления материала, что повышает степень обесцинкования отходов.The temperature of the processing waste products in the range of 450-700 ° C provides the optimal recovery time of zinc and iron from their compounds, i.e. metallothermal reduction processes occur simultaneously in the absence of melting of the material, which increases the degree of dezincification of the waste.

В результате экспериментальных исследований было установлено, что высушивание железо- и цинксодержащих шламов после их сгущения и обезвоживания до содержания в них влаги менее 6 мас.% приводит к плохому разрыхлению кусков шламов в процессе их смешивания с железо- и цинксодержащими пылями, маслоокалиносодержащими отходами прокатного производства и отходами обжига доломита или отходами производства извести, к ограничению их контакта с жидким (неравномерная пропитка железо- и цинксодержащих отходов отработанными маслами) и газообразным (отходящие продукты сжигания топлива) восстановителем. При высушивании шламов до содержания в них влаги более 10% образуется рыхлая влажная масса, которая плохо смешивается с маслоокалиносодержащими отходами, а в зону восстановления металлов проникает избыток влаги, что снижает степень восстановления железа и цинка.As a result of experimental studies, it was found that the drying of iron and zinc-containing sludges after their thickening and dehydration to a moisture content of less than 6 wt.% Leads to poor loosening of the pieces of sludge during mixing with iron and zinc-containing dusts, oil and gas-containing waste from rolling production and dolomite roasting waste or lime production waste, to limit their contact with liquid (uneven impregnation of iron and zinc waste with used oils) and gaseous ( waste products of fuel combustion) reductant. When the sludge is dried to a moisture content of more than 10%, a loose moist mass is formed, which mixes poorly with oil and waste products, and excess moisture enters the metal recovery zone, which reduces the degree of reduction of iron and zinc.

Выбор интервалов массового смешения смеси железо- и цинксодержащих и маслоокалиносодержащих отходов, получаемой смеси и отходов обжига доломита или отходов производства извести обусловлен результатами исследований. Уменьшение соотношения смешиваемых смеси железо- и цинксодержащих и маслоокалиносодержащих отходов менее 0,04:1 ведет к недостатку восстановителя, а следовательно, - к невозможности обесцинкования отходов, к невозможности получения равномерной по крупности и фазовому составу смеси.The choice of the intervals for mass mixing of a mixture of iron and zinc and oil and oil waste containing the mixture and waste firing dolomite or waste production of lime is due to research results. A decrease in the ratio of the mixed mixture of iron and zinc-containing and oil-and-oil-containing wastes less than 0.04: 1 leads to a lack of a reducing agent, and therefore to the impossibility of de-galvanizing the waste, to the impossibility of obtaining a mixture uniform in size and phase composition.

Уменьшение соотношения смешиваемых смеси железо- и цинксодержащих и маслоокалиносодержащих и отходов обжига доломита или отходов обжига доломита менее 0,03:1 ведет к невозможности восстановления цинка из его трудновосстановимых соединений, вызывает высокие перепады температур в слое смеси отходов, оплавление поверхности отдельных частиц смеси в процессе обработки сырых окатышей, увеличение более 0,15:1 - к уменьшению прочности получаемого железосодержащего восстановленного продукта.A decrease in the ratio of the mixed mixture of iron and zinc containing and oil-containing lime and dolomite roasting waste or dolomite roasting waste less than 0.03: 1 leads to the impossibility of zinc recovery from its hardly recoverable compounds, causes high temperature drops in the waste mixture layer, and the surface of individual particles of the mixture is melted during processing of raw pellets, an increase of more than 0.15: 1 - to reduce the strength of the obtained iron-containing reduced product.

Выбор интервалов массового смешения смеси железо- и цинксодержащих отходов и бентонита, сырьевой массы и отработанных моторных масел или жидких маслоотходов прокатного производства, размеров сырых окатышей обусловлен также результатами исследований. Уменьшение соотношения смешиваемых смеси железо- и цинксодержащих отходов и бентонина менее 0,006:1 ведет к недостаточной прочности сырых окатышей, к их деформации при перемещении к месту обработки, а увеличение более 0,009:1 - к растрескиванию и разрыхлению сырых окатышей в процессе обработки, что ведет к снижению степени обесцинкования отходов и неполучению конечного товарного продукта - металлизованных окатышей.The choice of the intervals of mass mixing of a mixture of iron and zinc-containing waste and bentonite, raw material and waste motor oils or liquid oil waste from rolling production, the size of raw pellets is also due to research results. A decrease in the ratio of the mixed mixture of iron and zinc-containing waste and bentonin less than 0.006: 1 leads to insufficient strength of the raw pellets, to their deformation when moving to the treatment site, and an increase of more than 0.009: 1 leads to cracking and loosening of the raw pellets during processing, which leads to to reduce the degree of dezincification of waste and non-receipt of the final commercial product - metallized pellets.

Уменьшение соотношения смешиваемых отработанных моторных масел или жидких маслоотходов прокатного производства менее 0,004:1 ведет к недостаточной прочности сырых окатышей, к их разрушению при транспортировке к месту обработки, а также - к недостатку восстановителя, а следовательно, - к невозможности обесцинкования отходов, а увеличение более 0,250:1 - к деформации сырых окатышей при транспортировке к месту переработки, к неравномерному их нагреву в процессе переработки, а, следовательно, к снижению степени обесцинкования отходов и не получению конечного товарного продукта - металлизованных окатышей.A decrease in the ratio of mixed used motor oils or liquid oil waste from the rolling mill to less than 0.004: 1 leads to insufficient strength of the raw pellets, their destruction during transportation to the treatment site, and also to a lack of a reducing agent, and therefore to the impossibility of decalcification of the waste, and an increase of more 0.250: 1 - to the deformation of raw pellets during transportation to the place of processing, to their uneven heating during processing, and, therefore, to a decrease in the degree of dezincification of the waste and not received ju of the final commercial product - metallized pellets.

Получение сырых окатышей менее 10 мм или более 25 мм нецелесообразно, так как это приведет к неполучению товарного продукта - восстановленных окатышей.Getting raw pellets of less than 10 mm or more than 25 mm is impractical, as this will lead to non-receipt of a marketable product - restored pellets.

Выбор интервалов коэффициента расхода воздуха 0,45÷0,95 и температуры 1150-1450°С сжигания природного газа или отработанных моторных масел, или жидких маслоотходов прокатного производства обусловлен результатами исследований. При коэффициенте расхода воздуха менее 0,45 в продуктах сжигания топлива углеродсодержащие восстановители присутствуют в виде твердого углерода (сажа), что ведет к ограниченной поверхности контакта железо- и цинксодержащих отходов с восстановителем, в результате чего снижается степень восстановления оксидов железа до свободного металла (уменьшается степень металлизации отходов) и вследствие этого уменьшается скорость восстановления и возгонки цинка. При увеличении коэффициента расхода воздуха более 0,95 в продуктах сжигания топлива присутствуют свободный кислород и углекислота, которые замедляют процессы пиролиза масел (вызывают их горение) в смеси отходов, восстановления и возгонки цинка (идет процесс обратного окисления паров цинка) и восстановления оксидов железа до свободного металла. Оба случая ведут к неполучению товарного железосодержащего продукта - металлизованных окатышей.The choice of intervals of the coefficient of air consumption of 0.45 ÷ 0.95 and the temperature of 1150-1450 ° C of burning natural gas or used engine oils, or liquid oil waste from rolling production is determined by the research results. When the coefficient of air consumption is less than 0.45 in the products of fuel combustion, carbon-containing reducing agents are present in the form of solid carbon (soot), which leads to a limited contact surface of iron and zinc-containing waste with a reducing agent, which reduces the degree of reduction of iron oxides to free metal (decreases degree of metallization of waste) and as a result, the reduction and sublimation rates of zinc decrease. With an increase in the air flow coefficient of more than 0.95, free oxygen and carbon dioxide are present in the fuel combustion products, which slow down the pyrolysis of oils (cause them to burn) in the waste mixture, reduction and sublimation of zinc (zinc vapor is oxidized back), and iron oxides are reduced to free metal. Both cases lead to non-receipt of a salable iron-containing product - metallized pellets.

При температуре продуктов сжигания топлива менее 1150°С количество теплоты недостаточно для пиролиза масел в сырых окатышах и протекания процессов восстановления и возгонки цинка. При увеличении температуры более 1450°С процессы восстановления оксидов железа и плавления смеси отходов опережают процесс восстановления и возгонки цинка.When the temperature of the products of fuel combustion is less than 1150 ° C, the amount of heat is not enough for the pyrolysis of oils in raw pellets and the processes of reduction and sublimation of zinc. With an increase in temperature of more than 1450 ° С, the processes of reduction of iron oxides and melting of the waste mixture are ahead of the process of reduction and sublimation of zinc.

Выбор интервала 60-80°С температуры нагревания жидких маслоотходов прокатного производства при частичном их обезвоживании расслоением на воду и масла отстаиванием масляной фракции обусловлен опытными исследованиями. При температуре нагревания менее 60°С время отстаивания увеличивается, при температуре нагревания выше 80°С происходит обильное выделение пузырьков воздуха, которые захватывают частицы маслоотходов и в виде пены увлекают их на поверхность. То есть происходит обильное пенообразование, что увеличивает время отстоя масляной фракции (верхний слой) и снижает содержание в ней горючих компонентов, а это приводит к повышенному расходу топлива на сжигание жидких маслоотходов.The choice of the range of 60-80 ° C of the heating temperature of liquid oil waste from rolling production with their partial dehydration by separation by water and oil by sedimentation of the oil fraction is due to experimental studies. At a heating temperature of less than 60 ° C, the settling time increases, at a temperature of heating above 80 ° C there is an abundant release of air bubbles that trap oil waste particles and carry them to the surface in the form of foam. That is, abundant foaming occurs, which increases the sedimentation time of the oil fraction (top layer) and reduces the content of combustible components in it, and this leads to increased fuel consumption for burning liquid oil waste.

Выбор интервала разрежения 15-160 Па в системе обусловлен экспериментальными исследованиями. Увеличение разрежения в системе менее 15 Па ведет к нарушению контакта продуктов сжигания топлива с массой отходов в сырых окатышах вследствие их быстрого выноса из зоны восстановления, в результате чего из-за недостатка тепла значительная часть соединений цинка и железа не восстанавливается до свободных металлов. Понижение разрежения более 160 Па также приводит к нарушению контакта продуктов сжигания топлива с массой отходов в сырых окатышах, так как из-за низкой скорости отсоса продуктов обработки невозможно удаление паров цинка и других газообразных продуктов из зоны восстановления.The choice of a rarefaction interval of 15-160 Pa in the system is due to experimental studies. An increase in rarefaction in the system of less than 15 Pa leads to disruption of contact between the products of fuel combustion and the mass of waste in raw pellets due to their rapid removal from the recovery zone, as a result of which, due to a lack of heat, a significant part of zinc and iron compounds cannot be reduced to free metals. A decrease in the rarefaction of more than 160 Pa also leads to disruption of the contact of the fuel combustion products with the waste mass in the raw pellets, since due to the low suction rate of the processed products it is impossible to remove zinc vapor and other gaseous products from the reduction zone.

Температурный интервал 450-700°С отходящих продуктов обработки сырых окатышей выбран также на основании экспериментальных исследований. При температуре отходящих продуктов обработки сырых окатышей менее 450°С зона металлотермического восстановления смещается к выходу продукта из печи, что вызывает недостаток времени для восстановления железа и цинка из их соединений и возгонки цинка; при температуре выше 700°С, наоборот, зона восстановления смещается ко входу печи (к загрузке сырых окатышей), что приводит к увеличению времени восстановления, а это, в свою очередь, вызывает расплавление восстановленных окатышей к образованию настылей на футеровке печи.The temperature range of 450-700 ° C waste products processing raw pellets is also selected on the basis of experimental studies. When the temperature of the waste products of processing raw pellets is less than 450 ° C, the zone of metallothermal reduction is shifted to the exit of the product from the furnace, which causes a lack of time for the reduction of iron and zinc from their compounds and sublimation of zinc; at temperatures above 700 ° C, on the contrary, the reduction zone shifts to the furnace inlet (to the loading of raw pellets), which leads to an increase in recovery time, and this, in turn, causes the reduced pellets to melt to form crusts on the furnace lining.

Приведенная последовательность операций позволяет создать оптимальные условия для проведения полного цикла подготовки сырьевой массы из железо- и цинксодержащих отходов и формирования из нее термически устойчивой и механически прочной окускованной массы с полным разложением трудновосстановимых соединений цинка, его восстановлением, возгонкой и удалением паров, и высокой степенью восстановления оксидов железа до свободного металла.The above sequence of operations allows you to create optimal conditions for a complete cycle of preparation of the raw material from iron and zinc-containing waste and the formation of a thermally stable and mechanically strong agglomerated mass from it with the complete decomposition of difficult to restore zinc compounds, its recovery, sublimation and vapor removal, and a high degree of recovery iron oxides to free metal.

Получаемый в результате переработки некондиционных железо- и цинксодержащих отходов основной (товарный) продукт - металлизованные окатыши - характеризуется прочностью на раздавливание ~2,17 кН/окатыш, незначительной истираемостью (выход фракции 0,5÷0 мм - до 0,08%), степенью металлизации 98%, содержанием цинка - не более 0,01 мас.%. По физико-механическим и металлургическим свойствам, химическому и гранулометрическому составу продукт удовлетворяет современным требованиям (ТУ 14-1-3736-84) предъявляемым к товарному железосодержащему сырью, используемому в доменном и сталеплавильном производствах.The main (commercial) product obtained as a result of processing substandard iron and zinc-containing wastes - metallized pellets - is characterized by crushing strength of ~ 2.17 kN / pellet, insignificant abrasion (yield of a fraction of 0.5 ÷ 0 mm - up to 0.08%), metallization degree of 98%, zinc content - not more than 0.01 wt.%. In terms of its physicomechanical and metallurgical properties, chemical and particle size distribution, the product meets the modern requirements (TU 14-1-3736-84) for salable iron-containing raw materials used in blast-furnace and steel-making operations.

Попутный продукт - цинковый концентрат (содержание цинка - не менее 46,0 мас.%, может быть использован, в соответствии с техническими требованиями (содержание цинка - не менее 30 мас.%, содержание железа - не более 30 мас.% ВНИИЦветмета (г.Усть-Каменогорск, Россия) в цветной металлургии в качестве исходного сырья для производства цинка, а также в качестве добавки при производстве стекла.A by-product is zinc concentrate (zinc content - not less than 46.0 wt.%, Can be used in accordance with technical requirements (zinc content - not less than 30 wt.%, Iron content - not more than 30 wt.% VNIItsvetmeta (g . Ust-Kamenogorsk, Russia) in non-ferrous metallurgy as a raw material for zinc production, and also as an additive in glass production.

Указанные возможности использования получаемых продуктов позволяют значительно повысить экономичность заявляемого способа по сравнению с известным.These possibilities of using the resulting products can significantly increase the efficiency of the proposed method in comparison with the known.

Заявляемый способ переработки некондиционных железо- и цинксодержащих отходов осуществляют следующим образом.The inventive method of processing substandard iron and zinc-containing waste is as follows.

Железо- и цинксодержащие шламы металлургического производства после мокрой газоочистки осветляют в одном из радиальных отстойников оборотного цикла до содержания твердого в пульпе 30÷40 г/л, после чего пульпу вначале сгущают до содержания твердой фазы не менее 200 г/л в сгустителе, основным условием работы которого является непрерывность и равномерность процесса сгущения, затем - до содержания твердого 400÷800 г/л, в пульпоотделителе отделения фильтрации. Из пульпоотделителя сгущенные шламы направляют на дисковый вакуум-фильтр (например, Ду - 100/2,5) для обезвоживания. Обезвоженный осадок с влажностью 15÷17% ленточным конвейером транспортируют в сушильное отделение. Сушку шламов осуществляют термическим способом в сушильном барабане до содержания в них влаги 6÷10%. Обогрев рабочего пространства сушильного барабана ведут дымовыми газами из топки, установленной перед барабаном, в которой сжигают газообразное или жидкое топливо.Iron and zinc-containing slurries of metallurgical production after wet gas purification are clarified in one of the radial sumps of the reverse cycle to a solid content of 30–40 g / l in the pulp, after which the pulp is first thickened to a solid content of at least 200 g / l in the thickener, the main condition whose work is the continuity and uniformity of the thickening process, then to a solid content of 400 ÷ 800 g / l, in the slurry separator of the filtration compartment. From the slurry separator, the thickened sludge is sent to a disk vacuum filter (for example, Du - 100 / 2.5) for dehydration. Dehydrated sludge with a moisture content of 15 ÷ 17% is conveyed by a conveyor belt to the drying compartment. Sludge is dried thermally in a drying drum until the moisture content in them is 6 ÷ 10%. Heating of the working space of the drying drum is carried out by flue gases from the furnace installed in front of the drum, in which gaseous or liquid fuel is burned.

Дальнейшая переработка некондиционных железосодержащих пылей и шламов осуществляется по технологической схеме, представленной на фиг.1. Высушенные шламы и пыли сухих газоочисток (в том числе и колошниковая пыль) из накопительных емкостей (2-5) с помощью грейферного крана (1) подают через загрузочные воронки (6-10) в соответствующие расходные бункера (11-12), откуда с помощью дозирующих устройств (16) (весовых электронных дозаторов, например, типа ВП - 100; 200; 500) - в двухвальный быстроходный смеситель (17) (например шнековый 123Б-АТ или CMC-95) или лопастной двухвальный смеситель (например СЛ-32); смесь тщательно перемешивают до образования однородной массы, после чего перемещают во второй такого же типа смеситель (18), куда так же дозируется из расходного бункера (13) маслоокалиносодержащие шламы прокатного производства в соотношении 0,004÷1,00:1 к массе смеси железо- и цинксодержащих отходов; смесь так же тщательно перемешивают до образования однородной массы и направляют в третий указанного выше типа смеситель (19), куда добавляют их соответствующих расходных бункеров (14-15) с помощью указанного выше типа дозирующих устройств отходы обжига доломита или отходы производства извести и бентонит в соотношении, соответственно, 0,03÷0,15:1 и 0,006÷0,009:1 к массе, полученной во втором смесителе, смеси. Смесь тщательно перемешивают до получения гомогенной сырьевой массы, после чего окомковывают до получения окатышей размером 10-25 мм в тарельчатом окомкователе (20) при добавлении (форсункой через расходомер) в сырьевую массу отработанных моторных масел или жидких маслоотходов в соотношении 0,004÷0,250: 1 к сырьевой массе поступающих из сборников участка приемки и подготовки жидких маслоотходов.Further processing of substandard iron dust and sludge is carried out according to the technological scheme presented in figure 1. Dried sludge and dust from dry gas cleaners (including blast furnace dust) from storage tanks (2-5) are fed via a grab crane (1) through loading funnels (6-10) to the corresponding feed hoppers (11-12), from where using dosing devices (16) (weighted electronic dispensers, for example, type VP - 100; 200; 500) - into a twin-shaft high-speed mixer (17) (e.g. a screw 123B-AT or CMC-95) or a blade twin-shaft mixer (e.g. SL-32 ); the mixture is thoroughly mixed until a homogeneous mass is formed, after which it is transferred to a second mixer of the same type (18), where the oil and sinter-containing slurry from the rolling mill is also dosed from the feed hopper (13) in a ratio of 0.004 ÷ 1.00: 1 to the weight of the mixture of iron and zinc-containing waste; the mixture is also thoroughly mixed until a homogeneous mass is formed and sent to the third mixer of the type indicated above (19), to which their respective consumables (14-15) are added using the above type of metering devices, dolomite roasting waste or lime and bentonite production waste in the ratio , respectively, 0.03 ÷ 0.15: 1 and 0.006 ÷ 0.009: 1 to the mass obtained in the second mixer, the mixture. The mixture is thoroughly mixed until a homogeneous raw material mass is obtained, then it is pelletized to obtain pellets of size 10-25 mm in a disk pelletizer (20) when (engine nozzle through a flow meter) is added to the raw material mass of used motor oils or liquid oil waste in a ratio of 0.004 ÷ 0.250: 1 to the raw material mass coming from the collection section of the acceptance and preparation of liquid oil waste.

Сырые окатыши с помощью специальных транспортных средств - ковшевым элеватором (21) и ленточным конвейером (22) загружают дисковым питателем (45) через загрузочный бункер во вращающуюся цилиндрическую горизонтальную печь (23) и обрабатывают противотоком продуктами сжигания в циклонной печи (24) природного газа или отработанных моторных масел, или жидких маслоотходов прокатного производства с коэффициентом расхода воздуха 0,45÷0,95 и температурой 1150-1450°С при разрежении в системе (во вращающейся печи) 15÷160 Па, которое создают отсосом из печи отходящих газов дымососом (40), и соответствующей температуре отходящих продуктов обработки в пределах 450÷700°С, которую поддерживают путем регулирования расхода сырых окатышей и отходящих продуктов сжигания топлива в циклонной топке.Raw pellets using special vehicles - a bucket elevator (21) and a conveyor belt (22) are loaded with a disk feeder (45) through a feed hopper into a horizontal rotary cylindrical furnace (23) and countercurrently processed with natural gas products from a cyclone furnace (24) or used motor oils or liquid oil waste products of rolling production with an air flow coefficient of 0.45 ÷ 0.95 and a temperature of 1150-1450 ° C with a vacuum in the system (in a rotary kiln) of 15 ÷ 160 Pa, which is created by exhausting from the furnace their gas exhauster (40) and corresponding exhaust temperature treatment products within 450 ÷ 700 ° C, which was maintained by adjusting the flow of green pellets and the exhaust of combustion products in a cyclone furnace.

Отработанные моторные масла поставляют в сборники (35) автоцистернами, а жидкие маслоотходы из вторичных отстойников прокатных станов закачиваются в приемные маслосборники (баки с мешалкой и устройством для подогрева) насосом циркуляционной установки подготовки (34), где они отстаиваются и разделяются на масла и воду при температуре 60÷80°С. Вода из сборников с содержанием масел до 50 мг/л и механических примесей до 55 мг/л сливается и направляется в прокатные цехи на повторное использование - промывку клетьевых станов и маслоподвалов. Отстоявшуюся масляную фракцию перед подачей в циклонную топку фильтруют (фильтры устанавливают в горловине приемной емкости).Waste motor oils are delivered to tanks (35) by tankers, and liquid oil wastes from secondary settling tanks of rolling mills are pumped to receiving oil collectors (tanks with a stirrer and a heating device) by a pump of a circulating preparation unit (34), where they settle and are separated into oils and water at temperature 60 ÷ 80 ° С. Water from collectors containing oils up to 50 mg / l and mechanical impurities up to 55 mg / l is discharged and sent to the rolling shops for reuse - washing stand mills and oil basements. The settled oil fraction is filtered before being fed into the cyclone furnace (filters are installed in the neck of the receiving tank).

В результате термообработки сырых окатышей получают основной железосодержащий продукт - металлизованные окатыши, который используют как исходное сырье в доменном производстве или в качестве железофлюса в конвертерном производстве стали.As a result of heat treatment of raw pellets, the main iron-containing product is obtained - metallized pellets, which are used as feedstock in blast furnace production or as iron flux in converter steel production.

Серу, фосфор, хлор, оксиды натрия и калия, оксид кремния выводят из обрабатываемых сырых окатышей в виде шлака (спекшиеся куски размером от 50 до 100 мм) солей: CaSO4, Ca3(PO4)2, CaSiO3, Na2SO4, K2SO4, NaCl. Вследствие значительной разности в плотностях металлизованные окатыши и шлак перемещаются в печи, соответственно, по периферии и центру и разделяются на колосниках откатной головки печи: окатыши поступают в охлаждающий агрегат (например, шахтный холодильник (25)), после чего направляются транспортирующими средствами (28-29) в бункер для последующей отправки потребителю, а шлак - в бункер-накопитель (26).Sulfur, phosphorus, chlorine, sodium and potassium oxides, silicon oxide are removed from the processed raw pellets in the form of slag (sintered pieces from 50 to 100 mm in size) salts: CaSO 4 , Ca 3 (PO 4 ) 2 , CaSiO 3 , Na 2 SO 4 , K 2 SO 4 , NaCl. Due to the significant difference in densities, metallized pellets and slag move in the furnace, respectively, along the periphery and center and are separated on the grates of the furnace head: the pellets enter the cooling unit (for example, a mine refrigerator (25)), and then they are transported (28- 29) to the hopper for subsequent shipment to the consumer, and slag to the storage hopper (26).

Пылегазовые продукты обработки сырых окатышей, содержащие восстановители (оксид углерода, метан, сажа, водород), пары цинка (и др. цветных металлов, оксиды железа и другие оксиды), отводят в дожигающее устройство (36), где кислородом воздуха окисляют цинк и другие цветные металлы с образованием их оксидов, а углеводородсодержащие восстановители и водород полностью сгорают. Отходящие от дожигающего устройства дымовые газы вначале поступают в котел-утилизатор (37) для использования их тепла с получением перегретого пара, а из него - на газоочистку, состоящую из циклона (38) и двухступенчатого рукавного фильтра (39), обеспечивающую очистку газов до остаточной концентрации пыли не более 10 мг/г3. Пыль (цинксодержащий продукт) котла-утилизатора и газоочистки микроокомковывается в смесителе (43), после чего затаривается и отправляется на использование - в качестве исходного сырья для получения цинка в цветной металлургии или производства стекла.Dust and gas products of the processing of raw pellets containing reducing agents (carbon monoxide, methane, soot, hydrogen), zinc vapors (and other non-ferrous metals, iron oxides and other oxides) are taken to a post-combustion device (36), where zinc and others are oxidized with atmospheric oxygen non-ferrous metals with the formation of their oxides, and hydrocarbon-containing reducing agents and hydrogen are completely burned. The flue gases leaving the afterburning device first enter the waste heat boiler (37) to use their heat to produce superheated steam, and from it to the gas purifier, consisting of a cyclone (38) and a two-stage bag filter (39), which ensures that the gases are cleaned to residual dust concentration not more than 10 mg / g 3 . The dust (zinc-containing product) of the recovery boiler and gas purification is microcoiled in a mixer (43), after which it is packaged and sent for use as a raw material for zinc production in non-ferrous metallurgy or glass production.

Пример. 1. Подготовке к переработке по предлагаемому способу подвергают некондиционные железо- и цинкосодержащие отходы металлургического производства - шламы и пыли аглодоменного, конвертерного и электросталеплавильного (ЭСПП) производств, содержащие (в пересчете на твердую фазу), мас.%: Zn (в виде свободного металла до 2%, его оксида - 14%, трудновосстановимых соединений - силиката и феррита - 69%, сульфата; сульфида и других формах - 15%) и общее железо (в основном в виде оксидов FeO и Fe2O3), соответственно, 0,01-5 и 44-60 агломерационный шлам: 0,4-25 и 28-53 доменный шлам; 0,7-10 и 44-63 конвертерный шлам; 0,9-15 и 51-64 мартеновский шлам; 2-16 и 30-55 шлам ЭСПП; 0,04-25 и 39-51 пыль доменных печей; 0,3-20 и 46-61 конвертерная пыль; 1-35 и 25-58 пыль ЭСПП; 5-20 и 52-70 мартеновская пыль. Кроме того, в состав железо - и цинксодержащих пылей и шламов (в пересчете на твердую фазу) входят следующие компоненты, мас.%:Example. 1. Preparation for processing according to the proposed method is subjected to substandard iron and zinc-containing wastes of metallurgical production - sludge and dust from sintering, converter and electric steel-smelting (ESPP) industries, containing (in terms of solid phase), wt.%: Zn (in the form of free metal up to 2%, its oxide - 14%, refractory compounds - silicate and ferrite - 69%, sulfate; sulfide and other forms - 15%) and total iron (mainly in the form of oxides FeO and Fe 2 O 3 ), respectively, 0 , 01-5 and 44-60 sinter sludge: 0.4-25 and 28-53 blast furnace slurry m; 0.7-10 and 44-63 converter sludge; 0.9-15 and 51-64 open-hearth sludge; 2-16 and 30-55 sludge ESPP; 0.04-25 and 39-51 dust blast furnaces; 0.3-20 and 46-61 converter dust; 1-35 and 25-58 dust ESPP; 5-20 and 52-70 open-hearth dust. In addition, the composition of the iron and zinc-containing dusts and sludges (in terms of solid phase) includes the following components, wt.%:

- оксиды металлов: 1-17 СаО; 0,7-5,0 MgO; 0,15-4,00 MnO; 1,9-12,9 SiO2; 0,45-4,30 Al2O3; 0,1-0,7 TiO2; 0,005-0,050 V2O5;- metal oxides: 1-17 CaO; 0.7-5.0 MgO; 0.15-4.00 MnO; 1.9-12.9 SiO 2 ; 0.45-4.30 Al 2 O 3 ; 0.1-0.7 TiO 2 ; 0.005-0.050 V 2 O 5 ;

- металлы в виде различных соединений: 0,04-0,50 Pb; 0,01-0,4 Cu; 0,01-0,30 Cr; 0,009-0,020 Ni; 0,003-0,005 Co; 0,16-0,51 Na; 0,14-1,37 K; до 0,03 Cd;- metals in the form of various compounds: 0.04-0.50 Pb; 0.01-0.4 Cu; 0.01-0.30 Cr; 0.009-0.020 Ni; 0.003-0.005 Co; 0.16-0.51 Na; 0.14-1.37 K; up to 0.03 Cd;

- Cl, S, P, As и С (в виде различных соединений) соответственно до 0,4; 0,06-0,94; 0,02-0,60; до 0,0002; 0,25 - 27,50.- Cl, S, P, As and C (in the form of various compounds), respectively, to 0.4; 0.06-0.94; 0.02-0.60; up to 0,0002; 0.25 - 27.50.

Железо- и цинксодержащие шламы после мокрой газоочистки сгущают, обезвоживают и высушивают до содержания в них влаги 6 - 10 мас.%, смешивают с железо- и цинксодержащими пылями, образующимися в сухой газоочистке, а к смеси добавляют маслоокалиносодержащие отходы в количестве 0,04-1,00 мас.ч. на 1 мас.ч. смеси и тщательно перемешивают до образования однородной массы. В качестве маслоокалиносодержащих отходов используют водомаслоокалиносодержащие шламы очистных сооружений цеха водоснабжения прокатных цехов, содержащие 8-30 мас.% нефтепродуктов (масел), 40-72 мас.% твердой фазы, 15-20 мас.% воды. По химическому составу твердая часть шламов на 92-99% состоит из магнетита (Fe3O4); содержание общего железа составляет 66-72 мас.%. В ней также присутствуют 1-8 мас.% оксиды кальция, магния, алюминия, кремния. Появление их обязано разрушению огнеупорных футеровок, попаданию пылей из атмосферного воздуха.Iron and zinc-containing sludge after wet scrubbing is thickened, dehydrated and dried to a moisture content of 6-10 wt.%, Mixed with iron and zinc-containing dusts formed in dry gas purification, and oil-calcine-containing waste in the amount of 0.04- is added to the mixture 1.00 parts by weight per 1 part by weight mixtures and mix thoroughly until a homogeneous mass is formed. As oil-and-oil-containing wastes, water-oil-and-oil-containing sludge from wastewater treatment plants of the water supply shop of the rolling shops is used, containing 8-30 wt.% Of petroleum products (oils), 40-72 wt.% Of the solid phase, 15-20 wt.% Of water. In terms of chemical composition, the solid part of sludge is 92-99% composed of magnetite (Fe 3 O 4 ); the total iron content is 66-72 wt.%. It also contains 1-8 wt.% Oxides of calcium, magnesium, aluminum, silicon. Their appearance is due to the destruction of refractory linings, the ingress of dust from atmospheric air.

К смеси всех типов железосодержащих отходов добавляют отходы обжига доломита или отходы производства извести и бентонит в количествах, соответственно, 0,03-0,15 и 0,006-0,009 мас.ч. на 1 мас.ч. смеси. Смесь тщательно перемешивают до получения гомогенной массы, после чего окомковывают при добавлении в нее отработанных моторных масел или частично обезвоженных при температуре 60-80°С жидких маслоотходов (отстоявшейся масляной фракции) до получения окатышей размером 10-25 мм.To the mixture of all types of iron-containing wastes, dolomite roasting wastes or lime and bentonite wastes are added in amounts of 0.03-0.15 and 0.006-0.009 parts by weight, respectively. per 1 part by weight mixtures. The mixture is thoroughly mixed until a homogeneous mass is obtained, after which it is pelletized by adding used engine oils or partially dehydrated at a temperature of 60-80 ° C of liquid oil waste (settled oil fraction) to obtain pellets of 10-25 mm in size.

Отходы обжига доломита представляют собой мелкодисперсную пыль бежевого цвета. В состав отходов входят следующие основные компоненты, мас.%: СаО 30-46; MgO 19-35; SiO2 1,4-5,5; карбонаты кальция и магния 12,0-28,0; сумма других оксидов (Fe2O3, Al2O3, Na2O, K2O) 1,2-5,5.Dolomite roasting waste is a fine beige dust. The composition of waste includes the following main components, wt.%: CaO 30-46; MgO 19-35; SiO 2 1.4-5.5; calcium and magnesium carbonates 12.0-28.0; the sum of other oxides (Fe 2 O 3 , Al 2 O 3 , Na 2 O, K 2 O) is 1.2-5.5.

В состав отходов производства извести (пыль после печей обжига известняка) входят следующие компоненты, мас.%: СаО 66,8-72,5; MgO 2,3-2,4; карбонаты 8,1-22,8; SiO2 0,3-4,9; сумма других оксидов (Fe2O3, Al2O3, Na2O, K2O) 2,0-10,2.The composition of lime production wastes (dust after limestone kilns) includes the following components, wt.%: CaO 66.8-72.5; MgO 2.3-2.4; carbonates 8.1-22.8; SiO 2 0.3-4.9; the sum of other oxides (Fe 2 O 3 , Al 2 O 3 , Na 2 O, K 2 O) 2.0-10.2.

В качестве бентонита используется порошок бентонитовых глин с высоким содержанием монтмориллонита, обладающего высокими вяжущими свойствами (например порошок, изготовляемый в г.Константиновке Донецкой области из бентонитовых глин Черкасского или Крымского месторождений, Украина).As bentonite, a powder of bentonite clays with a high content of montmorillonite, which has high astringent properties (for example, powder made in the city of Konstantinovka, Donetsk region from bentonite clays of Cherkassky or Crimean deposits, Ukraine) is used.

В отработанных моторных маслах содержится 85-98, а в отстоявшейся при температуре 60-80°С масляной фракции жидких маслоотходов прокатного производства - не менее 60 мас.% нефтепродуктов (остальное - вода, мелкодисперсная окалина, продукты износа оборудования, смолистые вещества, сажа, асфальтелы и др. продукты разложения, окисления, полимеризации и конденсации углеводородов минеральных масел в процессе их эксплуатации).Used motor oils contain 85-98, and in the oil fraction of rolling oil wastes settled at a temperature of 60-80 ° С - not less than 60 wt.% Oil products (the rest is water, fine scale, products of equipment wear, tarry substances, soot, asphalts and other products of decomposition, oxidation, polymerization and condensation of hydrocarbons of mineral oils during their operation).

Примеры приготовления сырьевой массы, ее окомкования и обработки при соотношениях параметров в предлагаемых пределах приведены в таблице (примеры 2-22). Расчет средневзвешенных значений параметров, приведенных в таблице, производился по данным нескольких опытов для каждого примера.Examples of the preparation of the raw material mass, its pelletizing and processing with the ratio of the parameters within the proposed limits are given in the table (examples 2-22). The calculation of the weighted average values of the parameters given in the table was carried out according to several experiments for each example.

В результате термообработки сырых окатышей в предлагаемых интервалах температур, коэффициенте расхода воздуха, разрежения в системе и температур отходящих продуктов обработки интенсифицируются процессы восстановления цинка (оптимальная скорость восстановления цинка, мас.%/мин, 4,1÷4,3) и железа и возгонки цинка (оптимальная скорость возгонки, мас.%/мин, 4,3÷4,6); повышается степень обесцинкования (не менее 99,99%). Получаемый основной продукт, металлизованные окатыши, характеризуется следующими данными:As a result of heat treatment of raw pellets in the proposed temperature ranges, coefficient of air flow, vacuum in the system and temperatures of the waste products, zinc reduction processes (optimal recovery rate of zinc, wt.% / Min, 4.1 ÷ 4.3) and iron and sublimation are intensified zinc (optimal sublimation rate, wt.% / min, 4.3 ÷ 4.6); the degree of dezincification increases (at least 99.99%). The resulting main product, metallized pellets, is characterized by the following data:

- химический состав, мас.%: Feобщ. 91,34-93,30; Fмет. 88,60-91,70; FeO 2,06-3,52; CaO 2,34-3,02; MgO 0,39-0,50; SiO2 1,58-2,03; Al2O3 0,53-0,68; Zn - не более 0,01; S - не более 0,003; С 1,40-1,65; свинец, медь, марганец, хром, кобальт, никель, титан, кадмий и др. цветные металлы, хлор, фтор, фосфор, натрий и калий отсутствуют;- chemical composition, wt.%: Fe total. 91.34-93.30; F met 88.60-91.70; FeO 2.06-3.52; CaO 2.34-3.02; MgO 0.39-0.50; SiO 2 1.58-2.03; Al 2 O 3 0.53-0.68; Zn - not more than 0.01; S - not more than 0.003; C 1.40-1.65; lead, copper, manganese, chromium, cobalt, nickel, titanium, cadmium and other non-ferrous metals, chlorine, fluorine, phosphorus, sodium and potassium are absent;

- степень основности (CaO + MgO/SiO2+Al2O3) - 1,29-1,30;- degree of basicity (CaO + MgO / SiO 2 + Al 2 O 3 ) - 1.29-1.30;

- гранулометрический состав: содержание в продукте фракций 25-10 мм составляет 97,8-99,7%; 10-5 мм - 0,29-2,12%; 0,5-0 мм - 0,01-0,08%.- particle size distribution: the content of fractions of 25-10 mm in the product is 97.8-99.7%; 10-5 mm - 0.29-2.12%; 0.5-0 mm - 0.01-0.08%.

От образующейся в результате обработки сырых окатышей окускованной массы металлизованные окатыши и шлак (твердый раствор солей) составляют, соответственно, 85,6 и 14,4 мас.%.Metallized pellets and slag (solid solution of salts) formed from the processing of raw pellets of the agglomerated mass, respectively, comprise 85.6 and 14.4 wt.%.

При изучении физико-механических и металлургических свойств - прочность на раздавливание (кН/окатыш) и после испытаний в барабане (%); общая пористость (ε,%); газопроницаемость (перепад давления восстановленного газа в слое, ΔP, %); степень металлизации (η, %) получаемого из железо- и цинксодержащих отходов металлизованного продукта, установлено, что он обладает высокой прочностью на раздавливание (2,16-2,18 кН/окатыш) и механической после испытаний в барабане (фракций более 10 мм 47,5-48,4%; 10-5 мм 51,4-52,4%) при незначительной истираемости (выход фракции 0,5-0 мм до 0,08%), высокой газопроницаемостью (10,1-10,4 Па для фракции 25-10 мм и 20,1-20,4 Па для фракции 10-5 мм, оптимальной пористостью (20,10-20,80% для фракции 25-10 мм и 17,10-17,44% для фракции 10-5 мм) и высокой степенью металлизации (97,0-98,3%). Полученный продукт по физико-механическим и металлургическим свойствам, химическому и гранулометрическому составам удовлетворяет современным требованиям, предъявляемым к товарному железосодержащему сырью, используемому в доменном и сталеплавильном производствах.In the study of physical, mechanical and metallurgical properties, crushing strength (kN / pellet) and after testing in a drum (%); total porosity (ε,%); gas permeability (pressure drop of the recovered gas in the layer, ΔP,%); metallization degree (η,%) of the metallized product obtained from iron and zinc-containing wastes, it was found that it has high crushing strength (2.16-2.18 kN / pellet) and mechanical after drum tests (fractions over 10 mm 47 , 5-48.4%; 10-5 mm 51.4-52.4%) with slight abrasion (yield of a fraction of 0.5-0 mm to 0.08%), high gas permeability (10.1-10.4 Pa for the fraction of 25-10 mm and 20.1-20.4 Pa for the fraction of 10-5 mm, optimal porosity (20.10-20.80% for the fraction of 25-10 mm and 17.10-17.44% for fractions of 10-5 mm) and a high degree of metallization (97.0-98.3%). physical-mechanical and metallurgical properties, chemical compositions and grain size satisfies modern requirements for commodity iron-containing raw materials used in the blast furnace and steelmaking industries.

Дымовые газы после дожигания пылегазовых продуктов обработки сырьевой смеси характеризуются следующими данными:Flue gases after afterburning of dust and gas products for processing the raw material mixture are characterized by the following data:

- химический состав газов, об.%: СО 0,15-0,22; СО2, О2, H2O, N2 - остальное; оксиды серы и фосфора и хлор - следы (сера, фосфор и хлор выводятся из системы в виде твердого раствора (шлака) сульфатов, фосфатов и хлоридов);- chemical composition of gases, vol.%: CO 0,15-0,22; CO 2 , O 2 , H 2 O, N 2 - the rest; oxides of sulfur and phosphorus and chlorine - traces (sulfur, phosphorus and chlorine are removed from the system in the form of a solid solution (slag) of sulfates, phosphates and chlorides);

- химический состав пыли, мас.%: ZnO не менее 46,2; оксиды свинца, кальция, магния, марганца, железа, кремния, алюминия, хрома, титана, кадмия, меди и др. цветных металлов - остальное;- chemical composition of dust, wt.%: ZnO not less than 46.2; oxides of lead, calcium, magnesium, manganese, iron, silicon, aluminum, chromium, titanium, cadmium, copper and other non-ferrous metals - the rest;

- фракционный состав пыли, %: 150-100 мкм 47,5; 100-80 мкм 20,0; 80-60 мкм 17,0; 60-40 мкм 4,0; 20-0,5 мкм 11,5.- fractional composition of dust,%: 150-100 microns 47.5; 100-80 microns 20.0; 80-60 microns 17.0; 60-40 microns 4.0; 20-0.5 μm 11.5.

Запыленность дымовых газов составляет, г/м3: перед котлом-утилизатором 4,0; перед циклоном 1,3; перед рукавным фильтром 0,5; перед дымососом не более 0, 01.The dust content of flue gases is, g / m 3 : in front of the waste heat boiler 4.0; before the cyclone 1.3; in front of a bag filter 0.5; before the smoke exhauster no more than 0,01.

Пылевидный продукт дымовых газов распределяется по крупности в котле-утилизаторе (фракция 150-100 мкм 8%), в циклоне (фракция 100-80 мкм 46,5%); в рукавном фильтре (фракция 80-20 мкм 43,5%), выбрасывается в атмосферу дымососом (фракция 20-0,5 мкм 2%).The pulverized flue gas product is distributed by size in the waste heat boiler (fraction 150-100 microns 8%), in the cyclone (fraction 100-80 microns 46.5%); in a bag filter (fraction of 80-20 microns 43.5%), is emitted into the atmosphere by smoke exhausters (fraction 20-0.5 microns 2%).

Цинковый концентрат (окомкованный пылевидный продукт) по химическому составу удовлетворяет современным требованиям, предъявляемым к сырью, используемому в цветной металлургии для производства цинка.The zinc concentrate (pelletized pulverized product) in terms of chemical composition satisfies the modern requirements for raw materials used in non-ferrous metallurgy for zinc production.

Указанные выше (см. таблицу 1) запредельные значения признаков вызывают значительное снижение скорости восстановления и возгонки цинка, степени обесцинкования и ведут к невозможности получения товарного металлизованного продукта (примеры 23-58).The above-mentioned (see table 1) transcendental values of signs cause a significant decrease in the rate of recovery and sublimation of zinc, the degree of dezincification and lead to the inability to obtain a salable metallized product (examples 23-58).

Таким образом заявляемый способ переработки некондиционных железо- и цинксодержащих отходов металлургического производства в сравнении с известным способом-прототипом позволяет:Thus, the claimed method of processing substandard iron and zinc-containing wastes of metallurgical production in comparison with the known prototype method allows you to:

- значительно интенсифицировать процессы восстановления цинка и железа и возгонки цинка и повысить степень обесцинкования отходов;- significantly intensify the processes of recovery of zinc and iron and sublimation of zinc and increase the degree of dezincification of waste;

- обеспечить получение товарного металлизованного продукта - сырья для доменного и сталеплавильного производств;- to ensure the receipt of a marketable metallized product - raw materials for blast furnace and steelmaking;

- значительно повысить экономическую эффективность путем экономии основного твердого топлива и товарного железосодержащего сырья для доменного и сталеплавильного производств за счет использования жидких маслоотходов и получаемого металлизованного продукта; обеспечения возможности отказа от дополнительных площадей полигонов для размещения отходов:- significantly increase economic efficiency by saving basic solid fuels and commercial iron-containing raw materials for blast furnace and steelmaking due to the use of liquid oil waste and the resulting metallized product; ensuring the possibility of rejecting additional areas of landfills for waste disposal:

- значительно повысить экологическую безопасность, так как переработка обеспечивает возврат в металлургическое производство некондиционных отходов, что предохраняет загрязнение почвы и водоемов от попадания в них нефтепродуктов и других вредных компонентов.- significantly improve environmental safety, as the processing ensures the return to the metallurgical production of substandard waste, which prevents pollution of the soil and water from the ingress of oil products and other harmful components.

Таблица 1Table 1 Пример №Example No. Условия подготовки сырьевой массыRaw material preparation conditions Добавка отработанных моторных масел или жидких маслоотходов (отстоявшейся при температуре 60-80°С масляной фракции) к сырьевой массе при ее окомковании с получением окатышей размером 10-25 мм, кг/кгThe addition of used motor oils or liquid oil waste (oil fraction settled at a temperature of 60-80 ° C) to the raw material mass during its pelletizing to obtain pellets with a size of 10-25 mm, kg / kg Условия обработки сырьевой массыRaw material processing conditions Скорость восстановления цинка из железо- и цинксодержащих отходов (средняя по массе), мас.%/минThe recovery rate of zinc from iron and zinc-containing waste (average weight), wt.% / Min Скорость отгонки возгонов цинка (средняя по массе), мас.%/минThe speed of distillation of sublimates of zinc (average by weight), wt.% / Min Степень обесцинкования отходов, %The degree of dezincification of waste,% Содержание влаги в высушенном шламе, %The moisture content in the dried sludge,% Добавка маслоокалиносодержащих отходов к смеси железо- и цинксодержащих пылей и высушенных шламов, кг/кгThe addition of oil and waste products to a mixture of iron and zinc dusts and dried sludge, kg / kg Добавка отходов обжига доломита или отходов производства извести к смеси железо- и цинксодержащих и маслоокалиносодержащих отходов, кг/кгAdditive of dolomite roasting waste or lime production waste to a mixture of iron and zinc and oil and oil waste, kg / kg Добавка бентонита к смеси железо- и цинксодержащих и маслоокалиносодержащих отходов, кг/кгThe addition of bentonite to a mixture of iron and zinc-containing and oil-containing waste, kg / kg Коэффициент расхода воздуха на сжигание топливаCombustion air flow rate Температура отходящих продуктов сжигания (теплоносителя) топлива, °CThe temperature of the waste products of combustion (coolant) of the fuel, ° C Разрежение в системе, ПаDepression in the system, Pa Температура отходящих продуктов обработки сырьевой массы (сырых окатышей), °CThe temperature of the waste products of the processing of raw materials (raw pellets), ° C 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1010 11eleven 1212 1313 1one Подготовку к переработке и переработку железо- и цинксодержащих отходов ведут по известному способу*) 0,5 1,2Preparation for processing and processing of iron and zinc waste is carried out by a known method *) 0.5 1.2 45,045.0 22 66 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 4,34.3 4,64.6 99,99799,997 33 бb 0,520.52 0,090.09 0,0070.007 0,0520,052 0,700.70 12501250 8888 580580 4,24.2 4,34.3 99,99599,995 4four 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 4,14.1 4,44.4 99,99699,996 55 88 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 4,54,5 4,54,5 99,99599,995 66 88 0,520.52 0,090.09 0,0070.007 0,0520,052 0,700.70 12501250 8888 580580 4,34.3 4,54,5 99,99899,998 77 88 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 4,34.3 4,64.6 99,99599,995 88 1010 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 4,24.2 4,44.4 99,99699,996 99 1010 0,520.52 0,090.09 0,0080.008 0,0600,060 0,700.70 12001200 9090 550550 4,254.25 4,64.6 99,99699,996 1010 1010 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 4,304.30 4.54.5 99,99999,999 11eleven 77 0,040.04 0,090.09 0,0070.007 0,0500,050 0,650.65 12501250 7575 600600 4,24.2 4,34.3 99,99699,996 1212 7,57.5 1,001.00 0,0750,075 0,0080.008 0,0600,060 0,700.70 12001200 8585 550550 4,34.3 4,64.6 99,99999,999 1313 88 0.500.50 0,030,03 0,0090.009 0,900.90 0,700.70 12501250 7575 650650 4,34.3 4,44.4 99,99799,997 14fourteen 99 0,60.6 0,150.15 0,0060.006 0,0040.004 0,650.65 13001300 8080 575575 4,24.2 4,34.3 99,99899,998 15fifteen 88 0,50.5 0,070,07 0,00750.0075 0,0060.006 0,50.5 12001200 9090 570570 4,14.1 4,34.3 99.99799.997

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1010 11eleven 1212 1313 1616 88 0,450.45 0,070,07 0,0080.008 0,0070.007 0,950.95 13001300 9090 570570 4,14.1 4,44.4 99,99899,998 1717 88 0,400.40 0,070,07 0,00850.0085 0,0100.010 0,80.8 14001400 100one hundred 500500 4,24.2 4,34.3 99,99599,995 18eighteen 88 0,500.50 0,070,07 0,0090.009 0,0400,040 0,80.8 11501150 150150 500500 4,24.2 4,54,5 99,99899,998 1919 88 0,450.45 0,0750,075 0,0070.007 0,0520,052 0,650.65 13001300 15fifteen 575575 4,34.3 4,44.4 99,99699,996 20twenty 8,58.5 0,500.50 0,070,07 0,0070.007 0,0650,065 0,750.75 12501250 160160 580580 4,14.1 4,54,5 99,99999,999 2121 88 0,500.50 0.080.08 0,00650.0065 0,0850,085 0,850.85 13001300 9090 450450 4,34.3 4.44.4 99,99899,998 2222 88 0,500.50 0,070,07 0,0080.008 0,090.09 0,90.9 13001300 9090 700700 4,34.3 4,44.4 99,99799,997 2323 55 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 2424 55 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 2525 11eleven 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 2626 11eleven 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 2727 66 0,030,03 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 2828 1010 0,030,03 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 2929th 66 1,011.01 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 30thirty 1010 1,011.01 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3131 66 0,040.04 0,0250,025 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3232 1010 1,001.00 0.0250.025 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3333 66 0,040.04 0,160.16 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3434 1010 1,001.00 0,160.16 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3535 66 0,040.04 0,030,03 0,0050.005 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3636 1010 1,001.00 0,150.15 0,0050.005 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3737 66 0,040.04 0,030,03 0,0100.010 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3838 1010 1,001.00 0,150.15 0,0100.010 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 3939 66 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0030.003 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4040 1010 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,0030.003 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4141 66 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,2510.251 0,450.45 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4242 1010 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2510.251 0,950.95 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4343 66 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,400.40 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4444 1010 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,400.40 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1 1one 22 33 4four 55 66 77 88 99 1010 11eleven 1212 1313 4545 66 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 1,001.00 11501150 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4646 1010 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 1,001.00 14501450 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4747 66 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11001100 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4848 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 11001100 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 4949 1010 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 15001500 15fifteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 50fifty 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0.950.95 15001500 160160 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5151 1010 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 14fourteen 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5252 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 14fourteen 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5353 1010 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 161161 450450 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5454 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0.950.95 14501450 161161 700700 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5555 1010 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 400400 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5656 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 400400 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5757 1010 0,040.04 0,030,03 0,0060.006 0,0040.004 0,450.45 11501150 15fifteen 750750 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 5858 66 1,001.00 0,150.15 0,0090.009 0,2500.250 0,950.95 14501450 160160 750750 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 0,1Less than 0.1 Менее 5Less than 5 *) По способу - прототипу. *) By the method - prototype.

Claims (3)

1. Способ переработки железо- и цинксодержащих отходов металлургического производства, включающий сгущение, обезвоживание и высушивание до содержания влаги 6-10 мас.% отходов в виде железо - и цинксодержащих шламов, смешивание с углеродсодержащим восстановителем и окомкование, противоточную обработку окатышей продуктами сжигания газообразного или жидкого топлива, отгонку цинка и улавливание возгонов с получением оксида цинка, отличающийся тем, что высушенные железо - и цинксодержащие шламы смешивают с железо- и цинксодержащими пылями, к смеси добавляют маслоокалиносодержащие отходы прокатного производства в количестве 0,04-1,00 мас.ч. на 1 мас.ч. смеси, а к получаемой смеси - отходы обжига доломита или отходы производства извести и бентонит в количествах соответственно 0,03-0,15 мас.ч. и 0,006-0,009 мас.ч. на 1 мас.ч. смеси, полученную сырьевую массу при добавлении углеродсодержащего восстановителя окомковывают до получения окатышей размером 10-25 мм, при этом в качестве газообразного или жидкого топлива используют природный газ, или отработанные моторные масла, или жидкие маслоотходы прокатного производства, а обработку окатышей осуществляют с коэффициентом расхода воздуха 0,45-0,95 и температурой 1150-1450°С при разрежении в системе 15-160 Па и температуре отходящих продуктов обработки 450-700°С.1. A method of processing iron and zinc-containing wastes of metallurgical production, including thickening, dehydration and drying to a moisture content of 6-10 wt.% Waste in the form of iron and zinc-containing sludge, mixing with a carbon-containing reducing agent and pelletizing, countercurrent treatment of pellets with gaseous or liquid fuel, distillation of zinc and trapping of sublimates to produce zinc oxide, characterized in that the dried iron and zinc-containing sludges are mixed with iron and zinc-containing dusts, to Mesi added maslookalinosoderzhaschie waste rolling production in the amount of 0,04-1,00 parts per 1 part by weight mixture, and to the resulting mixture - waste firing dolomite or waste production of lime and bentonite in amounts of 0.03-0.15 wt.h. and 0.006-0.009 parts by weight per 1 part by weight mixtures, the obtained raw material mass is pelletized with the addition of a carbon-containing reducing agent to obtain pellets of size 10-25 mm, while natural gas or used motor oils or liquid oil waste from rolling production are used as gaseous or liquid fuels, and the processing of pellets is carried out with an air flow coefficient 0.45-0.95 and a temperature of 1150-1450 ° C with a vacuum in the system of 15-160 Pa and a temperature of the waste products of processing 450-700 ° C. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве углеродсодержащего восстановителя используют отработанные моторные масла или жидкие маслоотходы прокатного производства в количестве 0,004-0,250 мас.ч. на 1 мас.ч. сырьевой массы.2. The method according to claim 1, characterized in that as the carbon-containing reducing agent used waste engine oil or liquid waste oil rolling production in the amount of 0.004-0.250 wt.h. per 1 part by weight raw material mass. 3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что жидкие маслоотходы прокатного производства перед использованием частично обезвоживают расслоением на воду и масла отстаиванием масляной фракции при температуре 60-80°С. 3. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the liquid oil waste of the rolling production before use is partially dehydrated by stratification into water and oil by sedimentation of the oil fraction at a temperature of 60-80 ° C.
RU2009107657A 2009-03-03 2009-03-03 Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes RU2404271C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009107657A RU2404271C1 (en) 2009-03-03 2009-03-03 Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009107657A RU2404271C1 (en) 2009-03-03 2009-03-03 Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2009107657A RU2009107657A (en) 2010-09-10
RU2404271C1 true RU2404271C1 (en) 2010-11-20

Family

ID=42800130

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009107657A RU2404271C1 (en) 2009-03-03 2009-03-03 Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2404271C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2520617C1 (en) * 2013-02-26 2014-06-27 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт металлургической теплотехники" Production of finely-dispersed iron-bearing product from separated water-oil-scale-bearing wastes
RU2661323C2 (en) * 2016-12-23 2018-07-13 Акционерное общество "Уралэлектромедь" Method for extracting zinc from zinc containing waste
RU2680767C1 (en) * 2015-05-05 2019-02-26 Арселормиттал Iron-containing sludge processing method

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114395697A (en) * 2022-01-04 2022-04-26 中冶南方工程技术有限公司 Method for reducing carbon emission in reduction dezincification process

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ЛИСИН B.C. и др. Современное состояние и перспективы рециклинга цинксодержащих отходов металлургического производства. Приложение №6 к Бюллетеню «Черная металлургия», 2001, с.12-16. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2520617C1 (en) * 2013-02-26 2014-06-27 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт металлургической теплотехники" Production of finely-dispersed iron-bearing product from separated water-oil-scale-bearing wastes
RU2680767C1 (en) * 2015-05-05 2019-02-26 Арселормиттал Iron-containing sludge processing method
US11519053B2 (en) 2015-05-05 2022-12-06 Arcelormittal Method for the treatment of iron-containing sludge
RU2661323C2 (en) * 2016-12-23 2018-07-13 Акционерное общество "Уралэлектромедь" Method for extracting zinc from zinc containing waste

Also Published As

Publication number Publication date
RU2009107657A (en) 2010-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112442589B (en) Method and system for co-processing waste incineration fly ash and zinc-containing dust and mud of iron and steel plant
RU2398895C2 (en) PROCEDURE FOR ROASTING MATERIAL CONTAINING AT LEAST ONE METAL FROM GROUP INCLUDING V OR Mo, OR Ni AND ROTATING FURNACE FOR THIS MATERIAL ROASTING
CN111440954A (en) Method and device for recovering arsenic from high-arsenic smoke dust
KR101493965B1 (en) Process for recovering iron and zinc from iron and zinc-bearing waste
RU2404271C1 (en) Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes
EP1408124A1 (en) Method for producing feed material for molten metal production and method for producing molten metal
RU2306348C1 (en) Method of processing zinc-containing waste of ferrous metallurgy
Singh et al. Recycling of Basic Oxygen Furnace (BOF) sludge in iron and steel works
KR101493968B1 (en) Process for recovering valuable metals from wastes produced during the manufacture and the processing of stainless steel
KR100840722B1 (en) Method and device for making pig iron and zinc oxide from material including iron oxide and zinc oxide
KR19990087253A (en) Processing method and apparatus of steel dust
WO2014125057A1 (en) Process for charging a burden with high zinc content in a blast furnace installation
KR0165858B1 (en) Process for recovering valuable metals from an iron dust
Agrawal et al. Productive recycling of basic oxygen furnace sludge in integrated steel plant
CN110616334B (en) Method for cooperatively treating semicoke and zinc-containing dust
EP1561829B1 (en) Method for reduction treatment of metal oxide or ironmaking waste, and method for concentration and/or recovery of zinc and/or lead.
RU2359045C2 (en) Processing method of lead-bearing materials
RU2450065C2 (en) Method to process dust of metallurgical production
CN217351485U (en) System for utilize rotary hearth furnace to deal with waste incineration flying ash in coordination
CN217579030U (en) System for treating oil-containing muddy water of rolled steel by rotary hearth furnace
RU2484153C2 (en) Method of arc-furnace dust recovery
JP2015196896A (en) Method of regenerating oil-containing waste to useful material
CN113549758A (en) Sintered ore containing waste activated carbon and preparation method thereof
RU2418079C2 (en) Procedure for production of agglomerate for melting in blast furnace
AU719637B2 (en) Reuse of metallurgical fines