RU2398067C1 - Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises - Google Patents

Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises Download PDF

Info

Publication number
RU2398067C1
RU2398067C1 RU2009105924/03A RU2009105924A RU2398067C1 RU 2398067 C1 RU2398067 C1 RU 2398067C1 RU 2009105924/03 A RU2009105924/03 A RU 2009105924/03A RU 2009105924 A RU2009105924 A RU 2009105924A RU 2398067 C1 RU2398067 C1 RU 2398067C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel pipe
pipe
protective coating
waste
wastes
Prior art date
Application number
RU2009105924/03A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Василий Петрович Ягин (RU)
Василий Петрович Ягин
Владимир Андреевич Вайкум (RU)
Владимир Андреевич Вайкум
Валерий Михайлович Руднов (RU)
Валерий Михайлович Руднов
Original Assignee
Василий Петрович Ягин
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Василий Петрович Ягин filed Critical Василий Петрович Ягин
Priority to RU2009105924/03A priority Critical patent/RU2398067C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2398067C1 publication Critical patent/RU2398067C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Processing Of Solid Wastes (AREA)

Abstract

FIELD: construction.
SUBSTANCE: invention relates to hydraulic erection of sludge accumulators, tailing dumps and ash disposal areas for storage of wastes, which are capable of hardening and forming deformation cracks. Accumulator comprises earth reservoir, overtile and header washed with hardening wastes, which is made of steel pipes and is equipped with protective coating on the outside. Protective coating is made of polymer roll material and prevents damage of steel pipes as deformation crack is formed in hardened wastes, at the same time the following condition is observed
Figure 00000027
Figure 00000028
where τd - design value of shear stresses between hardened wastes and steel pipe occurred due to specific forces of adhesion and friction; σi.d - design value of tensile stress increment in wall of steel pipe as crack opens; δd - design thickness of steel pipe wall; α - value of crack opening; Ed - design module of elasticity as material of steel pipe wall stretches. Protective coating may be made of polyethylene film and contain a layer of consistent lubricant in the base. Steel pipes may contain a layer of polyethylene applied (sputtered) at manufacturing facility.
EFFECT: invention makes it possible to increase reliability of accumulator due to prevention of steel pipes damaging in formation of deformation cracks in hardened wastes.
4 cl, 4 dwg

Description

Изобретение относится к гидротехническому строительству и может быть применено при создании шламонакопителей, хвостохранилищ и золоотвалов для складирования отходов, способных твердеть и образовывать трещины деформации.The invention relates to hydraulic engineering and can be used to create sludge collectors, tailings and ash dumps for storing waste that can harden and form deformation cracks.

Известен накопитель жидких отходов промышленных предприятий, включающий земляную емкость, водосбросный колодец и замываемый отходами коллектор, выполненный из сборного или монолитного железобетона, покрытого гидроизоляцией [1]. Недостатком такого накопителя является его высокая стоимость из-за сложности выполнения коллектора из железобетона и его раструбных стыковых соединений.Known drive liquid waste industrial enterprises, including an earth tank, spillway and waste collector, made of precast or monolithic reinforced concrete, covered with waterproofing [1]. The disadvantage of this drive is its high cost due to the complexity of the collector made of reinforced concrete and its bell-shaped butt joints.

Госгортехнадзор России в коллекторах, прокладываемых в намывном массиве накопителей, запретил применение труб с раструбными соединениями [2]. Однако безраструбное стыковое соединение сложно при выполнении и недостаточно надежно при эксплуатации.Gosgortekhnadzor of Russia in the collectors laid in the alluvial array of drives, banned the use of pipes with bell-shaped joints [2]. However, the socketless butt joint is difficult to perform and not reliable enough during operation.

Известен накопитель жидких отходов промышленных предприятий, включающий земляную емкость, водосбросный колодец и замытый твердеющими отходами коллектор, который выполнен из стальных труб и снабжен защитным покрытием [3, стр. 55-56, п.6.1-6.7].Known drive liquid waste of industrial enterprises, including an earth tank, spillway and sewer hardened by solid waste, which is made of steel pipes and provided with a protective coating [3, p. 55-56, p. 6.1-6.7].

Самостоятельно твердеющие отходы, например золошлаковые, обладают цементирующими свойствами - I группа по классификации УралВТИ. К ним относятся золошлаковые материалы горючих сланцев, углей Канско-Ачинского бассейна и торфа. Эти золошлаки отличаются большим содержанием общего и свободного кальция - до 60 и 30% соответственно [3, приложение 1] и упрочняются до удельной силы сцепления с=0,5 МПа и более [3, приложение 9]. Самостоятельным твердением также обладают, например, нефелиновые шламы глиноземного производства [4] и другие. Такие затвердевшие отходы образуют над коллектором несущий свод, который ограничивает давление отходов на трубу практически постоянной бытовой величиной рб. Однако при дальнейшем складировании отходов, особенно при неравномерных деформациях основания и/или сотрясениях, массив секции может ломаться с образованием твердотельных блоков и раскрытием трещин между ними. Такие трещины при пересечении стальной трубы могут повредить ее. Именно такое, по мнению авторов, произошло повреждение стальной трубы коллектора водосбросного колодца №1 на карте №2 шламохранилища Ачинского глиноземного комбината в октябре месяце 2008 года в результате образования трещины и ее раскрытия на поверхности отходов до 4-5 мм. Это привело к фонтанированию воды на откосе и выводу колодца из эксплуатации.Self-hardening waste, such as ash and slag, have cementing properties - group I according to the classification of UralVTI. These include ash and slag materials of oil shale, coal of the Kansk-Achinsk basin and peat. These ash and slag are distinguished by a high content of total and free calcium - up to 60 and 30%, respectively [3, Appendix 1] and hardened to a specific adhesion force with = 0.5 MPa or more [3, Appendix 9]. Self-hardening is also possessed, for example, by nepheline sludges from alumina production [4] and others. Such form solidified waste collector above the carrier vault, which limits the pressure in the waste pipe Appliance substantially constant value p b. However, with further storage of waste, especially with uneven deformations of the base and / or shocks, the section array can break down with the formation of solid blocks and crack opening between them. Such cracks when crossing a steel pipe can damage it. It is this, according to the authors, that the steel pipe of the sewage well collector No. 1 was damaged on map No. 2 of the Achinsky alumina sludge storage facility in October 2008 as a result of crack formation and its opening on the waste surface up to 4-5 mm. This led to the gushing of water on the slope and the decommissioning of the well.

Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в повышении надежности накопителя, а достигаемый при этом технический результат заключается в предотвращении повреждения стальных труб при образовании трещин деформации в затвердевших отходах за счет уменьшения воздействия на стальные трубы до безопасной величины дополнительной растягивающей силы.The problem to which the claimed invention is directed is to increase the reliability of the drive, and the technical result achieved is to prevent damage to steel pipes during the formation of strain cracks in solidified waste by reducing the impact on steel pipes to a safe value of additional tensile force.

Однако прежде чем описывать предлагаемое новое техническое решение, ниже рассмотрена упрощенная схема сил, действующих на стальную трубу (далее: труба), расположенную в однородном массиве затвердевших отходов, в случае образования в массиве поперечной относительно оси трубы трещины (фиг.1).However, before describing the proposed new technical solution, the following is a simplified diagram of the forces acting on a steel pipe (hereinafter: pipe) located in a homogeneous solidified waste mass in case of formation of a crack transverse to the pipe axis (Fig. 1).

На фиг.1 изображена схема сил, когда при раскрытии трещины происходит горизонтальное смещение относительно друг друга блоков 1 и 2, образовавшихся из общего массива. При этом полагаем, что труба под действием растягивающих равных продольных сил N1 и N2 в каждом блоке 1 и 2 на их участке 1 преодолела касательные напряжения τ, а сразу за пределами участка 1 труба в этих блоках защемлена - замок. Касательные напряжения τ обусловлены удельными силами сцепления сс затвердевших отходов с наружной поверхностью трубы и силами их трения ст, т.е.Figure 1 shows a diagram of the forces when, when opening the crack, there is a horizontal displacement of blocks 1 and 2 relative to each other, formed from a common array. At the same time, we believe that the pipe under the influence of tensile equal longitudinal forces N 1 and N 2 in each block 1 and 2 in their section 1 overcame the tangential stresses τ, and immediately outside of section 1 the pipe in these blocks is pinched - a lock. The shear stresses τ appanage forces due to engagement with the solidified wastes from the outer surface of the pipe and forces them to friction with m, i.e.

Figure 00000001
Figure 00000001

и

Figure 00000002
and
Figure 00000002

где f - коэффициент трения затвердевших отходов по поверхности трубы.where f is the coefficient of friction of solidified waste on the surface of the pipe.

Дополнительно введены следующие обозначения:Additionally introduced the following notation:

ε - относительное удлинение трубы на участке 21,ε is the relative elongation of the pipe in section 21,

σ - приращение напряжения в трубе на участке 21 от действия растяжения при раскрытии трещины,σ is the increment of stress in the pipe in section 21 from the action of tension during crack opening,

Е - модуль упругости при растяжении материала трубы,E is the tensile modulus of the pipe material,

а - величина раскрытия трещины,a is the magnitude of the crack opening,

Dн - наружный диаметр трубы,D n - the outer diameter of the pipe,

δ - толщина стенки трубы (δ<<Dн),δ is the wall thickness of the pipe (δ << D n ),

Т - поверхностная сила, защемляющая трубу в блоке.T is the surface force pinching the pipe in the block.

Из закона Гука имеем

Figure 00000003
From Hooke’s law we have
Figure 00000003

или

Figure 00000004
or
Figure 00000004

из определения относительного удлинения

Figure 00000005
from the definition of elongation
Figure 00000005

или

Figure 00000006
or
Figure 00000006

из (6) и (4)

Figure 00000007
from (6) and (4)
Figure 00000007

Figure 00000008
Figure 00000008

Figure 00000009
Figure 00000009

Figure 00000010
Figure 00000010

из (8), (9) и (10)

Figure 00000011
from (8), (9) and (10)
Figure 00000011

из (11)

Figure 00000012
from (11)
Figure 00000012

из (12) и (7)

Figure 00000013
from (12) and (7)
Figure 00000013

Ограничив приращение (индекс п) растягивающего напряжения в трубе величиной σп, при которой происходит раскрытие трещины на величину а, и переходя к до предельному состоянию, условие прочности трубы выразится как:By limiting the increment (index p) of the tensile stress in the pipe to σ p , at which the crack opens to the value a, and going to the ultimate state, the pipe strength condition will be expressed as:

Figure 00000014
Figure 00000014

при этом из (7) и (11)

Figure 00000015
from (7) and (11)
Figure 00000015

При расчетных параметрах (индекс р) условие прочности трубы (14) имеет вид:With the calculated parameters (index p), the pipe strength condition (14) has the form:

Figure 00000016
Figure 00000016

Отличие действительной схемы сил от рассмотренной упрощенной схемы заключается в следующем:The difference between the actual force scheme and the considered simplified scheme is as follows:

- распределение касательных напряжений τ на поверхности трубы может быть неравномерным, поэтому рассчитанные по известным формулам в блоках 1 и 2 соответственно участки трубы l1 и l2 могут быть неравными, но их сумма при этом должна составлять 2l и удовлетворять условию (7), которое приобретает вид:- the distribution of the tangential stresses τ on the pipe surface can be uneven, therefore, pipe sections l 1 and l 2 calculated by the well-known formulas in blocks 1 and 2, respectively, can be unequal, but their sum should be 2l and satisfy condition (7), which takes the form:

Figure 00000017
Figure 00000017

- трещина в плане может пересекать трубу под углом, отличным от прямого угла;- a crack in the plan can cross the pipe at an angle different from the right angle;

- труба может иметь неровную наружную поверхность (выступы, впадины и т.д.), а ее поперечное сечение может быть невыдержанным;- the pipe may have an uneven outer surface (protrusions, depressions, etc.), and its cross section may be unstable;

- в поперечном сечении не вся наружная поверхность трубы может быть охвачена затвердевшими отходами.- in cross section, not the entire outer surface of the pipe may be covered by solidified waste.

Эти отличия могут существенно усложнить напряженное состояние стенок трубы. Однако они могут быть частично устранены конструктивно, а также учтены при назначении расчетных параметров, прежде всего τр и σп.р.These differences can significantly complicate the stress state of the pipe walls. However, they can be partially eliminated constructively, and also taken into account when assigning design parameters, first of all, τ p and σ a.s.

Действительная (индекс д) длина участков l1д и l2д, на которых происходит полное преодоление трубой касательных напряжений τ, короче длин l1д и l2д. Это объясняется тем, что и за пределами участков l1д и l2д труба продолжает растягиваться, но с меньшей и постоянно уменьшающейся по длине интенсивностью, т.е. с меньшей величиной ε. На этих дополнительных участках труба работает совместно с затвердевшими отходами и защемляется в них, при этом деформации сдвига не превышают предельные. Поэтому l1 и l2 являются эквивалентными длинами по отношению к полным длинам, на которых происходит неравномерное растяжение трубы силами N1 и N2.The actual (index d) is the length of the sections l 1d and l 2d , in which the pipe completely overcomes the tangential stresses τ, shorter than the lengths l 1d and l 2d . This is explained by the fact that outside the sections l 1d and l 2d, the pipe continues to stretch, but with a lesser and constantly decreasing length along the length, i.e. with a smaller value of ε. In these additional sections, the pipe works together with solidified waste and is pinched in them, while the shear deformations do not exceed the limit. Therefore, l 1 and l 2 are equivalent lengths with respect to the total lengths at which the pipe is unevenly stretched by forces N 1 and N 2 .

Определение величины раскрытия трещины «а», в сравнении с использованными в математической формуле расчетными механическими характеристиками τр, σп.р, δр и Ер, является задачей наиболее трудной, как при проектировании накопителя, так и при его создании. Поэтому путем умножения обеих частей математической формулы (16) на а/τр целесообразно преобразовать эту формулу в видThe determination of the crack opening size “a”, in comparison with the calculated mechanical characteristics τ p , σ p , δ p and E p used in the mathematical formula, is the most difficult task, both when designing the drive and when creating it. Therefore, by multiplying both parts of the mathematical formula (16) by a / τ p it is advisable to convert this formula to the form

Figure 00000018
Figure 00000018

В этом случае более доходчиво воспринимается смысл параметра «а» как предельно безопасной величины раскрытия трещины, а знание этого параметра облегчает исследование надежности труб в конкретных условиях.In this case, the meaning of parameter “a” is more intelligibly perceived as an extremely safe value for crack opening, and knowledge of this parameter facilitates the study of pipe reliability under specific conditions.

Ранее указанная задача решается, а технический результат достигается тем, что накопитель жидких отходов промышленных предприятий имеет земляную емкость, водосбросный колодец и замываемый твердеющими отходами коллектор, который выполнен из стальных труб и снабжен снаружи защитным покрытием, выполненным из полимерного рулонного материала и предотвращающим повреждение стальных труб при образовании трещины деформации в затвердевших отходах, при этом выполняется условиеThe previously indicated problem is solved, and the technical result is achieved by the fact that the liquid waste storage device of industrial enterprises has an earth tank, a spillway well and a collector washed by solidifying waste, which is made of steel pipes and provided with a protective coating on the outside made of polymer roll material and preventing damage to steel pipes when a strain crack is formed in the solidified waste, the condition

Figure 00000019
Figure 00000019

т.е.

Figure 00000020
those.
Figure 00000020

где τр - расчетная величина касательных напряжений между затвердевшими отходами и стальной трубой, обусловленная удельными силами сцепления и силами трения;where τ p - the estimated value of the shear stress between the solidified waste and the steel pipe, due to the specific adhesion forces and friction forces;

σп.р - расчетная величина приращения растягивающих напряжений в стенке стальной трубы при раскрытии трещины;σ P. p - the estimated magnitude of the increment of tensile stresses in the wall of the steel pipe during crack opening;

δр - расчетная толщина стенки стальной трубы;δ p - the estimated wall thickness of the steel pipe;

а - величина раскрытия трещины;a is the magnitude of the crack opening;

Ер - расчетный модуль упругости при растяжении материала стенки стальной трубы.E p is the calculated modulus of elasticity in tension of the material of the wall of the steel pipe.

Дополнительно:Additionally:

- защитное покрытие выполнено из полиэтиленовой пленки;- the protective coating is made of plastic film;

- в основании защитное покрытие содержит слой консистентной смазки;- at the base, the protective coating contains a grease layer;

- стальные трубы дополнительно содержат слой полиэтилена заводского нанесения (напыления).- steel pipes additionally contain a layer of factory-applied polyethylene (spraying).

Именно покрытие коллектора, т.е. стальных труб, защитным слоем по указанным правилам, снижающим при образовании и раскрытии трещины в затвердевших отходах силы сцепления и трения между отходами и стальной трубой, обеспечивает уменьшение воздействия на трубу до безопасной величины дополнительной растягивающей силы. Это уменьшение растягивающей силы особенно значительно при содержании трубой дополнительного полиэтиленового противокоррозионного покрытия заводского нанесения и слоя консистентной смазки в основании основного покрытия.It is the collector cover, i.e. steel pipes, a protective layer according to these rules, which reduces the adhesion and friction forces between the waste and the steel pipe during the formation and opening of cracks in the hardened waste, reduces the impact on the pipe to a safe amount of additional tensile force. This decrease in tensile force is especially significant when the pipe contains an additional polyethylene anticorrosion coating from the factory coating and a grease layer at the base of the base coat.

Изобретение дополнительно поясняется чертежами, на которых изображено следующее:The invention is further illustrated by drawings, which depict the following:

на фиг.2 - накопитель отходов на завершающем этапе заполнения рабочей секции, план;figure 2 - waste storage at the final stage of filling the working section, plan;

- на фиг.3 - разрез А-А на фиг.2;- figure 3 is a section aa in figure 2;

- на фиг.4 - разрез Б-Б на фиг.3.- figure 4 is a section bB in figure 3.

Рабочая секция 1 накопителя образована ограждающим сооружением 2, выполненным из грунтового материала, и снабжена двумя водосбросными колодцами 3, коллекторы 4 которых отводят воду и замываются твердеющими отходами 5. Секция также снабжена пульповодами магистральным 6 и распределительным 7 и водоводом 8 системы возврата на предприятие (не показано) воды, осветленной в отстойном пруде 9. К рабочей секции 1 примыкает резервная секция 10.The working section 1 of the drive is formed by a building envelope 2 made of soil material, and is equipped with two spillway wells 3, the collectors 4 of which discharge water and are washed away by solidifying waste 5. The section is also equipped with slurry pipelines 6 and distribution 7 and a water conduit 8 of the enterprise return system (not shown) of water clarified in the settling pond 9. The backup section 10 is adjacent to the working section 1.

Коллектор 4 расположен в грунтовой выработке 11 основания 12, выполнен из стальных труб 13 и снаружи снабжен защитным покрытием 14. Это защитное покрытие 14 выполнено из полиэтиленовой пленки 15 или другого полимерного материала и обычно содержит в основании слой консистентной смазки 16. Стальные трубы 13 могут иметь противокоррозионное покрытие, например полиэтиленовое покрытие заводского нанесения (напыления) 17.The collector 4 is located in the excavation 11 of the base 12, is made of steel pipes 13 and is provided with a protective coating 14. This protective coating 14 is made of a polyethylene film 15 or other polymeric material and usually contains a grease layer 16. The steel pipes 13 may have anticorrosive coating, for example, a factory-applied polyethylene coating (spraying) 17.

Целесообразно толщину полиэтиленовой пленки 15 защитного покрытия 14 принять из условия ее прочности при раскрытии в отходах 5 трещины 18 на предельно безопасную величину «а», определенную по формуле (18), что повысит надежность коллектора 4. При этом, приняв расчетные параметры σ, τ и Е, соответствующие полиэтиленовой пленке 15, толщину этой пленки 15 можно определить по той же формуле (18), преобразовав ее в видIt is advisable to take the thickness of the polyethylene film 15 of the protective coating 14 from the condition of its strength when crack 18 is opened in waste 5 by the extremely safe value "a" determined by formula (18), which will increase the reliability of the collector 4. At the same time, taking the calculated parameters σ, τ and E, corresponding to the polyethylene film 15, the thickness of this film 15 can be determined by the same formula (18), transforming it into

Figure 00000021
Figure 00000021

При этом следует иметь в виду, что в этом случае τр - расчетная величина касательных напряжений между полиэтиленовой пленкой и затвердевшими отходами, а не там, где консистентная смазка.It should be borne in mind that in this case, τ p is the calculated value of the shear stresses between the plastic film and solidified waste, and not where the grease is.

На чертежах обозначены и другие элементы накопителя, а именно:In the drawings, other elements of the drive are indicated, namely:

19 - стенка трубы;19 - pipe wall;

20 - уровень воды в трубе;20 - water level in the pipe;

21 - полость трубы.21 - the cavity of the pipe.

Основной особенностью работы накопителя при заполнении секции 1 отходами является то, что коллектор 4 его водосбросного колодца 3 конструктивно приспособлен к работе в условиях образования трещин 18 в затвердевших отходах 5.The main feature of the drive when filling section 1 with waste is that the collector 4 of its spillway well 3 is structurally adapted to work under conditions of cracking 18 in solidified waste 5.

Отходы 5 отделены от наружной поверхности стальной трубы (то же: труба) 13 защитным покрытием 14, выполненным в виде полиэтиленовой пленки 15 и слоя консистентной смазки 16. Это предотвращает сцепление отходов 5 с трубой 13 и обеспечивает низкий коэффициент трения отходов 5 по трубе 13 - не более 0,1 [5]. В результате этого труба 13 вытягивается из затвердевших отходов 5 на участке, длина которого обеспечивает растяжение трубы 13 на величину «а» раскрытия трещины 18 при расчетном приращении напряжения растяжения в трубе σп.р.Waste 5 is separated from the outer surface of the steel pipe (same: pipe) 13 with a protective coating 14 made in the form of a polyethylene film 15 and a grease layer 16. This prevents the adhesion of waste 5 to the pipe 13 and provides a low coefficient of friction of the waste 5 through the pipe 13 - not more than 0.1 [5]. As a result of this, the pipe 13 is pulled out from the solidified waste 5 in a section whose length provides a stretching of the pipe 13 by the magnitude “a” of the opening of the crack 18 with the calculated increment of the tensile stress in the pipe σ a.s.

Пример. Бытовая величина давления отходов на трубу рб=0,2 МПа, коэффициент трения полимерной пленки по слою консистентной смазки f=0,1. Тогда τр= pб·f=0,02 МПа. Пусть толщина стенки трубы δр=1,2 см, модуль упругости Ер=200000 МПа, а σп.р=100 МПа. По формуле (18) определяем предельно безопасную величину раскрытия трещиныExample. The household value of the pressure of the waste on the pipe r b = 0.2 MPa, the coefficient of friction of the polymer film along the grease layer f = 0.1. Then τ p = p b · f = 0.02 MPa. Let the pipe wall thickness δ p = 1.2 cm, the elastic modulus E p = 200000 MPa, and σ p.p = 100 MPa. By the formula (18), we determine the extremely safe value of crack opening

а=2×100×100×1,2/0,02×200000=6 см.a = 2 × 100 × 100 × 1.2 / 0.02 × 200000 = 6 cm.

При отсутствии слоя консистентной смазки безопасная величина «а» уменьшится в 5-10 раз, что существенно снизит надежность коллектора.In the absence of a grease layer, the safe value "a" will decrease by 5-10 times, which will significantly reduce the reliability of the collector.

Следует также иметь в виду, что при образовании в затвердевших отходах трещины может произойти повреждение противофильтрационного устройства, как в основании накопителя, так и в его ограждающем сооружении. Поэтому при проектировании накопителя следует провести исследование трещинообразования в предполагаемых к складированию отходах и определить его воздействие на сооружения накопителя.It should also be borne in mind that if a crack forms in the solidified waste, damage to the anti-filtration device can occur, both at the base of the drive and in its enclosing structure. Therefore, when designing the drive, a study of the crack formation in the waste intended for storage should be carried out and its effect on the drive structure should be determined.

ОбозначенияDesignations

1 - рабочая секция1 - working section

2 - ограждающее сооружение2 - enclosing structure

3 - водосбросный колодец3 - spillway well

4 - коллектор водосбросного колодца (далее: коллектор)4 - spillway well collector (hereinafter: collector)

5 - отходы5 - waste

6 - магистральный пульповод6 - main pulp line

7 - распределительный пульповод7 - distribution slurry line

8 - водовод (системы возврата воды)8 - water conduit (water return systems)

9 - отстойный пруд9 - settling pond

10 - резервная секция10 - standby section

11 - выработка11 - development

12 - основание12 - base

13 - стальная труба (то же: труба)13 - steel pipe (same: pipe)

14 - защитное покрытие14 - protective coating

15 - полиэтиленовая пленка15 - plastic film

16 - слой консистентной смазки16 - a layer of grease

17 - полиэтиленовое противокоррозионное покрытие заводского нанесения (напыления)17 - factory-applied polyethylene anticorrosive coating (spraying)

18 - трещина (в затвердевших отходах)18 - crack (in solidified waste)

19 - стенка трубы19 - pipe wall

20 - уровень воды в трубе20 - water level in the pipe

21 - полость трубы21 - pipe cavity

Использованные источникиUsed sources

1. Гидротехнические сооружения. Справочник проектировщика / Под ред. В.П.Недриги. М.: Стройиздат, 1983. С.509-515.1. Waterworks. Designer Handbook / Ed. V.P. Nedrigi. M .: Stroyizdat, 1983.P. 509-515.

2. Госгортехнадзор России. Правила безопасности гидротехнических сооружений накопителей жидких промышленных отходов. М.: Российская газета, №103, от 08.06.2002.2. Gosgortekhnadzor of Russia. Safety rules for hydraulic structures of liquid industrial waste storage. M .: Russian newspaper, No. 103, dated 08.06.2002.

3. Рекомендации по проектированию золошлакоотвалов тепловых электрических станций: П 26-85 / ВНИИГ, Л., 1986.3. Recommendations for the design of ash and slag heaps of thermal power plants: P 26-85 / VNIIG, L., 1986.

4. ОАО «Ачинский глиноземный комбинат». Паспорт шламохранилища. Карта №2 (таблица 1.1).4. OAO Achinsk Alumina Refinery. Sludge storage passport. Map No. 2 (table 1.1).

5. Инструкция по проектированию и строительству противофильтрационных устройств из полиэтиленовой пленки для искусственных водоемов. СП 551-82/Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1983, приложение 4.5. Instructions for the design and construction of anti-filtration devices made of plastic film for artificial reservoirs. SP 551-82 / Gosstroy of the USSR. - M .: Stroyizdat, 1983, appendix 4.

Claims (4)

1. Накопитель жидких отходов промышленных предприятий, характеризующийся тем, что он имеет земляную емкость, водосбросный колодец и замываемый твердеющими отходами коллектор, который выполнен из стальных труб и снабжен снаружи защитным покрытием, выполненным из полимерного рулонного материала и предотвращающим повреждение стальных труб при образовании трещины деформации в затвердевших отходах, при этом выполняется условие
Figure 00000022

т.е.
Figure 00000023

где τр - расчетная величина касательных напряжений между затвердевшими отходами и стальной трубой, обусловленная удельными силами сцепления и трения;
σп.р - расчетная величина приращения растягивающих напряжений в стенке стальной трубы при раскрытии трещины;
δр - расчетная толщина стенки стальной трубы;
a - величина раскрытия трещины;
Ер - расчетный модуль упругости при растяжении материала стенки стальной трубы.1. The liquid waste accumulator of industrial enterprises, characterized in that it has an earth tank, a spillway and a collector washed by solidifying waste, which is made of steel pipes and provided with a protective coating on the outside made of polymer roll material and preventing damage to steel pipes when a deformation crack is formed in solidified waste, while the condition
Figure 00000022

those.
Figure 00000023

where τ p - the estimated value of the shear stress between the solidified waste and the steel pipe, due to the specific forces of adhesion and friction;
σ P. p - the estimated magnitude of the increment of tensile stresses in the wall of the steel pipe during crack opening;
δ p - the estimated wall thickness of the steel pipe;
a is the crack opening;
E p is the calculated modulus of elasticity in tension of the material of the wall of the steel pipe. 2. Накопитель по п.1, отличающийся тем, что защитное покрытие выполнено из полиэтиленовой пленки.2. The drive according to claim 1, characterized in that the protective coating is made of plastic film. 3. Накопитель по п.1, отличающийся тем, что в основании защитное покрытие содержит слой консистентной смазки.3. The drive according to claim 1, characterized in that in the base of the protective coating contains a layer of grease. 4. Накопитель по п.1, отличающийся тем, что стальные трубы содержат слой полиэтилена заводского нанесения (напыления). 4. The drive according to claim 1, characterized in that the steel pipes contain a layer of factory-applied polyethylene (spraying).
RU2009105924/03A 2009-02-19 2009-02-19 Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises RU2398067C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009105924/03A RU2398067C1 (en) 2009-02-19 2009-02-19 Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009105924/03A RU2398067C1 (en) 2009-02-19 2009-02-19 Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2398067C1 true RU2398067C1 (en) 2010-08-27

Family

ID=42798779

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009105924/03A RU2398067C1 (en) 2009-02-19 2009-02-19 Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2398067C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2442857C1 (en) * 2010-11-02 2012-02-20 Василий Петрович Ягин Method for increasing reliability of liquid industrial waste storage unit
RU2442856C1 (en) * 2010-11-01 2012-02-20 Василий Петрович Ягин Liquid industrial waste storage unit
CN106872259A (en) * 2017-02-20 2017-06-20 中国建筑第八工程局有限公司 For calculating the method for the maximum crack width of the flexural member of configuration high tensile reinforcement and determining the computational methods of high tensile reinforcement sectional area

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ГОСТ 9.602-89. Сооружения подземные. - М.: Государственный комитет СССР по стандартам, 1995, с.10-14 Стройизоляция - трубы ППУ. Дополнительная информация по трубе ППУ. Июнь 20, 2008; [найдено 18-02-2010]. Найдено в Интернет: <URL: http://www.tmbu.ru/additionalinfo>. СниП 2.05.06-85*. Госстрой СССР. Магистральные трубопроводы, с.52-53. *
Рекомендации по проектированию золошлакоотвалов тепловых электрических станций. П 26 - 85. - Л.: ВНИИГ, 1986, с.55-56, п.6.1-6.7. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2442856C1 (en) * 2010-11-01 2012-02-20 Василий Петрович Ягин Liquid industrial waste storage unit
RU2442857C1 (en) * 2010-11-02 2012-02-20 Василий Петрович Ягин Method for increasing reliability of liquid industrial waste storage unit
CN106872259A (en) * 2017-02-20 2017-06-20 中国建筑第八工程局有限公司 For calculating the method for the maximum crack width of the flexural member of configuration high tensile reinforcement and determining the computational methods of high tensile reinforcement sectional area
CN106872259B (en) * 2017-02-20 2020-02-18 中国建筑第八工程局有限公司 Method for calculating maximum crack width of flexural member configured with high-strength steel bar and calculating method for determining sectional area of high-strength steel bar

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104846810B (en) Self-circulating posterior grouting bored pile construction method
Nikonorov et al. Use of enclosing and temporary special structures under the reconstruction of hydraulic facilities in Saint-Petersburg
RU2398067C1 (en) Accumulator of liquid wastes at industrial enterprises
Scott Dictionary of civil engineering
CN103591377B (en) Directly-buried thermal insulation pipes is by the method for construction of marsh district
CN102002945A (en) Capsule type anti-corrosion device with pile shoe and anti-corrosion and construction method using device
RU2442856C1 (en) Liquid industrial waste storage unit
CN204000742U (en) Self adaptation distortion inverted-siphon
Zheng Numerical, analytical and experimental studies of the hydrogeotechnical behaviors of slurried materials
Ovando-Shelley et al. Intervention techniques
Woolley Drainage details
Watkins et al. Pipe zone bedding and backfill: A flexible pipe perspective
RU2411321C1 (en) Spillway structure of accumulator of hardening industrial wastes
CN109056715B (en) Glass fiber reinforced plastic uplift pile and construction method
RU2442857C1 (en) Method for increasing reliability of liquid industrial waste storage unit
Thépot The design of close fit linings subject to groundwater pressure
Mamathanovich CONSTRUCTION OF FOUNDATIONS ON DRY SOILS
McAlpine Structural rehabilitation of semi elliptical concrete sewers
CN105239597A (en) Composite ultra-strong corrosion preventing and seepage stopping wall materials and application method thereof
O'Shea Failure mechanisms for small diameter cast iron water pipes
Beck et al. Paper 16. The design and construction of a 3 m high post-tensioned concrete blockwork diaphragm earth retaining wall in a residential landscaping scheme
van der Merwe Nsezi River raw water pipeline in Richards Bay
Hurgin et al. Pipeline stress analysis and load-bearing capacity analysis in the context of trenchless renovation of sewer networks
Batali et al. Slope stability aspects for municipal waste landfills. Case studies and numerical modelling
Naganathan et al. STRUCTURAL AND SERVICEABILITY ASSESSMENT OF RC CULVERTS UNDER EMBANKMENT FILL LOADS DUE TO DESILTING OF RESERVOIR SEDIMENTS