RU2397253C1 - Procedure for application of slag scull on converter lining - Google Patents
Procedure for application of slag scull on converter lining Download PDFInfo
- Publication number
- RU2397253C1 RU2397253C1 RU2008152199/02A RU2008152199A RU2397253C1 RU 2397253 C1 RU2397253 C1 RU 2397253C1 RU 2008152199/02 A RU2008152199/02 A RU 2008152199/02A RU 2008152199 A RU2008152199 A RU 2008152199A RU 2397253 C1 RU2397253 C1 RU 2397253C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- converter
- tuyere
- lining
- height
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к способам горячего ремонта футеровки сталеплавильных агрегатов, в частности к способам нанесения шлакового гарнисажа на футеровку кислородного конвертера.The present invention relates to ferrous metallurgy, and more particularly to methods of hot repair of the lining of steelmaking units, in particular to methods of applying a slag skull on the lining of an oxygen converter.
Известен способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, предусматривающий повалку конвертера, и выпуск из него металла, оставление в конвертере шлака предыдущей плавки, ввод шлакообразующих материалов, содержащих Ca и Mg, перемешивание полученного шлакового расплава смесью кислорода и нейтрального газа с последующим нанесением расплава на внутренние стенки конвертера, в котором шлакообразующие материалы вводят последовательно в две стадии: на первой стадии присаживают кальцийсодержащие материалы и перемешивают полученный шлаковый расплав смесью нейтрального газа с кислородом в соотношении 1:(0,05-0,15), на второй стадии - магнийсодержащие материалы в количестве 20-50% от массы присаживаемых на первой стадии кальцийсодержащих материалов и перемешивают магнийсодержащие материалы со шлаковым расплавом нейтральным газом, при этом отношение продолжительности перемешивания шлакового расплава на первой стадии к времени его перемешивания на второй стадии поддерживают равным 1:(1,3-1,5), после чего шлаковый расплав наносят на футеровку конвертера струями нейтрального газа [Патент РФ №2170269, МПК6 F27D 1/16, C21C 5/44, опубл. 10.07.01].A known method of applying a slag skull on the lining of the converter, which involves knocking the converter out and releasing metal from it, leaving the slag of the previous melting in the converter, introducing slag-forming materials containing Ca and Mg, mixing the slag melt with a mixture of oxygen and neutral gas, followed by applying the melt to the internal the walls of the converter, in which the slag-forming materials are introduced sequentially in two stages: in the first stage, calcium-containing materials are added and mixed slag melt with a mixture of neutral gas with oxygen in a ratio of 1: (0.05-0.15), in the second stage - magnesium-containing materials in an amount of 20-50% by weight of calcium-containing materials deposited in the first stage, and magnesium-containing materials with neutral slag melt are mixed gas, while the ratio of the duration of mixing of the slag melt in the first stage to the time of mixing in the second stage is maintained equal to 1: (1.3-1.5), after which the slag melt is applied to the converter lining by jets neutral of gas [RF patent №2170269, IPC 6 F27D 1/16, C21C 5/44, publ. 07/10/01].
Недостатком этого способа является низкая технологичность процесса, связанная с чередованием присадок кальцийсодержащих материалов с последующим их перемешиванием смесью окислительного и нейтрального газа и магнийсодержащих материалов с последующим перемешиванием нейтральным газом, нерациональным расходом кислорода, что приводит к разрушению футеровки, невозможности нанесения гарнисажа по высоте конвертера, и большая длительность процесса.The disadvantage of this method is the low processability associated with the alternation of additives of calcium-containing materials, followed by their mixing with a mixture of oxidizing and neutral gas and magnesium-containing materials, followed by mixing with a neutral gas, irrational oxygen consumption, which leads to the destruction of the lining, the inability to apply a skull over the height of the converter, and long duration of the process.
Известен способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, предусматривающий оставление в конвертере конечного шлака, раздувание шлака газом, подаваемым с определенной интенсивностью через фурму, установленную на определенном расстоянии относительно уровня днища конвертера, и нанесение шлакового гарнисажа на футеровку с определенной интенсивностью, в котором шлак раздувают кислородом или воздухом, нейтральным или восстановительным газом при положении фурмы относительно уровня днища конвертера, равном 0,01-150 приведенных калибров, при интенсивности продувки 0,25-70 м3/мин·т стали до израсходования 0,25-15 м3/т. До раздува шлака и/или в процессе раздува на шлак присаживают газовыделяющие материалы и/или углеродсодержащие в количестве 1-35 кг/т [Патент РФ №2131571, МПК6 F27D 1/16, C21C 5/44, опубл. 10.06.99].A known method of applying a slag skull on the lining of the converter, comprising leaving the final slag in the converter, inflating the slag with gas supplied with a certain intensity through a lance installed at a certain distance relative to the level of the bottom of the converter, and applying a slag skull on the lining with a certain intensity, in which the slag is blown up oxygen or air, neutral or reducing gas when the tuyeres are relative to the level of the bottom of the converter, equal to 0.01-150 calibers, with a purge intensity of 0.25-70 m 3 / min · t of steel until 0.25-15 m 3 / t is consumed. Prior to the slag blowing and / or during the blowing process, gas-emitting materials and / or carbonaceous materials are added to the slag in an amount of 1-35 kg / t [RF Patent No. 2131571, IPC 6 F27D 1/16, C21C 5/44, publ. 06/10/99].
Недостатком известного способа является низкая технологичность процесса, которая обусловлена отсутствием параметра, регламентирующего физическое состояние оставленного конечного шлака. Многоступенчатый режим операции восстановления футеровки и большая продолжительность цикла нанесения шлакового гарнисажа увеличивают потери времени и снижают производительность работы конвертера.The disadvantage of this method is the low processability of the process, which is due to the lack of a parameter regulating the physical condition of the left final slag. The multi-stage operation of the lining recovery operation and the long cycle of applying the slag skull increase time losses and reduce the performance of the converter.
Известен способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, предусматривающий подачу в процессе продувки расплава в конвертере кислородом сверху через фурму доломита или извести, наведение магнезиального шлака, слив расплава из конвертера в сталеразливочный ковш и последующее нанесение шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, в котором магнезиальный шлак в течение предыдущей перед ремонтом плавки наводят до достижения в нем 5-12% MgO посредством подачи 20-50 кг/т расплава доломита, после выпуска расплава в конвертере оставляют 90-98% образовавшегося шлака, подают на шлак дополнительно доломит 1-20 кг/т расплава, а гарнисаж на футеровку наносят путем продувки шлака сверху через фурму нейтральным газом в течение 0,5-30 мин, при этом его расход поддерживают равным 0,4-1,2 расхода кислорода в предыдущей плавке. В процессе продувки шлака нейтральным газом фурму возвратно-поступательно перемещают вдоль конвертера на расстояние, равное 15-35 калибров сопел фурмы, при этом минимальное расстояние до уровня шлака в спокойном состоянии устанавливают в пределах 5-20 калибров сопел фурмы [Патент РФ №2132392, МПК6 C21C 5/44, опубл. 27.06.99].There is a method of applying a slag skull on the lining of the converter, which involves feeding the melt in the converter with oxygen from the top through a lance of dolomite or lime, inducing magnesian slag, draining the melt from the converter into a steel pouring ladle and then applying the slag skull on the lining of the converter, in which the magnes during the previous one before repair, the melting is induced until it reaches 5-12% MgO by feeding 20-50 kg / t of dolomite melt, after leaving the melt in the converter 90-98% of the resulting slag is formed, an additional 1-20 kg / t of molten melt is fed to the slag, and the skull is applied to the lining by blowing the slag from above through a tuyere with neutral gas for 0.5-30 minutes, while its flow rate is maintained at 0 , 4-1,2 oxygen consumption in the previous heat. During slag purging with neutral gas, the tuyere is reciprocated along the converter by a distance equal to 15-35 calibers of the tuyere nozzles, while the minimum distance to the slag level in a calm state is set within 5-20 calibers of the tuyere nozzles [RF Patent No. 2132392, IPC 6 C21C 5/44, publ. 06.27.99].
Недостатком известного способа является низкая технологичность и большая длительность процесса. Регламентация положения фурмы по уровню шлака в спокойном состоянии требует практически на каждой плавке замерять положение фурмы, что значительно увеличивает длительность межплавочных простоев и снижает производительность агрегата. Известный способ не предусматривает предварительную подготовку конечного шлака до необходимого состава, консистенции и температуры по мере возрастания окисленности шлака. Отсутствие операции предварительной подготовки конечного шлака ухудшает налипание неподготовленного, переокисленного шлака на поверхность футеровки при раздуве шлака нейтральным газом, что снижает эффективность нанесения шлака и образования защитного слоя.The disadvantage of this method is the low manufacturability and the long duration of the process. The regulation of the position of the tuyeres according to the level of slag in a calm state requires measuring the position of the tuyeres on almost every heat, which significantly increases the duration of inter-melting downtime and reduces the performance of the unit. The known method does not provide for the preliminary preparation of the final slag to the required composition, consistency and temperature with increasing oxidation of the slag. The lack of preliminary preparation of the final slag reduces the adhesion of unprepared, peroxidized slag to the surface of the lining when the slag is blown up with neutral gas, which reduces the efficiency of slag deposition and the formation of a protective layer.
Наиболее близким техническим решением по технической сущности и достигаемому результату является известный способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, включающий повалку конвертера и выпуск из него металла, подвергнутого окислительной продувке до определенного содержания в нем углерода, оставление в конвертере шлака предыдущей плавки, ввод на шлак карбонатных и/или углеродсодержащих материалов, нанесение шлакового гарнисажа на футеровку конвертера путем подачи на шлак сверху струй нейтрального газа через фурму при ее переменной высоте, в котором в зависимости от содержания углерода в металле перед его выпуском на повалке конвертера в шлак вводят карбонатные и/или углеродсодержащие материалы в количестве 15-25% и 5-10% от массы шлака соответственно, при этом при содержании в металле более 0,12% углерода вводят карбонатные материалы, при содержании углерода 0,06-0,12% - карбонатные и углеродсодержащие материалы, а при содержании углерода менее 0,06% - углеродсодержащие материалы, после чего перемешивают полученный шлаковый расплав смесью кислорода с нейтральным газом в соотношении 1:(0,35-0,85) в течение 1-7 продолжительности основной окислительной продувки с последующим его нанесением на футеровку конвертера струями нейтрального газа с расходом 100-200% номинальной интенсивности основной окислительной продувки [Патент РФ №2128714, МПК6 C21C 5/44, F27D 1/16, C21C 5/28, опубл. 01.04.99].The closest technical solution to the technical nature and the achieved result is a known method of applying a slag skull on the lining of the converter, including knocking the converter and releasing metal from it subjected to oxidative purging to a certain carbon content in it, leaving the previous melting slag in the converter, introducing carbonate on the slag and / or carbon-containing materials, applying a slag skull on the lining of the converter by feeding jets of neutral gas through the lance and its variable height, in which, depending on the carbon content in the metal, carbonate and / or carbon-containing materials are introduced into the slag in the amount of 15-25% and 5-10% by weight of the slag, respectively, before being discharged onto a converter on a converter; carbonate materials are introduced into a metal of more than 0.12% carbon, carbonate and carbon-containing materials with a carbon content of 0.06-0.12%, and carbon-containing materials with a carbon content of less than 0.06%, after which the resulting slag melt is mixed with an oxygen mixture neutral m of gas in a ratio of 1: (0.35-0.85) for 1-7 duration of the main oxidative purge with its subsequent application to the converter lining with neutral gas jets with a flow rate of 100-200% of the nominal intensity of the main oxidative purge [RF Patent №2128714 IPC 6 C21C 5/44, F27D 1/16, C21C 5/28, publ. 04/01/99].
Недостатком известного способа является невозможность равномерного нанесения шлакового гарнисажа по высоте конвертера при продувке шлаковой ванны струями нейтрального газа из-за неравномерного и неполного распределения шлака по поверхности футеровки, что снижает эффективность нанесения шлакового расплава на поверхность рабочей футеровки конвертера и образования на нем защитного слоя. Большая длительность подготовки шлакового расплава, в совокупности с периодом самого нанесения шлакового гарнисажа, не позволяет использование данного способа в условиях интенсивного производства, так как резко увеличивает продолжительность межплавочных простоев и увеличивает потери рабочего времени конвертера. Известный способ не позволяет реализовать направленное нанесение шлакового расплава на футеровку конвертера, что является основным условием эффективного образования защитного слоя на поверхности футеровки. Направленное нанесение и «намораживание» шлака на стенки конвертера можно обеспечить как за счет кинетической энергии струи с образованием обратных газошлаковых потоков, так и направленной газовой струей для фиксации шлака на поверхности футеровки, что не обеспечивается по известному способу.The disadvantage of this method is the impossibility of uniformly applying a slag skull along the height of the converter when blowing a slag bath with neutral gas jets due to the uneven and incomplete distribution of slag over the surface of the lining, which reduces the efficiency of applying slag melt to the surface of the working lining of the converter and the formation of a protective layer on it. The long duration of the preparation of slag melt, in conjunction with the period of application of the slag skull itself, does not allow the use of this method in conditions of intensive production, since it drastically increases the duration of inter-melting downtime and increases the loss of working time of the converter. The known method does not allow for the directed application of slag melt to the lining of the converter, which is the main condition for the effective formation of a protective layer on the surface of the lining. Directional deposition and “freezing” of slag on the walls of the converter can be achieved both due to the kinetic energy of the jet with the formation of reverse gas-slag flows, and by a directed gas jet to fix the slag on the surface of the lining, which is not ensured by the known method.
Задачей настоящего изобретения является повышение эффективности нанесения шлакового гарнисажа за счет нанесения равномерного слоя шлакового расплава на футеровку конвертера.The objective of the present invention is to increase the efficiency of applying a slag skull by applying a uniform layer of slag melt on the lining of the Converter.
Задача решается следующим образом. В известном способе нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, включающем повалку конвертера и выпуск из него металла, подвергнутого окислительной продувке, оставление в конвертере шлака предыдущей плавки, ввод в шлак карбонатных и/или углеродсодержащих материалов и нанесение его на внутренние стенки конвертера путем подачи на шлак сверху струй нейтрального газа через фурму при ее переменной высоте, согласно изобретению до и/или в период нанесения шлакового гарнисажа в шлак вводят доломит, углеродсодержащее топливо и известь в соотношении 1:(0,2-0,6):(0,4-0,6) соответственно, а подачу нейтрального газа в первые 10-30 с производят с расходом 20-25 м3/мин·т оставленного шлака предыдущей плавки при положении фурмы 15-30 приведенных калибров диаметра сопла над уровнем металла спокойной ванны с последующим снижением положения фурмы до 7-12 приведенных калибров с изменением положения фурмы 7-30 приведенных калибров с периодом 5…25 с, при этом расход нейтрального газа поддерживают равным 1,1-1,5 расхода газа первого периода.The problem is solved as follows. In the known method of applying a slag skull on the lining of the converter, including knocking the converter and releasing an oxidized metal from it, leaving the slag of the previous melting in the converter, introducing carbonate and / or carbon-containing materials into the slag and applying it to the inside walls of the converter by feeding it to the slag from above the jets of neutral gas through the tuyere at its variable height, according to the invention, dolomite, carbon-containing fuel and lime are introduced into the slag before and / or during the application of the slag skull in the ratio 1: (0.2-0.6) :( 0.4-0.6), respectively, and the supply of neutral gas in the first 10-30 s is carried out with a flow rate of 20-25 m 3 / min · t of slag left previous melting when the tuyere position is 15-30 reduced calibres of the nozzle diameter above the level of the metal of a calm bath with a subsequent reduction in the position of the tuyere to 7-12 reduced calibres with a change in the position of the tuyeres of 7-30 reduced calibers with a period of 5 ... 25 s, while the flow of neutral gas is maintained equal to 1.1-1.5 gas flow of the first period.
Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, заявляемое решение имеет изобретательский уровень.Signs that distinguish the claimed technical solution from the prototype, not identified in other technical solutions and, therefore, the claimed solution has an inventive step.
При создании настоящего изобретения исходили из положения, что при нанесении шлакового гарнисажа необходимо создать условия для образования шлакового расплава необходимого состава, консистенции и равномерного нанесения его направленной газовой струей для фиксации шлака на поверхности футеровки по высоте конвертера.When creating the present invention, we proceeded from the position that when applying a slag skull it is necessary to create conditions for the formation of slag melt of the required composition, consistency and uniform application by a directed gas jet to fix the slag on the surface of the lining along the height of the converter.
Ожидаемый технический результат - увеличение стойкости футеровки и снижение удельного расхода огнеупорных материалов при производстве конвертерной стали.The expected technical result is an increase in the lining resistance and a decrease in the specific consumption of refractory materials in the production of converter steel.
Технический результат, достигаемый предложенным способом нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, заключается в том, что ввод после выпуска металла из конвертера до и/или в процессе нанесения шлакового гарнисажа на шлак доломита, углеродсодержащего топлива и извести с определенным расходом на конечный конвертерный шлак обеспечивает образование шлакового расплава необходимого состава и консистенции, а нанесение шлакового гарнисажа путем регламентированного режима подачи нейтрального газа с изменением его расхода и положения фурмы в ходе продувки позволяет равномерно нанести шлаковый слой и зафиксировать его на поверхности футеровки по высоте конвертера.The technical result achieved by the proposed method of applying a slag skull on the lining of the converter, is that after the release of metal from the converter before and / or during the application of the slag skull on the slag of dolomite, carbon-containing fuel and lime with a certain flow rate to the final converter slag, the formation slag melt of the required composition and consistency, and the application of a slag skull using a regulated mode of supply of neutral gas with a change in its flow rate and dix lance during blowing allows evenly slag layer and fix it to the lining surface by the converter height.
Для подготовки шлака к раздуву на рабочую поверхность футеровки конвертера на конечный шлак до и/или в период раздува шлакового расплава необходимо вводить доломит, углеродсодержащее топливо и известь в соотношении 1:(0,2-0,6):(0,4-0,6) соответственно в зависимости от характеристик конечного шлака. В качестве основного признака, характеризующего состояние конечного шлака, применяется содержание углерода в металле на повалке предыдущей плавки. При содержании углерода в металле менее 0,10% необходимо доломит, углеродсодержащее топливо и известь вводить в количестве, близком к верхнему пределу расходов материалов, а при содержании углерода 0,10% и выше - к нижнему пределу расходов. Доломит и известь не только обогащают шлак высокоогнеупорными оксидами, но и способствуют получению шлака необходимой консистенции, а ввод углеродсодержащих материалов снижает активность окислов железа, вспенивая шлак, что способствует нанесению качественного слоя шлакового гарнисажа.To prepare slag for blowing on the working surface of the converter lining on the final slag before and / or during the blowing of the slag melt, dolomite, carbon-containing fuel and lime must be introduced in the ratio 1: (0.2-0.6) :( 0.4-0 , 6), respectively, depending on the characteristics of the final slag. As the main feature characterizing the state of the final slag, the carbon content in the metal on the dump of the previous smelting is used. When the carbon content in the metal is less than 0.10%, dolomite must be introduced, carbon-containing fuel and lime should be added in an amount close to the upper limit of material consumption, and with a carbon content of 0.10% and above, to the lower limit of consumption. Dolomite and lime not only enrich the slag with highly refractory oxides, but also contribute to the production of slag of the required consistency, and the introduction of carbon-containing materials reduces the activity of iron oxides by foaming the slag, which contributes to the application of a high-quality layer of slag skull.
При вводе доломита в соотношении с углеродсодержащим топливом и известью, меньшем чем 1:(0,2-0,6):(0,4-0,6) соответственно, не достигается получение шлакового расплава необходимого состава и консистенции для получения слоя гарнисажа достаточной толщины вследствие ее повышенной жидкотекучести, а при вводе его в большем количестве шлак «сворачивается» и становится невозможным его нанесение на футеровку конвертера.When dolomite is introduced in proportion to carbon-containing fuel and lime, less than 1: (0.2-0.6) :( 0.4-0.6), respectively, it is not possible to obtain slag melt of the required composition and consistency to obtain a sufficient layer of skull thickness due to its increased fluidity, and when it is introduced in a larger amount, the slag “folds” and it becomes impossible to apply it to the converter lining.
При вводе углеродсодержащего топлива в соотношении с доломитом и известью, меньшем чем 1:(0,2-0,6):(0,4-0,6) соответственно, шлак не вспенивается и не достигаются условия получения шлакового расплава необходимой консистенции, а при вводе его в большем количестве обуславливает неравномерное его распределение по поверхности футеровки конвертера.When introducing carbon-containing fuel in a ratio with dolomite and lime less than 1: (0.2-0.6) :( 0.4-0.6), respectively, the slag does not foam and the conditions for obtaining a slag melt of the required consistency are not achieved, and when entering it in a larger amount, it causes its uneven distribution over the surface of the converter lining.
При вводе извести в соотношении с доломитом и углеродсодержащим топливом, меньшем чем 1:(0,2-0,6):(0,4-0,6) соответственно, не достигается налипание шлакового расплава на поверхность футеровки конвертера, а при вводе его в большем количестве предопределяет к неравномерному ее распределению в шлаковом расплаве и, соответственно, неравномерному распределению в шлаковом гарнисаже.When lime is added in proportion to dolomite and carbon-containing fuel, less than 1: (0.2-0.6) :( 0.4-0.6), respectively, adhesion of slag melt to the surface of the lining of the converter is not achieved, and when entering it in a large number determines its uneven distribution in the slag melt and, accordingly, the uneven distribution in the slag skull.
Подачу нейтрального газа в первые 10-30 с необходимо производить с расходом 20-25 м3/мин·т оставленного шлака предыдущей плавки при положении фурмы 15-30 приведенных калибров диаметра сопла над уровнем металла спокойной ванны с последующим снижением положения фурмы до 7-12 приведенных калибров с изменением положения фурмы 7-30 приведенных калибров с периодом 5…25 с, при этом расход нейтрального газа поддерживают равным 1,1-1,5 расхода газа первого периода.The supply of neutral gas in the first 10-30 s must be carried out with a flow rate of 20-25 m 3 / min · t of slag left from the previous smelting when the tuyere position is 15-30 of the calibrated nozzle diameter calibrations above the calm bath metal level with a subsequent reduction of the tuyere position to 7-12 reduced calibers with changing the position of the lance 7-30 reduced calibers with a period of 5 ... 25 s, while the flow rate of neutral gas is maintained equal to 1.1-1.5 flow rates of the gas of the first period.
Первые 10-30 с раздува шлака нейтральным газом производится для перемешивания шлака с усвоением добавочных материалов для подготовки шлака. При начальном раздуве шлака менее 10 с с расходом нейтрального газа менее 20 м3/мин·т при положении фурмы ниже 15 приведенных калибров диаметра сопла не достигается усвоение добавочных материалов, а при длительности более 30 с и расходе нейтрального газа более 25 м3/мин·т при положении фурмы выше 30 приведенных калибров диаметра сопла нерационально увеличивается длительность процесса с потерей тепла и сворачиванием шлака, что препятствует нанесению гарнисажа. Для качественного нанесения шлакового гарнисажа по высоте конвертера необходимо после подготовки шлака снизить положение фурмы до 7-12 приведенных калибров с последующим изменением положения фурмы в диапазоне 7-30 приведенных калибров с периодом 5-25 с, при этом расход нейтрального газа поддерживают равным 1,1-1,5 расхода газа первого периода.The first 10-30 seconds with blasting the slag with neutral gas is carried out to mix the slag with the assimilation of additional materials for the preparation of slag. When the initial slag blowing is less than 10 s with a neutral gas flow rate of less than 20 m 3 / min · t with a tuyere position below 15 of the calibrated nozzle diameter calibrations, assimilation of additional materials is not achieved, and with a duration of more than 30 s and a neutral gas flow rate of more than 25 m 3 / min · T when the tuyeres are above 30 of the calibrated nozzle diameter calibrations, the duration of the process irrationally increases with loss of heat and curling of the slag, which prevents the application of a skull. For high-quality deposition of a slag skull over the height of the converter, after preparing the slag it is necessary to reduce the position of the tuyere to 7-12 reduced calibres, followed by a change in the position of the tuyere in the range of 7-30 reduced calibers with a period of 5-25 s, while the flow rate of neutral gas is maintained equal to 1.1 -1.5 gas consumption of the first period.
При снижении положения фурмы менее 7 приведенных калибров и с увеличением расхода нейтрального газа более чем в 1,5 раза от расхода газа первого периода кинетическая энергия струи нейтрального газа оказывает разрушающее действие на футеровку днища конвертера, а при увеличении положения фурмы более 30 приведенных калибров и с увеличением расхода нейтрального газа менее чем в 1,1 раза от расхода газа первого периода не обеспечивается образование обратных газошлаковых потоков с направленным нанесением и «намораживанием» шлакового расплава на футеровку в верхней части конвертера. При длительности периода колебания положения фурмы менее 5 с не достигается «налипания» и «замораживания» брызг шлакового расплава, а при длительности периода колебания положения фурмы более 25 с происходит охлаждение шлакового расплава, что затрудняет направленное нанесение и намораживание подготовленного шлакового расплава на футеровку конвертера.When the tuyere position decreases to less than 7 reduced calibers and the neutral gas consumption increases by more than 1.5 times the gas flow rate of the first period, the kinetic energy of the neutral gas jet has a destructive effect on the lining of the converter bottom, and when the tuyere position increases to more than 30 reduced calibers an increase in the flow rate of neutral gas by less than 1.1 times the gas flow rate of the first period does not provide for the formation of reverse gas-slag flows with directional deposition and "freezing" of slag melt on the lining at the top of the converter. When the lance position fluctuations are shorter than 5 s, slag melt does not “stick” and “freeze”, while the lance position fluctuations last longer than 25 s, the slag melt cools, which complicates the directed deposition and freezing of the prepared slag melt onto the converter lining.
Пример 1Example 1
Опробование предложенного способа нанесения шлакового гарнисажа проводили в 160-т конвертере после окончания кислородной продувки, отбора проб металла, шлака и выпуска предыдущей плавки. При отборе проб металла и шлака примерно третья часть конвертерного шлака удаляется самотеком. Химический состав металла перед выпуском из конвертера предыдущей плавки: углерода 0,05%, кремния 0,007%, марганца 0,05%, серы 0,023%, фосфора 0,012%. Конечный шлак в количестве 15 т содержал: 43,23% СаО, 20,28% FeO, 10,01% MgO, 16,88% SiO2, 2,05% MnO при температуре на выпуске 1660°С. Конвертер устанавливали в рабочее положение и на оставленный шлак ввели 800 кг доломита, 480 кг кокса и 400 кг извести (соотношение 1:0,6:0,5). Раздув шлака производили азотом через 5-сопловую кислородную фурму с диаметром выходного отверстия сопла 44 мм (приведенный калибр диаметра сопла равен 98,4 мм). В первые 20 с подачу азота осуществляют с расходом 330 м3/мин (22 м3/мин·т) при положении фурмы 1968 мм (20 приведенных калибров диаметра сопла). Затем фурму опускали до 886 мм (9 приведенных калибров диаметра сопла) и увеличивали расход азота до 429 м3/мин (в 1,3 раза расхода начального периода) в течение 15 с с последующим повышением высоты фурмы до 2460 мм (25 приведенных калибров диаметра сопла) и продували в течение 10 с. Затем фурму вновь опускали до 886 мм (9 приведенных калибров диаметра сопла) и раздували шлак в течение 15 с, с последующим подъемом фурмы до положения 2460 мм (25 приведенных калибров диаметра сопла) и продували в течение 5 с. Аналогично продолжали продувку, изменяя положение фурмы от 888 мм до 2460 мм с периодом 5-15 с. Длительность подачи азота на наведение шлакового гарнисажа составила 4 мин. Получили толщину гарнисажного слоя по высоте футеровки конвертера 35-50 мм.Testing of the proposed method for applying a slag skull was carried out in a 160-t converter after the end of oxygen purging, sampling of metal, slag and the previous melting. When sampling metal and slag, approximately a third of the converter slag is removed by gravity. The chemical composition of the metal before releasing the previous heat from the converter: carbon 0.05%, silicon 0.007%, manganese 0.05%, sulfur 0.023%, phosphorus 0.012%. The final slag in an amount of 15 tons contained: 43.23% CaO, 20.28% FeO, 10.01% MgO, 16.88% SiO 2 , 2.05% MnO at an outlet temperature of 1660 ° C. The converter was installed in the working position and 800 kg of dolomite, 480 kg of coke and 400 kg of lime were added to the slag left (ratio 1: 0.6: 0.5). The slag was blown out with nitrogen through a 5-nozzle oxygen lance with a nozzle exit diameter of 44 mm (the given caliber of the nozzle diameter was 98.4 mm). In the first 20 s, nitrogen is supplied at a flow rate of 330 m 3 / min (22 m 3 / min · t) with a tuyere position of 1968 mm (20 given calibres of nozzle diameter). Then the lance was lowered to 886 mm (9 reduced calibrations of the nozzle diameter) and the nitrogen flow rate was increased to 429 m 3 / min (1.3 times the initial flow rate) for 15 s, followed by an increase in the lance height to 2460 mm (25 reduced diameter calibres) nozzle) and purged for 10 s. Then the lance was again lowered to 886 mm (9 reduced nozzle diameter calibers) and the slag was inflated for 15 s, followed by lifting the lance to the position of 2,460 mm (25 reduced nozzle diameter calibers) and blown for 5 s. Similarly, purging was continued, changing the position of the tuyere from 888 mm to 2460 mm with a period of 5-15 s. The duration of nitrogen supply to the guidance of the slag skull was 4 minutes Received the thickness of the skull layer by the height of the lining of the Converter 35-50 mm
Пример 2Example 2
Нанесение гарнисажа проводили после выпуска металла предыдущей плавки. При отборе проб металла и шлака примерно третья часть конвертерного шлака удаляется самотеком. Химический состав металла перед выпуском из конвертера: углерода 0,12%, кремния 0,008%, марганца 0,08%, серы 0,020%, фосфора 0,013%. Шлак содержит: 45,80% СаО, 14,70% FeO, 9,27% MgO, 18,62% SiO2, 2,76% MnO при температуре 1660°С. Конвертер устанавливали в рабочее положение и на оставленный шлак ввели 500 кг доломита. Раздув шлака производили азотом через 5-сопловую кислородную фурму с диаметром выходного отверстия сопла 44 мм (приведенный калибр диаметра сопла равен 98,4 мм). Первые 30 с подачу азота осуществляют с расходом 330 м3/мин (22 м3/мин·т) при положении фурмы 2854 мм (29 приведенных калибров). В процессе продувки в конвертер ввели 100 кг кокса и 300 кг извести. Затем фурму опускали до 787 мм (8 приведенных калибров диаметра сопла), увеличивали расход азота до 462 м3/мин (1,4 от расхода начального периода), продували в течение 25 с с последующим повышением высоты фурмы до 2952 мм (30 приведенных калибров) и продували еще в течение 10 с. Затем фурму вновь опускали до 787 мм (8 приведенных калибров) и раздували шлак в течение 15 с, с последующим подъемом фурмы до положения 2460 мм (25 приведенных калибров диаметра сопла) и продували в течение 5 с. Аналогично продолжали продувку, изменяя положение фурмы от 787 мм до 2460 мм с периодом 5-25 с. Длительность подачи азота на наведение шлакового гарнисажа составила 5 мин. Доломит, кокс и известь ввели в соотношении 1:0,2:0,6 соответственно. Толщина гарнисажного слоя составила по высоте 40-65 мм.The application of the skull was carried out after the release of the metal of the previous heat. When sampling metal and slag, approximately a third of the converter slag is removed by gravity. The chemical composition of the metal before being released from the converter: carbon 0.12%, silicon 0.008%, manganese 0.08%, sulfur 0.020%, phosphorus 0.013%. Slag contains: 45.80% CaO, 14.70% FeO, 9.27% MgO, 18.62% SiO 2 , 2.76% MnO at a temperature of 1660 ° C. The converter was installed in the working position and 500 kg of dolomite was introduced into the slag left. The slag was blown out with nitrogen through a 5-nozzle oxygen lance with a nozzle exit diameter of 44 mm (the given caliber of the nozzle diameter was 98.4 mm). The first 30 s nitrogen supply is carried out with a flow rate of 330 m 3 / min (22 m 3 / min · t) with a tuyere position of 2854 mm (29 given calibers). During purging, 100 kg of coke and 300 kg of lime were introduced into the converter. Then the lance was lowered to 787 mm (8 reduced calibres of nozzle diameter), the nitrogen flow rate was increased to 462 m 3 / min (1.4 of the initial flow rate), purged for 25 s, followed by an increase in the lance height to 2952 mm (30 reduced calibres) ) and purged for another 10 s. Then the lance was again lowered to 787 mm (8 reduced calibers) and the slag was inflated for 15 s, followed by the lifting of the lance to the position of 2,460 mm (25 reduced caliber nozzle diameters) and blown for 5 s. Similarly, purging was continued, changing the position of the tuyere from 787 mm to 2460 mm with a period of 5-25 s. The duration of nitrogen supply to the guidance of the slag skull was 5 minutes Dolomite, coke and lime were introduced in a ratio of 1: 0.2: 0.6, respectively. The thickness of the skull layer was 40-65 mm in height.
Пример 3Example 3
Нанесение гарнисажа проводили аналогично примеру 1. Только на оставленный конечный шлак ввели 700 кг доломита и 210 кг кокса. Первые 15 с подачу азота осуществляют с расходом 375 м3/мин (25 м3/мин·т) при положении фурмы 2460 мм (25 приведенных калибров). В процессе продувки в конвертер ввели 350 кг извести. Затем фурму опускали до 787 мм (8 приведенных калибров диаметра сопла), увеличивали расход азота до 462 м3/мин (1,4 от расхода начального периода), продували в течение 25 с с последующим повышением высоты фурмы до 2952 мм (30 приведенных калибров) и продували еще в течение 10 с. Затем фурму вновь опускали до 984 мм (10 приведенных калибров) и раздували шлак в течение 20 с, с последующим подъемом фурмы до положения 1574 мм (16 приведенных калибров диаметра сопла) и продували в течение 10 с. Аналогично продолжали продувку, изменяя положение фурмы от 984 мм до 1574 мм с периодом 10-20 с. Длительность подачи азота на наведение шлакового гарнисажа составила 5 мин. Доломит, кокс и известь ввели в соотношении 1:0,3:0,5 соответственно. Расход нейтрального газа составил 1,4 расхода газа первого периода.The application of the skull was carried out analogously to example 1. Only 700 kg of dolomite and 210 kg of coke were added to the left final slag. The first 15 s nitrogen supply is carried out with a flow rate of 375 m 3 / min (25 m 3 / min · t) at the position of the tuyere 2460 mm (25 given calibers). During purging, 350 kg of lime were introduced into the converter. Then the lance was lowered to 787 mm (8 reduced calibres of nozzle diameter), the nitrogen flow rate was increased to 462 m 3 / min (1.4 of the initial flow rate), purged for 25 s, followed by an increase in the lance height to 2952 mm (30 reduced calibres) ) and purged for another 10 s. Then the lance was again lowered to 984 mm (10 reduced calibers) and the slag was inflated for 20 s, followed by the lifting of the lance to the position of 1574 mm (16 reduced caliber nozzle diameters) and blown for 10 s. Similarly, purging was continued, changing the position of the tuyere from 984 mm to 1574 mm with a period of 10-20 s. The duration of nitrogen supply to the guidance of the slag skull was 5 minutes Dolomite, coke and lime were introduced in a ratio of 1: 0.3: 0.5, respectively. The consumption of neutral gas amounted to 1.4 gas consumption of the first period.
Толщина гарнисажного слоя составила по высоте 42-68 мм. Полученные данные реализации предложенного способа свидетельствуют об эффективном нанесении шлакового гарнисажа на футеровку конвертера.The thickness of the skull layer was 42-68 mm in height. The obtained implementation data of the proposed method indicate the effective application of a slag skull on the converter lining.
Способ может быть реализован при нанесении шлакового гарнисажа на футеровку конвертера.The method can be implemented when applying a slag skull on the lining of the Converter.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008152199/02A RU2397253C1 (en) | 2008-12-29 | 2008-12-29 | Procedure for application of slag scull on converter lining |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008152199/02A RU2397253C1 (en) | 2008-12-29 | 2008-12-29 | Procedure for application of slag scull on converter lining |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008152199A RU2008152199A (en) | 2010-07-10 |
| RU2397253C1 true RU2397253C1 (en) | 2010-08-20 |
Family
ID=42684196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008152199/02A RU2397253C1 (en) | 2008-12-29 | 2008-12-29 | Procedure for application of slag scull on converter lining |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2397253C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110835668A (en) * | 2019-11-20 | 2020-02-25 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | Efficient furnace protection method |
-
2008
- 2008-12-29 RU RU2008152199/02A patent/RU2397253C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110835668A (en) * | 2019-11-20 | 2020-02-25 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | Efficient furnace protection method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008152199A (en) | 2010-07-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2013057927A1 (en) | Powder injection lance and method of refining molten iron using said powder injection lance | |
| CN102952917B (en) | Control method for preventing explosion venting of dry dedusting system in converter smelting process | |
| CN106282487B (en) | A kind of pre-dephosporizing method for molten iron | |
| WO2013145686A1 (en) | Method for refining hot metal in converter | |
| CN109207672A (en) | A kind of production method of Slagoff method and ultra-low phosphoretic steel in ultra-low phosphoretic steel production process | |
| JP5834980B2 (en) | Manufacturing method of molten steel | |
| JP5867520B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| JP5928094B2 (en) | Method for refining molten iron | |
| JP2019119906A (en) | Converter refining method | |
| JP4487812B2 (en) | Method for producing low phosphorus hot metal | |
| RU2397253C1 (en) | Procedure for application of slag scull on converter lining | |
| JPH0243803B2 (en) | ||
| TWI333981B (en) | Method for producing low carbon steel | |
| CN110144430A (en) | A kind of method of initial smelting period temperature under raising bottom blowing powder injection process | |
| JP5962156B2 (en) | Method for refining molten iron | |
| JP7004015B2 (en) | Converter refining method | |
| EP0874060A1 (en) | Foamy slag process using multi-circuit top-blowing oxygen lance | |
| US2741554A (en) | Method of refining iron | |
| JP7001148B2 (en) | How to remove phosphorus from hot metal | |
| JP5915568B2 (en) | Method of refining hot metal in converter type refining furnace | |
| CN110551868A (en) | Method for reducing decarburization time of semisteel steelmaking converter | |
| RU2389800C1 (en) | Procedure for combined process of charge of slag scull with melting steel in converter at reduced consumption of iron | |
| JP5949627B2 (en) | Method of refining hot metal in converter | |
| RU2606351C2 (en) | Method of protective scull forming on oxygen converter lining surface and magnesian briquetted flux (mbf) for its implementation | |
| JP5928095B2 (en) | Method for refining molten iron |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131230 |