RU2396663C1 - Device for balancing and increasing capacity factor of electric traction load - Google Patents
Device for balancing and increasing capacity factor of electric traction load Download PDFInfo
- Publication number
- RU2396663C1 RU2396663C1 RU2009121666/09A RU2009121666A RU2396663C1 RU 2396663 C1 RU2396663 C1 RU 2396663C1 RU 2009121666/09 A RU2009121666/09 A RU 2009121666/09A RU 2009121666 A RU2009121666 A RU 2009121666A RU 2396663 C1 RU2396663 C1 RU 2396663C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- transformer
- phase
- voltage
- traction
- autonomous
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/10—Flexible AC transmission systems [FACTS]
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к устройствам электроснабжения железных дорог, электрифицированных на однофазном переменном токе напряжением 27,5 кВ частотой 50 Гц, и может быть использовано на тяговых подстанциях для симметрирования и повышения коэффициента мощности электротяговой нагрузки.The invention relates to devices for power supply of railways, electrified on a single-phase alternating current voltage of 27.5 kV with a frequency of 50 Hz, and can be used in traction substations for balancing and increasing the power factor of electric traction load.
Известны однофазные установки поперечной и продольной компенсации, применяемые на тяговых подстанциях переменного тока (Марквард К.Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорог. - М.: Транспорт, 1982. - С.248-259).Known single-phase transverse and longitudinal compensation installations used in traction substations of alternating current (Markward KG Power supply of electrified railways. - M .: Transport, 1982. - S.248-259).
Однако они не обеспечивают необходимый уровень симметрирования напряжения и тока.However, they do not provide the necessary level of balancing voltage and current.
В трехфазных электрических сетях широко используются трехфазные управляемые статические компенсирующие устройства с применением конденсаторных батарей и управляемых подмагничиванием трехфазных шунтирующих реакторов (Статические источники реактивной мощности в электрических сетях. / В.А.Веников, Л.А.Жуков, И.И.Карташов, Ю.П.Рыжов. - М.: Энергия, 1975, - 136 с.; Управляемые электрические реакторы. Специализированный выпуск.- Электротехника, 2003, №1. - С.2-63).In three-phase electric networks, three-phase controlled static compensating devices using capacitor banks and magnetically controlled three-phase shunt reactors are widely used (Static sources of reactive power in electric networks. / V.A. Venikov, L.A. Zhukov, I.I. Kartashov, Yu .P. Ryzhov. - M.: Energia, 1975, - 136 s .; Controlled electric reactors. Specialized production. - Electrical Engineering, 2003, No. 1. - C.2-63).
Однако данные устройства не могут одновременно компенсировать как реактивные составляющие токов прямой последовательности (ТПП), так и тока обратной последовательности (ТОП), которые появляются при несимметричной однофазной или двухфазной электротяговой нагрузке.However, these devices cannot simultaneously compensate for both the reactive components of the direct sequence currents (CCI) and the reverse sequence current (TOP), which appear with an asymmetric single-phase or two-phase electric traction load.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому устройству является устройство для симметрирования и повышения коэффициента мощности электротяговой нагрузки на тяговых подстанциях электрических железных дорог переменного тока, содержащее два блока конденсаторных батарей, два однофазных фазосмещающих трансформатора, первичная обмотка первого трансформатора подключена к опережающей фазе тягового трансформатора, а первичная обмотка второго трансформатора подключена к фазе обмотки тягового трансформатора, соединенного треугольником, которая включается в рассечку контактной сети смежных фидерных зон (SU 356734, МПК H02J 3/12, H02J 3/26, B60M 3/00. Устройство для симметрирования и повышения коэффициента мощности электротяговой нагрузки. / Р.Р.Мамошин, А.В.Ефимов - опубл. 23.10.1972, Б.И. №32) - прототип.The closest in technical essence to the claimed device is a device for balancing and increasing the power factor of electric traction load on traction substations of electric railways of alternating current, containing two blocks of capacitor banks, two single-phase phase-shifting transformers, the primary winding of the first transformer is connected to the leading phase of the traction transformer, and the primary winding of the second transformer is connected to the phase of the winding of the traction transformer connected to the tray golnik, which is included in the dissection of the contact network of adjacent feeder zones (SU 356734, IPC H02J 3/12, H02J 3/26, B60M 3/00. Device for balancing and increasing the power factor of electric traction load. / R.R. Mamoshin, A. V. Efimov - publ. 10/23/1972, B.I. No. 32) - prototype.
Однако, в связи с применением управляемых подмагничиваемых реакторов, данное устройство обладает не достаточным быстродействием и ограничительной глубиной регулирования, что требует увеличения мощности на 15-20%.However, in connection with the use of controlled magnetizable reactors, this device does not have sufficient speed and a limiting depth of regulation, which requires an increase in power by 15-20%.
Другими недостатками применения управляемых подмагничиваемых реакторов из-за конструктивных и технологических особенностей является более высокая их стоимость по сравнению с трансформаторами (в 2,0-2,5 раза) и полупроводниковыми преобразователями (в 2,5-3 раза), а также сравнительно высокие общие потери в реакторах по отношению к их реактивной мощности (1-2%).Other disadvantages of using controlled magnetizable reactors due to their design and technological features are their higher cost compared to transformers (2.0-2.5 times) and semiconductor converters (2.5-3 times), as well as relatively high total losses in reactors in relation to their reactive power (1-2%).
Недостатком данного устройства является необходимость разработки и применения дорогостоящего конденсаторно-реакторного оборудования на достаточно высокий уровень напряжения 27,5 кВ, а также отсутствие гальванической развязки между указанным оборудованием и высоковольтной тяговой сетью.The disadvantage of this device is the need to develop and use expensive capacitor-reactor equipment for a sufficiently high voltage level of 27.5 kV, as well as the absence of galvanic isolation between the specified equipment and the high-voltage traction network.
Все указанные недостатки приводят к понижению технико-экономических показателей устройства.All these disadvantages lead to a decrease in the technical and economic indicators of the device.
Целью изобретения является повышение технико-экономических показателей и быстродействие устройства.The aim of the invention is to increase technical and economic indicators and the performance of the device.
Указанная цель достигается тем, что в устройство для симметрирования и повышения коэффициента мощности электротяговой нагрузки на тяговых подстанциях электрических железных дорог переменного тока дополнительно введены два блока автономных инверторов напряжения на запираемых тиристорах, шунтированных встречно включенными диодами, и третий однофазный трансформатор, причем первичная обмотка третьего трансформатора подключена к отстающей фазе тягового трансформатора, первые выводы переменного напряжения первого и второго автономных инверторов напряжения подключены к первому выводу вторичной обмотки третьего трансформатора, а вторые выводы переменного напряжения соответственно через вторичные обмотки первого и второго фазосмещающих трансформаторов подключены ко второму выводу вторичной обмотки третьего трансформатора, а выводы постоянного напряжения первого и второго автономных инверторов напряжения подключены соответственно к первому и второму блокам конденсаторных батарей, при этом первый автономный инвертор напряжения с первым блоком конденсаторных батарей и второй автономный инвертор напряжения со вторым блоком конденсаторных батарей могут быть выполнены по трехточечной схеме исполнения.This goal is achieved by the fact that in the device for balancing and increasing the power factor of electric traction load on traction substations of electric railways of alternating current, two blocks of autonomous voltage inverters on lockable thyristors, shunted by counter-connected diodes, and a third single-phase transformer are added, and the primary winding of the third transformer connected to the lagging phase of the traction transformer, the first AC terminals of the first and second autonomous x voltage inverters are connected to the first terminal of the secondary winding of the third transformer, and the second AC terminals respectively through the secondary windings of the first and second phase-shifting transformers are connected to the second terminal of the secondary winding of the third transformer, and the DC voltage terminals of the first and second autonomous voltage inverters are connected to the first and the second blocks of capacitor banks, while the first stand-alone voltage inverter with the first block of capacitor b Tarey and second autonomous inverter voltage to a second capacitor unit batteries may be formed by a three-point circuit performance.
На фиг.1 и фиг.2 представлены принципиальные схемы включения предлагаемого устройства на шины распределительного устройства 27,5 кВ тяговой подстанции, у которой тяговая фаза a - отстающая, фаза b - свободная, фаза c - опережающая.Figure 1 and figure 2 presents a schematic diagram of the inclusion of the proposed device on the bus switchgear 27.5 kV traction substation, in which the traction phase a is lagging, phase b is free, phase c is leading.
Устройство подключено к шинам фаз a, b, c распределительного устройства 27,5 кВ тяговой подстанции к которому также подключены выводы a, b, c вторичной обмотки тягового трансформатора, соединенной треугольником (не показана).The device is connected to the phase busbars a, b, c of a 27.5 kV switchgear of the traction substation to which the terminals a, b, c of the secondary winding of the traction transformer connected by a triangle (not shown) are also connected.
Устройство состоит из первого 1 и второго 2 однофазных фазосмещающих трансформаторов и из первого 3 и второго 4 блоков конденсаторных батарей, первичная обмотка первого 1 трансформатора подключена к опережающей фазе с (выводы b и c тягового трансформатора на стороне обмотки, соединенной треугольником), а первичная обмотка второго 2 трансформатора подключена к свободной фазе b, что тоже самое к фазе обмотки тягового трансформатора, соединенной треугольником, которая включается в рассечку контактной сети смежных фидерных зон (выводы a и b тягового трансформатора на стороне треугольника).The device consists of the first 1 and second 2 single-phase phase-shifting transformers and of the first 3 and second 4 blocks of capacitor banks, the primary winding of the first 1 transformer is connected to the leading phase c (terminals b and c of the traction transformer on the side of the winding connected by a triangle), and the primary winding the second 2 transformers are connected to the free phase b, which is the same to the phase of the winding of the traction transformer connected by a triangle, which is included in the dissection of the contact network of adjacent feeder zones (leads a and b of the rods transformer on the side of the triangle).
Устройство дополнительно содержит первый 5 и второй 6 автономные инверторы напряжения на запираемых тиристорах (например, на IGCT тиристорах), шунтированных встречно включенными диодами.The device further comprises first 5 and 6 second autonomous voltage inverters on lockable thyristors (for example, on IGCT thyristors), shunted by on-board diodes.
Особенностью шунтирующих диодов является то, что они должны иметь одинаковые с запираемыми тиристорами токи и напряжения.A feature of shunt diodes is that they must have the same currents and voltages as lockable thyristors.
Устройство также дополнительно содержит третий 7 однофазный трансформатор, при этом первичная обмотка третьего 7 трансформатора подключена к отстающей фазе а (выводы а и с тягового трансформатора на стороне обмотки, соединенной треугольником) тягового трансформатора.The device also additionally contains a third 7 single-phase transformer, while the primary winding of the third 7 transformer is connected to the lagging phase a (terminals a and from the traction transformer on the side of the winding connected by a triangle) of the traction transformer.
Выводы переменного тока первого 5 автономного инвертора подключены на первую геометрическую сумму напряжений вторичной обмотки дополнительного третьего 7 трансформатора и первого 1 фазосмещающего трансформатора, составляющих первый несимметричный открытый треугольник напряжений, при этом первые выводы переменного напряжения первого 5 автономного инвертора напряжения подключены к первому выводу вторичной обмотки дополнительного третьего 7 трансформатора, а вторые выводы переменного напряжения первого 5 автономного инвертора напряжения через вторичные обмотки первого 1 фазосмещающего трансформатора подключены ко второму выводу вторичной обмотки дополнительного третьего 7 трансформатора.The AC terminals of the first 5 autonomous inverter are connected to the first geometrical sum of the secondary winding voltages of the additional third 7 transformer and the first 1 phase-shifting transformer constituting the first unbalanced open voltage triangle, while the first AC terminals of the first 5 autonomous voltage inverter are connected to the first terminal of the secondary additional winding the third 7 transformers, and the second AC terminals of the first 5 autonomous voltage inverter eniya through the secondary winding of the first phase-shifting transformer 1 is connected to the second terminal 7 of the third additional transformer secondary winding.
Выводы переменного тока второго 6 автономного инвертора подключены на вторую геометрическую сумму напряжений вторичной обмотки дополнительного третьего 7 трансформатора и второго 2 фазосмещающего трансформатора, составляющих второй несимметричный открытый треугольник напряжений, при этом первые выводы переменного напряжения второго 6 автономного инвертора напряжения подключены к первому выводу вторичной обмотки дополнительного третьего 7 трансформатора, а вторые выводы переменного напряжения второго 6 автономного инвертора напряжения через вторичные обмотки второго 2 фазосмещающего трансформатора подключены ко второму выводу вторичной обмотки дополнительного третьего 7 трансформатора.The AC terminals of the second 6 autonomous inverter are connected to the second geometric sum of the secondary winding voltages of the additional third 7 transformer and the second 2 phase-shifting transformer constituting the second unbalanced open voltage triangle, while the first AC terminals of the second 6 autonomous voltage inverter are connected to the first terminal of the secondary additional winding the third 7 transformers, and the second terminals of the alternating voltage of the second 6 autonomous inverter eniya through the secondary winding 2 of the second phase-shifting transformer is connected to the second terminal 7 of the third additional transformer secondary winding.
Выводы постоянного напряжения первого 5 автономного инвертора подключены к первому 3 блоку конденсаторных батарей, а выводы постоянного напряжения второго 6 автономного инвертора подключены ко второму 4 блоку конденсаторных батарей.The DC voltage terminals of the first 5 autonomous inverter are connected to the first 3 block of capacitor banks, and the DC voltage terminals of the second 6 autonomous inverter are connected to the second 4 block of capacitor banks.
На фиг.2 приведен вариант устройства, в котором первый автономный инвертор напряжения 5 с первым блоком конденсаторных батарей 3 и второй инвертор напряжения 6 со вторым блоком конденсаторных батарей 4 выполнены по трехточечной схеме исполнения.Figure 2 shows a variant of the device in which the first stand-alone voltage inverter 5 with the first block of capacitor banks 3 and the second voltage inverter 6 with the second block of capacitor banks 4 are made in three-point design.
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
Дополнительный третий трансформатор 7 понижает напряжение тяговой отстающей фазы а и формирует опорное напряжение, совпадающее с ней по фазе, одновременно обеспечивая гальваническую развязку вторичных обмоток первого 1 и второго 2 фазосдвигающих трансформаторов, первого 5 и второго 6 автономных инверторов напряжения, а следовательно, первого 3 и второго 4 блоков конденсаторных батарей от высокого напряжения 27,5 кВ.An additional third transformer 7 lowers the voltage of the trailing lagging phase a and generates a reference voltage that coincides with it in phase, while simultaneously providing galvanic isolation of the secondary windings of the first 1 and second 2 phase-shifting transformers, the first 5 and second 6 autonomous voltage inverters, and therefore the first 3 and second 4 blocks of capacitor banks from a high voltage of 27.5 kV.
Первый фазосмещающий трансформатор 1 понижает напряжение тяговой опережающей фазы с и формирует первое фазосдвигающее напряжение, одновременно обеспечивая гальваническую развязку вторичной обмотки дополнительного трансформатора 7, первого автономного инвертора напряжения 5 и первого блока конденсаторов 3 от высокого напряжения 27,5 кВ.The first phase-shifting transformer 1 lowers the voltage of the traction leading phase s and generates the first phase-shifting voltage, while simultaneously providing galvanic isolation of the secondary winding of the additional transformer 7, the first autonomous voltage inverter 5 and the first block of capacitors 3 from a high voltage of 27.5 kV.
Второй фазосмещающий трансформатор 2 понижает напряжение тяговой свободной фазы b и формирует второе фазосдвигающее напряжение, одновременно обеспечивая гальваническую развязку вторичной обмотки дополнительного трансформатора 7, первого автономного инвертора напряжения 6 и второго блока конденсаторов 4 от высокого напряжения 27,5 кВ.The second phase-shifting transformer 2 lowers the voltage of the traction free phase b and generates a second phase-shifting voltage, while simultaneously providing galvanic isolation of the secondary winding of the additional transformer 7, the first autonomous voltage inverter 6 and the second block of capacitors 4 from a high voltage of 27.5 kV.
За счет геометрического сложения опорного напряжения вторичной обмотки дополнительного трансформатора 7 и первого фазосдвигающего напряжения вторичной обмотки первого трансформатора 1 формируется вектор первого результирующего напряжения U1, подаваемого на выводы переменного напряжения первого автономного инвертора напряжения 5, имеющий угол сдвига по фазе относительно напряжения тяговой отстающей фазы a, равный ψ1.Due to the geometric addition of the reference voltage of the secondary winding of the additional transformer 7 and the first phase-shifting voltage of the secondary winding of the first transformer 1, a vector of the first resulting voltage U 1 is supplied to the alternating voltage terminals of the first autonomous voltage inverter 5, having a phase angle relative to the traction lagging phase voltage a equal to ψ 1 .
За счет геометрического сложения опорного напряжения вторичной обмотки дополнительного трансформатора 7 и второго фазосдвигающего напряжения вторичной обмотки второго трансформатора 2 формируется вектор первого результирующего напряжения U2, подаваемого на выводы переменного напряжения второго автономного инвертора напряжения 6, имеющий угол сдвига по фазе относительно напряжения тяговой отстающей фазы а, равный ψ2. Due to the geometric addition of the reference voltage of the secondary winding of the additional transformer 7 and the second phase-shifting voltage of the secondary winding of the second transformer 2, a vector of the first resulting voltage U 2 is supplied to the alternating voltage terminals of the second autonomous voltage inverter 6, having a phase angle relative to the traction lagging phase voltage a equal to ψ 2.
Коэффициент трансформации КТ3 дополнительного третьего трансформатора 7 определяется необходимым уровнем опорного напряжения, совпадающего по фазе с тяговой отстающей фазы a, который, в свою очередь, выбирается исходя из минимальных затрат на преобразовательное, конденсаторное и трансформаторное оборудование.The transformation coefficient K T3 of the additional third transformer 7 is determined by the necessary level of the reference voltage, which coincides in phase with the traction lagging phase a, which, in turn, is selected based on the minimum cost of converting, capacitor and transformer equipment.
Угол сдвига фаз между токами прямой и обратной последовательности каждого из трансформаторно-конденсаторных блоков определяется коэффициентом трансформации KT1 первого 1 и КТ2 второго 2 фазосдвигающих трансформаторов, которые определяются из следующих выражений:The phase angle between the currents of the forward and reverse sequence of each of the transformer-capacitor units is determined by the transformation coefficient K T1 of the first 1 and K T2 of the second 2 phase-shifting transformers, which are determined from the following expressions:
где ψ1 - угол сдвига по фазе результирующего вектора напряжения, подаваемого на первый автономный инвертор 5, относительно напряжения тяговой отстающей фазы a;where ψ 1 is the phase angle of the resulting voltage vector supplied to the first autonomous inverter 5, relative to the traction lagging phase voltage a;
ψ2 - угол сдвига по фазе результирующего вектора напряжения, подаваемого на второй автономный инвертор 6, относительно напряжения тяговой отстающей фазы a;ψ 2 - phase angle of the resulting voltage vector supplied to the second autonomous inverter 6, relative to the traction voltage of the lagging phase a;
КТ3 - коэффициент трансформации дополнительного третьего трансформатора 7.To T3 - the transformation ratio of the additional third transformer 7.
Напряжение E1, формируемое первым автономным инвертором 5, синхронизируется по фазе с первым результирующим напряжением U1, а напряжение E2, формируемое вторым автономным инвертором 6, синхронизируется по фазе со вторым результирующим напряжением U2.The voltage E 1 generated by the first autonomous inverter 5 is synchronized in phase with the first resulting voltage U 1 , and the voltage E 2 generated by the second autonomous inverter 6 is synchronized in phase with the second resulting voltage U 2 .
Изменяя моменты отпирания и запирания тиристоров автономных инверторов напряжения 5 и 6, можно независимо друг от друга изменять напряжения на конденсаторных блоках 3 и 4 и соответственно независимо изменять напряжения E1 и E2, формируемые инверторами 5 и 6. Если напряжения E1>U1 и E2>U2, то токи инверторов I1 и I2 опережают напряжения на их зажимах на 90° и направлены от инверторов в сеть. При этом инверторы выдают (генерируют) реактивную мощность в сеть.By changing the instants of unlocking and locking the thyristors of autonomous voltage inverters 5 and 6, it is possible to independently vary the voltages on the capacitor blocks 3 and 4 and, accordingly, independently change the voltages E 1 and E 2 generated by the inverters 5 and 6. If the voltages E 1 > U 1 and E 2 > U 2 , then the currents of the inverters I 1 and I 2 are ahead of the voltage at their terminals by 90 ° and are directed from the inverters to the network. In this case, inverters provide (generate) reactive power to the network.
Если E1<U1 и E2<U2, то токи инверторов I1 и I2 отстают от напряжений на 90° и направлены из сети к инверторам. Инверторы потребляют реактивную мощность из сети.If E 1 <U 1 and E 2 <U 2 , then the currents of inverters I 1 and I 2 are 90 ° behind the voltage and directed from the network to the inverters. Inverters consume reactive power from the network.
Если Е1=U1 и E2=U2, то токи инверторов I1 и I2 равны нулю и инверторы не выдают и не потребляют реактивную мощность.If E 1 = U 1 and E 2 = U 2 , then the currents of the inverters I 1 and I 2 are equal to zero and the inverters do not give out and do not consume reactive power.
Достоинством устройства является то, что изменения напряжений, токов и реактивных мощностей выполняются мгновенно, безынерционно и непрерывно.The advantage of the device is that changes in voltage, current and reactive power are performed instantly, inertialessly and continuously.
Для обеспечения симметрирования и повышения коэффициента мощности электротяговой нагрузки устройство обеспечивает формирование специальной системы ТПП, компенсирующей в необходимой степени реактивную систему ТПП тяговой нагрузки, а также обеспечивает одновременное формирование специальной системы ТОП, которая уравновешивает систему ТОП тяговой нагрузки. Причем выполнение этих двух функций обеспечивается независимым регулированием только величины генерируемых токов и I1, и I2.To ensure symmetry and increase the power factor of the electric traction load, the device provides the formation of a special CCI system that compensates to the necessary extent the reactive CCI system of the traction load, and also provides the simultaneous formation of a special TOP system that balances the TOP system of the traction load. Moreover, the performance of these two functions is provided by independent regulation of only the magnitude of the generated currents and I 1 and I 2 .
Для уменьшения гармонических составляющих в напряжениях E1 и E2 и в токах I1 и I2 инверторы напряжения 5 и 6 с соответствующими блоками конденсаторов 3 и 4 выполнены по трехточечной схеме исполнения.To reduce the harmonic components in the voltages E 1 and E 2 and in the currents I 1 and I 2, the voltage inverters 5 and 6 with the corresponding blocks of capacitors 3 and 4 are made according to a three-point design.
Таким образом, устройство имеет более высокие технико-экономические показатели и позволяет с высоким быстродействием обеспечить практически полное симметрирование и значительное повышение коэффициента мощности во всем диапазоне изменения по фидерам питания электротяговой нагрузки.Thus, the device has higher technical and economic indicators and allows with high speed to ensure almost complete symmetrization and a significant increase in power factor over the entire range of changes in the power feeders of electric traction load.
Это позволяет повысить качество электрической энергии, уменьшить потери электроэнергии, стабилизировать напряжение на шинах тяговых подстанции, увеличить скорость движения поездов, повысить провозную и пропускную способность железных дорог.This allows you to improve the quality of electric energy, reduce energy losses, stabilize the voltage on the traction substation tires, increase the speed of trains, increase the carrying and carrying capacity of railways.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009121666/09A RU2396663C1 (en) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | Device for balancing and increasing capacity factor of electric traction load |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009121666/09A RU2396663C1 (en) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | Device for balancing and increasing capacity factor of electric traction load |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2396663C1 true RU2396663C1 (en) | 2010-08-10 |
Family
ID=42699194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009121666/09A RU2396663C1 (en) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | Device for balancing and increasing capacity factor of electric traction load |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2396663C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2518093C1 (en) * | 2012-05-31 | 2014-06-10 | Делта Электроникс, Инк. | Control method and control device used for shunting of power supply units |
| RU2551133C1 (en) * | 2014-02-06 | 2015-05-20 | Леонид Абрамович Герман | Voltage regulation method at alternating-current electric-traction netware |
| RU2665697C1 (en) * | 2017-11-09 | 2018-09-04 | Степан Георгиевич Тигунцев | Method of joint compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of traction load currents of railway |
| RU2669770C1 (en) * | 2017-12-19 | 2018-10-16 | Степан Георгиевич Тигунцев | Method of joint partial compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of the railroad traction load currents |
| CN109050352A (en) * | 2018-07-10 | 2018-12-21 | 中国科学院电工研究所 | Through homo-phase traction power supply system, traction substation and its method for controlling power supply |
| CN109088415A (en) * | 2018-09-12 | 2018-12-25 | 西南交通大学 | A kind of negative sequence compensation devices and methods therefor of cophase supply electric substation |
| RU2802915C1 (en) * | 2022-04-19 | 2023-09-05 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") | Reactive power compensator control method |
-
2009
- 2009-06-08 RU RU2009121666/09A patent/RU2396663C1/en active IP Right Revival
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2518093C1 (en) * | 2012-05-31 | 2014-06-10 | Делта Электроникс, Инк. | Control method and control device used for shunting of power supply units |
| US8942015B2 (en) | 2012-05-31 | 2015-01-27 | Delta Electronics, Inc. | Control device and control method during bypassing of power units |
| RU2551133C1 (en) * | 2014-02-06 | 2015-05-20 | Леонид Абрамович Герман | Voltage regulation method at alternating-current electric-traction netware |
| RU2665697C1 (en) * | 2017-11-09 | 2018-09-04 | Степан Георгиевич Тигунцев | Method of joint compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of traction load currents of railway |
| RU2669770C1 (en) * | 2017-12-19 | 2018-10-16 | Степан Георгиевич Тигунцев | Method of joint partial compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of the railroad traction load currents |
| CN109050352A (en) * | 2018-07-10 | 2018-12-21 | 中国科学院电工研究所 | Through homo-phase traction power supply system, traction substation and its method for controlling power supply |
| CN109088415A (en) * | 2018-09-12 | 2018-12-25 | 西南交通大学 | A kind of negative sequence compensation devices and methods therefor of cophase supply electric substation |
| CN109088415B (en) * | 2018-09-12 | 2024-06-11 | 西南交通大学 | Negative sequence compensation device and method for in-phase power supply substation |
| RU2802915C1 (en) * | 2022-04-19 | 2023-09-05 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") | Reactive power compensator control method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102534729B1 (en) | Electric charging system and method | |
| RU2396663C1 (en) | Device for balancing and increasing capacity factor of electric traction load | |
| Dai et al. | Hybrid power quality conditioner for co-phase power supply system in electrified railway | |
| BRPI1010336A2 (en) | power distribution system | |
| RU2498490C1 (en) | Multizone reversible converter and method of its control | |
| Zhu et al. | Research on new traction power system using power flow controller and Vx connection transformer | |
| CN102347707A (en) | Three-phase inverter control system and control method thereof | |
| Djeghader et al. | Study and filtering of harmonics in a DC electrified railway system | |
| Dai et al. | A hybrid railway power conditioner for traction power supply system | |
| CN108599161B (en) | Through traction power supply system | |
| CN109050352B (en) | Through type in-phase traction power supply system, traction substation and power supply control method thereof | |
| RU2443581C1 (en) | Reactive power compensator at electrified railway traction substation | |
| Guidi et al. | Minimization of converter ratings for MW-scale inductive charger operated under widely variable coupling conditions | |
| WO2018091065A1 (en) | A modular multilevel converter for use in a high voltage traction system | |
| RU157607U1 (en) | AC TRACTION ELECTRICITY SUPPLY SYSTEM | |
| Asa et al. | A tradeoff analysis of series/parallel three-phase converter topologies for wireless extreme chargers | |
| RU2665697C1 (en) | Method of joint compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of traction load currents of railway | |
| RU2552377C2 (en) | Voltage balancer in three-phase network | |
| AU2015309115A1 (en) | Arrangement for connecting a railway power supply for a railway track to a three-phase supply network | |
| RU2669770C1 (en) | Method of joint partial compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of the railroad traction load currents | |
| CN106374495A (en) | Modular multilevel electrical railway power grid side electric energy quality optimization current transformer | |
| Win et al. | A half-bridge inverter based active power quality compensator using a constant dc capacitor voltage control for electrified railways | |
| CN111890998A (en) | In-phase power supply device, through type in-phase power supply structure, system and control method | |
| RU2657474C1 (en) | Reactor-transformer var compensator (options) | |
| Pires et al. | A series voltage regulator based on Quasi-Sinusoidal waveform to achieve smart-grid requirements |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110609 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20120520 |