RU2396426C2 - Способ определения дебита продукции нефтяных скважин ("приращение массы") - Google Patents
Способ определения дебита продукции нефтяных скважин ("приращение массы") Download PDFInfo
- Publication number
- RU2396426C2 RU2396426C2 RU2008110657/03A RU2008110657A RU2396426C2 RU 2396426 C2 RU2396426 C2 RU 2396426C2 RU 2008110657/03 A RU2008110657/03 A RU 2008110657/03A RU 2008110657 A RU2008110657 A RU 2008110657A RU 2396426 C2 RU2396426 C2 RU 2396426C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- measurement
- measuring
- time
- productivity
- hydrostatic pressure
- Prior art date
Links
Landscapes
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтедобыче и может быть использовано для оперативного учета дебитов продукции нефтяных скважин в системах герметизированного сбора. Способ определения дебита продукции нефтяных скважин включает измерение гидростатического давления при наполнении вертикальной цилиндрической измерительной емкости (ИЕ) скважинной жидкостью при открытой на коллектор газовой и закрытой сливной жидкостной линиях и расчет производительности по жидкости. Измерение гидростатического давления производят на линейном участке ИЕ через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения ИЕ скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью. По значениям прироста гидростатического давления за эти промежутки времени, умноженным на площадь поперечного сечения ИЕ, судят о производительности скважины по жидкости. Продолжительность процесса измерения дебита не должна превышать времени, полученного путем деления рабочего объема измерительной емкости на значение производительности скважины, полученное в первом корректном замере после начала наполнения измерительной емкости. При этом окончательно дебит продукции скважины определяют как среднее значение всех замеров, полученных на линейном участке ИЕ. Время окончания процесса измерения дебита определяют путем сравнения предыдущего замера с последующими, при этом последним корректным замером после начала наполнения измерительной емкости признают тот, который больше последующих. При наличии нелинейного днища ИЕ гидростатическое давление измеряют через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения нелинейного днища скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью. Первым корректным замером после начала наполнения ИБ признают тот, который меньше предыдущего и в пределах погрешности устройства не отличается от последующего. Техническим результатом является обеспечение нечувствительности измерений к пенообразованию, уменьшение материалоемкости и цены устройства, реализующего этот способ. 1 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к нефтедобыче и может быть использовано для оперативного учета дебитов продукции нефтяных скважин в системах герметизированного сбора.
Известен способ измерения дебита продукции нефтяных скважин по жидкости, включающий измерение гидростатического давления при наполнении измерительной емкости продукцией скважины при открытой на коллектор газовой и закрытой сливной жидкостной линиях и расчет производительности по жидкости [1].
Недостатками известного способа являются:
- чувствительность измерений к пенообразованию;
- жесткие требования к качеству сепарации;
- большая материалоемкость устройства, обусловленная необходимостью иметь мощный сепаратор в составе устройства для реализации способа;
- необходимость иметь уровнемер в составе устройства для реализации способа;
- повышенная цена.
Наиболее близким техническим решением является способ определения дебита продукции нефтяных скважин в системах герметизированного сбора, включающий измерение гидростатического давления при наполнении вертикальной цилиндрической измерительной емкости скважинной жидкостью при открытой на коллектор газовой и закрытой сливной жидкостной линиях и расчет производительности по жидкости, причем измерение гидростатического давления производят на линейном участке измерительной емкости через промежутки времени, по значениям прироста гидростатического давления за эти промежутки времени, умноженным на площадь поперечного сечения измерительной емкости, судят о производительности скважины по жидкости, а продолжительность процесса измерения дебита не должна превышать времени, полученного путем деления рабочего объема измерительной емкости на значение производительности скважины, полученное в первом корректном замере после начала наполнения измерительной емкости, при этом окончательно дебит продукции скважины определяют как среднее значение всех замеров, полученных на линейном участке измерительной емкости [2].
Недостатки данного способа:
- недостаточно четкое определение времени измерения гидростатического давления;
- реализация способа при измерении гидростатического давления только в вертикальной цилиндрической измерительной емкости с нелинейной формой днища.
Задача предлагаемого технического решения - выявить алгоритм определения прироста гидростатического давления в измерительной емкости с линейной и нелинейной формой днища.
Это достигается тем, что в способе определения дебита продукции нефтяных скважин, включающем измерение гидростатического давления при наполнении вертикальной цилиндрической измерительной емкости скважинной жидкостью при открытой на коллектор газовой и закрытой сливной жидкостной линиях, и расчет производительности по жидкости, причем измерение гидростатического давления производят на линейном участке измерительной емкости через промежутки времени, по значениям прироста гидростатического давления за эти промежутки времени, умноженным на площадь поперечного сечения измерительной емкости, судят о производительности скважины по жидкости, а продолжительность процесса измерения дебита не должна превышать времени, полученного путем деления рабочего объема измерительной емкости на значение производительности скважины, полученное в первом корректном замере после начала наполнения измерительной емкости, при этом окончательно дебит продукции скважины определяют как среднее значение всех замеров, полученных на линейном участке измерительной емкости, согласно изобретению измерение гидростатического давления производят через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью, причем время окончания процесса измерения дебита определяют путем сравнения предыдущего замера с последующими, при этом последним корректным замером после начала наполнения измерительной емкости признают тот, который больше последующих.
Когда измерительная емкость содержит нелинейное днище, например эллиптическое, измерение гидростатического давления производят через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения нелинейного днища измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью, а первым корректным замером после начала наполнения измерительной емкости признают тот, который меньше предыдущего и в пределах погрешности устройства не отличается от последующего. Проведение непрерывных измерений гидростатического давления на линейном участке измерительной емкости через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью, и суждение о жидкостной производительности скважины по значениям прироста гидростатического давления за эти промежутки времени, умноженным на площадь поперечного сечения измерительной емкости, а также определение окончательного дебита продукции скважины как среднее значение всех замеров, полученных на линейном участке измерительной емкости, обеспечивают возможность определять производительность скважин по жидкости при низком качестве сепарации, а следовательно, с дешевым сепаратором. При этом не требуется точно определять уровень наливаемой продукции скважины и отсутствует необходимость в специальном уровнемере. Таким образом, измерительная установка становится существенно дешевле.
Назначение для промежутков времени измерения гидростатического давления верхнего временного предела в размере не больше одной трети времени наполнения измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью позволяет с оптимальной надежностью отследить момент выхода поверхности поступающей продукции скважины за пределы линейной части измерительной емкости и минимизировать потерю для процесса измерения линейной части измерительной емкости.
Назначение для промежутков времени измерения гидростатического давления нижнего временного предела в размере минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства позволяет определить мгновенную скорость прироста массы в линейной части измерительной емкости, причем линейным участком считается рабочий участок измерительной емкости (цилиндрический и вертикальный), когда происходит выход поверхности скважинной жидкости из нелинейного днища.
В случаях, когда измерительная емкость содержит нелинейное днище, например эллиптическое, произведение измерения гидростатического давления через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения нелинейного днища измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью и признание первым корректным замером после начала наполнения измерительной емкости продукцией скважины тот, который меньше предыдущего и в пределах погрешности устройства не отличается от последующего, позволяет скомпенсировать некорректность измерения, обусловленную немгновенностью срабатывания запорной арматуры и эллиптической формой днища измерительной емкости.
Назначение для промежутков времени измерения гидростатического давления верхнего временного предела в размере не больше одной трети времени наполнения нелинейного днища измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью позволяет с оптимальной надежностью отследить момент выхода поверхности поступающей продукции скважины из эллиптического днища и минимизировать потерю для процесса измерения линейной части измерительной емкости.
Назначение для промежутков времени измерения гидростатического давления нижнего временного предела в размере минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства позволяет определить мгновенную скорость прироста массы в линейной части измерительной емкости.
Предлагаемый способ позволяет выявить алгоритм определения прироста гидростатического давления в измерительной емкости с линейной и нелинейной формой днища.
Способ реализуется следующим образом.
При наполнении продукцией скважины вертикальной цилиндрической измерительной емкости с линейным (плоским) днищем через промежутки времени t (сек), которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью, измеряют гидростатическое давление:
где m - масса продукции скважины, a g - ускорение свободного падения. Прирост гидростатического давления за промежуток времени t равен:
ΔPi=Pi+1-Pi кг/см2.
Когда измерительная емкость содержит нелинейное днище, например эллиптическое, измерение гидростатического давления производят через промежутки времени t (сек), которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения нелинейного днища измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью.
При этом первым корректным замером после начала наполнения измерительной емкости продукцией скважины признают тот, который не отличается от последующего, т.е. когда ΔPi=Pi+1, а время окончания процесса измерения дебита определяют путем сравнения предыдущего замера с последующими, при этом последним корректным замером после начала наполнения измерительной емкости признают тот, который больше последующих, т.е. когда ΔPi>Pi+1.
Прирост массы в вертикальной цилиндрической измерительной емкости (т.е. массовая производительность скважины по жидкости) за промежуток времени t определяется по следующей формуле:
где S - площадь поперечного сечения вертикальной цилиндрической измерительной емкости в см2.
Среднее значение производительности скважины по жидкости за n промежутков времени t равно:
где n - количество корректных замеров.
Продолжительность налива продукции скважины в измерительную емкость определяют по формуле:
где V - рабочий объем измерительной емкости в м3;
ρж - плотность жидкости в продукции скважины в т/м3 (определяют лабораторным путем);
i=1 или 2.
Объемный дебит скважины по жидкости равен:
Использование предложенного технического решения позволяет выявить алгоритм определения прироста гидростатического давления в измерительной емкости с линейной и нелинейной формой днища за счет назначения временных пределов. Точность измерения дебита по жидкости этим способом не зависит от качества сепарации. Устройство для реализации предложенного способа может не содержать большого сепаратора и уровнемера, а поэтому будет компактным и недорогим.
Библиографические данные
1. RU Свидетельство на полезную модель №22179, Е21В 47/00, 2002, БИ №7.
2. RU Заявка на изобретение №2005127492 А, кл. Е21В 47/00, 2007, БИ №7 (прототип).
Claims (2)
1. Способ определения дебита продукции нефтяных скважин, включающий измерение гидростатического давления при наполнении вертикальной цилиндрической измерительной емкости скважинной жидкостью при открытой на коллектор газовой и закрытой сливной жидкостной линиях и расчет производительности по жидкости, причем измерение гидростатического давления производят на линейном участке измерительной емкости через промежутки времени, по значениям прироста гидростатического давления за эти промежутки времени, умноженным на площадь поперечного сечения измерительной емкости, судят о производительности скважины по жидкости, а продолжительность процесса измерения дебита не должна превышать времени, полученного путем деления рабочего объема измерительной емкости на значение производительности скважины, полученное в первом корректном замере после начала наполнения измерительной емкости, при этом окончательно дебит продукции скважины определяют как среднее значение всех замеров, полученных на линейном участке измерительной емкости, отличающийся тем, что измерение гидростатического давления производят через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью, причем время окончания процесса измерения дебита определяют путем сравнения предыдущего замера с последующими, при этом последним корректным замером после начала наполнения измерительной емкости признают тот, который больше последующих.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что когда измерительная емкость содержит нелинейное днище, например эллиптическое, измерение гидростатического давления производят через промежутки времени, которые не меньше минимальных аппаратно достижимых для конкретного устройства, но не больше одной трети времени наполнения нелинейного днища измерительной емкости скважинной жидкостью с максимальной для данного устройства производительностью, а первым корректным замером после начала наполнения измерительной емкости признают тот, который меньше предыдущего и в пределах погрешности устройства не отличается от последующего.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008110657/03A RU2396426C2 (ru) | 2008-03-19 | 2008-03-19 | Способ определения дебита продукции нефтяных скважин ("приращение массы") |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008110657/03A RU2396426C2 (ru) | 2008-03-19 | 2008-03-19 | Способ определения дебита продукции нефтяных скважин ("приращение массы") |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008110657A RU2008110657A (ru) | 2009-09-27 |
| RU2396426C2 true RU2396426C2 (ru) | 2010-08-10 |
Family
ID=41168991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008110657/03A RU2396426C2 (ru) | 2008-03-19 | 2008-03-19 | Способ определения дебита продукции нефтяных скважин ("приращение массы") |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2396426C2 (ru) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112049630B (zh) * | 2020-10-21 | 2023-09-05 | 陕西延长石油（集团）有限责任公司 | 一种特低渗透油藏压力场模拟方法 |
-
2008
- 2008-03-19 RU RU2008110657/03A patent/RU2396426C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ИСАКОВИЧ Р.Я. и др. Автоматизация производственных процессов нефтяной и газовой промышленности. - М.: Недра, 1983, с.314-334. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008110657A (ru) | 2009-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109490507B (zh) | 页岩气井体积压裂后压裂液返排率的实验测试装置及方法 | |
| CN103590812B (zh) | 一种气井积液量的计算方法、计算装置及确定方法 | |
| WO2016027390A1 (ja) | 斜面監視システム、斜面安全性解析装置、方法およびプログラム | |
| RU2662268C2 (ru) | Насосная система, а также способ определения расхода в насосной системе | |
| CN106204304B (zh) | 一种砾岩油藏聚驱相对渗透率曲线的确定方法 | |
| CN204203487U (zh) | 一种水面蒸发器 | |
| CN105673001A (zh) | 一种碳酸盐岩单井地层压力降低处理方法 | |
| CN203422371U (zh) | 岩心测量系统 | |
| CN110969307B (zh) | 一种特高含水期油藏累产油量预测方法 | |
| RU2396427C2 (ru) | Способ определения обводненности продукции нефтяных скважин "охн++" | |
| CN107169684B (zh) | 多层合采油藏定液量生产条件下的开发动态计算方法 | |
| RU2396426C2 (ru) | Способ определения дебита продукции нефтяных скважин ("приращение массы") | |
| CN103344542A (zh) | 变水头法测量渗透系数装置 | |
| CN109507241A (zh) | 一种电阻法测量岩石润湿性的新方法和设备 | |
| CN111042779B (zh) | 一种基于地面示功图计算视吸水指数的方法 | |
| CN109918769A (zh) | 利用瞬时方程计算缝洞型油藏非稳态水侵水侵量的方法 | |
| RU2683435C1 (ru) | Способ подбора оптимального режима работы нефтяной скважины | |
| CN115977586B (zh) | 一种海上气井产能评价新方法 | |
| CN104847342B (zh) | 一种测定原始含油饱和度的方法 | |
| CN100501347C (zh) | 一种实验室气体收集计量装置 | |
| RU2539445C1 (ru) | Способ определения пластового давления в нефтяной скважине, оборудованной погружным электронасосом | |
| RU2340772C2 (ru) | Способ определения обводненности продукции нефтяных скважин "охн+" | |
| RU2405935C2 (ru) | Способ оперативного измерения дебита жидкости нефтяной или газоконденсатной скважины и устройство для его осуществления | |
| CN112199820B (zh) | 一种数字化条件下油井产能曲线测试方法 | |
| CN110095584A (zh) | 一种储层油水饱和度校正方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210320 |