RU2390635C1 - Procedure for angular characterisation of strata and earth surface movement process at underground mining of ore deposits - Google Patents
Procedure for angular characterisation of strata and earth surface movement process at underground mining of ore deposits Download PDFInfo
- Publication number
- RU2390635C1 RU2390635C1 RU2009127465/03A RU2009127465A RU2390635C1 RU 2390635 C1 RU2390635 C1 RU 2390635C1 RU 2009127465/03 A RU2009127465/03 A RU 2009127465/03A RU 2009127465 A RU2009127465 A RU 2009127465A RU 2390635 C1 RU2390635 C1 RU 2390635C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mining
- angle
- depth
- displacement
- deposit
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к горнорудной промышленности и может быть использовано для охраны объектов на поверхности от вредного влияния подземных горных работ.The invention relates to the mining industry and can be used to protect objects on the surface from the harmful effects of underground mining.
Наиболее близким к предлагаемому способу является инструментальный способ натурного определения угловых параметров зоны опасных деформаций процесса сдвижения горных пород и земной поверхности при подземной разработке рудных месторождений. Согласно известному способу, наблюдательная станция закладывается в виде 2-3 профильных линий, перекрывающих зону подработки. Профильные линии оформляют рабочими и опорными реперами на глубину 1,5-2,0 м через 20 м по профилю. Высокоточные измерения выполняют 2 раза в год в течение 2-3 лет. Результаты измерений (вычисленные элементы сдвижения и деформаций) оформляют в виде графиков на совмещенном вертикальном разрезе, с которого графически снимают значение углов сдвижения δ, β, γ. Эти значения утверждаются как нормативные и постоянные на весь срок эксплуатации месторождения. Одновременно, с целью «привязки» к местным условиям фиксируются основные геологические элементы залегания рудного тела: угол падения, строение массива (слоистое, неслоистое) и крепость вмещающих пород (см. Инструкцию по наблюдениям за сдвижением горных пород и земной поверхности при подземной разработке рудных месторождений / М-во цв. мет.СССР. Горное управление: Введ. 3.07.86. - Разраб. ВНИМИ, ВНИПИгорцветмет. - М.: Недра. 1988. - 112 с.). Данный способ принят в качестве прототипа.Closest to the proposed method is an instrumental way of determining the angular parameters of the zone of dangerous deformations of the process of displacement of rocks and the earth's surface during underground mining of ore deposits. According to the known method, the observation station is laid in the form of 2-3 profile lines overlapping the part-time zone. Profile lines are filled out with working and supporting reference points to a depth of 1.5-2.0 m after 20 m along the profile. High-precision measurements are performed 2 times a year for 2-3 years. The measurement results (calculated elements of displacement and deformation) are drawn up in the form of graphs on a combined vertical section, from which the value of the angles of displacement δ, β, γ is graphically taken. These values are approved as normative and constant for the entire life of the field. At the same time, in order to “bind” to local conditions, the main geological elements of the ore body occurrence are recorded: the angle of incidence, the structure of the massif (layered, non-layered) and the strength of the host rocks (see the Instructions on the observations of the movement of rocks and the earth's surface during underground mining of ore deposits / M-in color met. USSR. Mining Administration: Introduction 3.07.86. - Developed by VNIMI, VNIPIgortsvetmet. - M .: Nedra. 1988. - 112 p.). This method is adopted as a prototype.
Недостатками известного способа, принятого за прототип, являются высокие экономические, трудовые и временные затраты и повышенная опасность работ в зоне возможных обрушений; несоответствие угловых параметров новым горно-геологическим условиям при освоении более глубоких горизонтов месторождения.The disadvantages of the known method adopted for the prototype are high economic, labor and time costs and increased danger of work in the area of possible collapse; discrepancy of angular parameters to new mining and geological conditions during the development of deeper horizons of the field.
Задача, на решение которой направлено заявляемое техническое решение, - снижение экономических, трудовых и временных затрат при полной безопасности работ, а также более точное соответствие угловых параметров изменившимся горно-геологическим условиям при освоении более глубоких горизонтов месторождения.The task to which the claimed technical solution is directed is to reduce economic, labor and time costs with complete safety of work, as well as more accurate correspondence of the angular parameters to the changed mining and geological conditions when developing deeper horizons of the field.
Поставленная задача была решена за счет того, что в предлагаемом способе определения угловых параметров процесса сдвижения горных пород и земной поверхности при подземной разработке рудных месторождений предварительно выполняют анализ горно-геологических условий залегания и разработки запасов, при котором определяют заглубленность горной выработки H/L, где Н - глубина горных пород, м; L - пролет выработанного пространства, м; и средневзвешенное значение коэффициента крепости пород fcp, оценивают коэффициент структурного ослабления k, который изменяется в пределах от 1 до 0,4 в зависимости от слоистости и нарушенности массива и вычисляют комплексный показатель структуры и крепости подрабатываемого массива n=kfcp, используя полученные значения горно-геологических факторов, по номограмме определяют основной угол сдвижения δ, а углы сдвижения β и γ вычисляют с учетом угла падения залежи α по формулам:The problem was solved due to the fact that in the proposed method for determining the angular parameters of the process of shifting rocks and the earth's surface during underground mining of ore deposits, the mining and geological conditions of occurrence and development of reserves are preliminarily analyzed, in which the depth of the mine H / L is determined, where H - rock depth, m; L - span of the worked out space, m; and the weighted average value of the coefficient of rock strength f cp , estimate the coefficient of structural attenuation k, which varies from 1 to 0.4 depending on the layering and disturbance of the massif, and calculate the complex index of the structure and strength of the undermined massif n = kf cp using the obtained values of mining -geological factors, the nomogram determines the main angle of displacement δ, and the angles of displacement β and γ are calculated taking into account the angle of incidence α by the formulas:
β=δ-αcosnα,β = δ-αcos n α,
γ=δ+αcosnα,γ = δ + αcos n α,
где n - комплексный показатель структуры и крепости подрабатываемого массива.where n is a complex indicator of the structure and strength of the undermined array.
Признаки заявляемого технического решения, отличительные от признаков прототипа, - предварительно выполняют анализ горно-геологических условий залегания и разработки запасов, при котором определяют заглубленность горной выработки H/L и средневзвешенное значение коэффициента крепости пород fcp; оценивают коэффициент структурного ослабления k, который изменяется в пределах от 1 до 0,4 в зависимости от слоистости и нарушенности массива; вычисляют комплексный показатель структуры и крепости подрабатываемого массива n=kfср; определяют, используя полученные значения горно-геологических факторов, по номограмме значение основного угла сдвижения δ; вычисляют углы сдвижения β и γ с учетом угла падения залежи α по приведенным выше формулам.The features of the proposed technical solution, distinctive from the features of the prototype, - pre-perform an analysis of the geological conditions of occurrence and development of reserves, which determine the depth of mining H / L and the weighted average rock strength coefficient f cp ; assess the structural attenuation coefficient k, which varies from 1 to 0.4 depending on the layering and disturbance of the array; calculate a complex indicator of the structure and strength of the undermining array n = kf cf ; determine, using the obtained values of mining and geological factors, from the nomogram, the value of the basic angle of displacement δ; the angles of movement β and γ are calculated taking into account the angle of incidence α of the deposit according to the above formulas.
В результате многолетних исследований впервые установлен механизм сдвижения горных пород в форме сводообразований и связь углов сдвижения со сводообразованием в подрабатываемом массиве. Установлено, что угол сдвижения увеличивается с глубиной горных работ и, достигая максимума 90-95°, закрывается на свод. Определены условия формирования естественного сводообразования в подработанном массиве, при которых зона опасных деформаций полностью локализуется в массиве и не проявляется на поверхности. В этих условиях нет необходимости оставлять предохранительные целики под объектами или применять закладку выработанного пространства.As a result of many years of research, for the first time, a mechanism for the displacement of rocks in the form of arch formations and the relationship of the angles of motion with arch formation in the undermined massif were first established. It is established that the angle of movement increases with the depth of mining and, reaching a maximum of 90-95 °, closes on the arch. The conditions for the formation of natural arch formation in the underworked massif are determined under which the zone of dangerous deformations is completely localized in the massif and does not appear on the surface. In these conditions, there is no need to leave safety pillars under the objects or apply the tab of the worked out space.
На основе экспериментальных данных и аналитического обобщения специальной и нормативной литературы, используя механизм сводообразования и установленные закономерности процесса сдвижения с глубиной горных работ, впервые разработана номограмма связи влияния горно-геологических факторов на основной угол сдвижения δ.Based on experimental data and an analytical generalization of special and normative literature, using the mechanism of arch formation and established regularities of the displacement process with the depth of mining, a nomogram was developed for the first time for the relationship of the influence of mining and geological factors on the main displacement angle δ.
В конкретных горно-геологических условиях при постоянном значении параметра n с глубиной горных работ растет заглубленность выработки (H/L). В этих условиях угол сдвижения δ, последовательно увеличиваясь подобно вектору, определяет контур эллиптической кривой сводообразования с деформацией полуосей d=0,4-0,6.Under specific mining and geological conditions, with a constant value of the parameter n, the depth of mining (H / L) increases with the depth of mining. Under these conditions, the angle of displacement δ, successively increasing like a vector, determines the contour of the elliptic curve of arch formation with the deformation of the semiaxes d = 0.4-0.6.
Наличие установленной взаимосвязи между заглубленностью горной выработки H/L, средневзвешенным значением коэффициента крепости пород fcp и комплексным показателем структуры и крепости подрабатываемого массива n с основным углом сдвижения δ позволяет более точно определить угловые параметры процесса сдвижения горных пород для данных условий, а также соответствующие новым изменившимся горно-геологическим параметрам при освоении более глубоких горизонтов на любом этапе проектирования и разработки месторождения и снизить экономические, трудовые и временные затраты при полной безопасности работ.The presence of the established relationship between the depth of the mine H / L, the weighted average value of the rock strength coefficient f cp and the complex indicator of the structure and strength of the underworking mass n with the main angle of displacement δ allows more accurate determination of the angular parameters of the rock displacement process for these conditions, as well as the corresponding new altered mining and geological parameters during the development of deeper horizons at any stage of field design and development and reduce economically , Labor and time in complete safety work.
Предлагаемый способ иллюстрируется чертежами, представленными на фиг.1-5.The proposed method is illustrated by the drawings shown in figures 1-5.
На фиг.1 показана схема преобразования угла сдвижения δ по мере углубления выработки с пролетом L для средних условий по структуре и крепости пород в подработанном массиве (fcp=8-10).Figure 1 shows a diagram of the conversion of the angle of shift δ as the deepening of the mine with a span L for medium conditions in structure and rock strength in the underworked massif (f cp = 8-10).
Зона обрушения имеет форму свода, высота которого не выходит за пределы H/L=1,0. Угол сдвижения увеличивается с глубиной горных работ и, достигая максимума 90-95°, закрывается на свод. Таким образом, зона опасных деформаций локализуется в массиве и замыкается на свод при высоте h≈2L.The collapse zone has the shape of a vault, the height of which does not go beyond H / L = 1.0. The angle of movement increases with the depth of mining and, reaching a maximum of 90-95 °, closes on the arch. Thus, the zone of dangerous deformations is localized in the massif and is locked to the arch at a height of h≈2L.
На фиг.2 показана номограмма для определения значения основного угла сдвижения δ в зависимости от заглубленности горной выработки и комплексного показателя структуры и крепости подрабатываемого массива.Figure 2 shows a nomogram for determining the value of the basic angle of displacement δ depending on the depth of the mine and a comprehensive indicator of the structure and strength of the undermined massif.
На фиг.3 представлена таблица с укрупненными показателями для определения условий формирования свода, при котором опасные деформации локализуются в массиве и не проявляются на поверхности (k=1).Figure 3 presents a table with aggregated indicators for determining the conditions for the formation of the arch, in which dangerous deformations are localized in the array and do not appear on the surface (k = 1).
На фиг.4 представлена торцевая часть вертикальной проекции рудного тела 1 по простиранию залежи и граница опасной деформации на земной поверхности по отстроенному углу сдвижения δ=70°, согласно приведенному ниже примеру.Figure 4 presents the end part of the vertical projection of the
На фиг.5 представлен вертикальный разрез вкрест простирания рудного тела 1 и отстроена зона опасных деформаций земной поверхности, которая фиксируется углами сдвижения β и γ, согласно приведенному ниже примеру.Figure 5 shows a vertical cross section across the strike of the
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
На основе анализа горно-геологических условий залегания и разработки залежи, включая проектную и маркшейдерскую документацию, определяют пролет проектируемой выработки в пределах отрабатываемого горизонта (этажа) L, м, при глубине горных работ Н, м. Вычисляют заглубленность горной выработки H/L. Затем определяют fcp - средневзвешенное значение коэффициента крепости налегающих пород (литотипов) по их мощности по формуле:Based on the analysis of the geological and geological conditions of the occurrence and development of the deposit, including the design and surveying documentation, the span of the projected mine is determined within the worked-out horizon (floor) L, m, with the depth of mining N, m. The depth of the mine H / L is calculated. Then determine f cp - the weighted average value of the coefficient of strength of the overlying rocks (lithotypes) by their power according to the formula:
На основе геологической документации оценивают коэффициент структурного ослабления k, который изменяется в пределах от 1 до 0,4 в зависимости от слоистости и нарушенности массива.Based on geological documentation, the structural attenuation coefficient k is estimated, which varies from 1 to 0.4 depending on the layering and disturbance of the array.
Далее вычисляют комплексный показатель структуры и крепости подрабатываемого массива n по формуле:Next, calculate the complex indicator of the structure and strength of the underworking array n by the formula:
n=kfcp,n = kf cp ,
где k - коэффициент структурного ослабления массива;where k is the coefficient of structural attenuation of the array;
fср - средневзвешенное значение коэффициента крепости пород.f cf - the weighted average value of the coefficient of rock strength.
Используя полученные значения заглубленности горной выработки и комплексного показателя структуры и крепости подрабатываемого массива, определяют значение основного угла δ по номограмме (фиг.2).Using the obtained values of the depth of the mine and a comprehensive indicator of the structure and strength of the undermined massif, determine the value of the main angle δ from the nomogram (figure 2).
Вертикальная ось номограммы (фиг.2) обозначает заглубленность горных работ H/L с интервалом 0,25 в относительных единицах. Влияние структуры и крепости пород массива отображается эллиптическими кривыми с привязкой по параметру n. Точка пересечения горизонтальной линии конкретного значения H/L с кривой по параметру n определяет значение угла δ по радиальной (градусной) линии. Горизонтальная ось номограммы (H/Lctgδ) фиксирует максимальное значение зоны опасной деформации на земной поверхности от границы выработки (точка 0) до границы, определяемой углом δ по простиранию.The vertical axis of the nomogram (figure 2) indicates the depth of mining H / L with an interval of 0.25 in relative units. The influence of the structure and strength of the rocks of the massif is displayed by elliptic curves with reference to parameter n. The intersection point of the horizontal line of a specific H / L value with a curve by the parameter n determines the value of the angle δ along the radial (degree) line. The horizontal axis of the nomogram (H / Lctgδ) captures the maximum value of the zone of dangerous deformation on the earth's surface from the boundary of the excavation (point 0) to the boundary determined by the angle δ along the strike.
Номограмма (фиг.2) отражает процесс преобразования углов сдвижения с глубиной горных работ по сводообразной кривой и позволяет путем интерполирования более точно определить основной угол сдвижения δ с погрешностью ±1°.The nomogram (figure 2) reflects the process of converting the angles of movement with the depth of mining on a vaulted curve and allows interpolation to more accurately determine the main angle of movement δ with an error of ± 1 °.
Углы сдвижения β и γ вычисляют с учетом угла падения залежи α по формулам, выведенным авторами согласно установленной ими геометрической связи с углами δ и α (см. монографию Шадрина А.Г. «Теория и расчет сдвижения горных пород и земной поверхности», 1990 г., с.98):The angles of displacement β and γ are calculated taking into account the angle of incidence of the deposit α according to the formulas deduced by the authors according to their geometric relationship with the angles δ and α (see the monograph by Shadrin A.G. “Theory and calculation of the displacement of rocks and the earth’s surface”, 1990 ., p. 98):
β=δ-αcosnα,β = δ-αcos n α,
γ=δ+αcosnα,γ = δ + αcos n α,
где n - комплексный показатель структуры и крепости подрабатываемого массива.where n is a complex indicator of the structure and strength of the undermined array.
Пример конкретного выполнения способа.An example of a specific implementation of the method.
В результате анализа горно-геологической документации установлено:The analysis of mining and geological documentation established:
Рудное тело 1 неправильной конфигурации залегает под углом ≈45° в пределах этажа между горизонтами 100-50 (фиг.5). Массив представлен слоистой структурой без тектонических нарушений, коэффициент структурного ослабления k принимаем равным 0,5. Крепость и мощность литотипов подрабатываемой толщи: известняки (f1=7; m1=27 м); порфириты (f2=10; m2=15 м); сиениты (f3=12; m3=14 м); скарны (f4=16; m4=13 м). Вычисляем средневзвешенное значение коэффициента крепости массива fср по формуле:The
Комплексный показатель структуры и крепости массива n=0,5fср=5,1.A comprehensive indicator of the structure and strength of the array is n = 0.5f avg = 5.1.
Глубина горных работ на уровне нижнего отрабатываемого горизонта - 90 м. Пролет выработки для рудных тел неправильной формы определяется на вертикальном разрезе вкрест простирания как проекция контура залежи в пределах отрабатываемого этажа на линию горизонта, получаем L=53 м. Заглубленность выработки H/L=90/53=1,7.The depth of mining at the level of the lower mining horizon is 90 m. The span of excavation for ore bodies of irregular shape is determined on a vertical cross section across the strike as the projection of the contour of the deposit within the limits of the worked floor onto the horizon, we get L = 53 m. Depth of mining H / L = 90 / 53 = 1.7.
На основе номограммы с помощью интерполирования в точке пересечения этих показателей определяем значение угла сдвижения по радиальной линии δ=70°. Углы сдвижения β и γ вычисляем с учетом угла падения залежи α по формулам:Based on the nomogram using interpolation at the intersection of these indicators, we determine the value of the angle of movement along the radial line δ = 70 °. The angles of displacement β and γ are calculated taking into account the angle of incidence α of the deposit according to the formulas:
β=70°-45°cosnα=70°-45°·0,75,1=70°-7°=63°β = 70 ° -45 ° cos n α = 70 ° -45 ° 0.75 5.1 = 70 ° -7 ° = 63 °
γ=70°+7°=77°γ = 70 ° + 7 ° = 77 °
На фиг.4 представлен вертикальный разрез по простиранию залежи, где отстроен угол сдвижения δ и определена граница зоны опасных деформаций на земной поверхности за пределами рудного тела 1. На вертикальном разрезе вкрест простирания (фиг.5) отстроены углы β и γ, которые определяют зону опасных деформаций на поверхности, соответственно, в сторону падения и восстания залежи по критерию горизонтальной деформации растяжения (εкр≥2 мм/м).Figure 4 shows a vertical section along the strike of the deposit, where the angle of displacement δ is set up and the boundary of the zone of dangerous deformations on the earth's surface outside the
Предлагаемый способ, по сравнению с прототипом, позволяет оперативно и более точно определить угловые параметры в лабораторных условиях, на любом этапе проектирования и эксплуатации месторождения и своевременно корректировать эти параметры в изменившихся условиях залегания и разработки запасов с глубиной и по простиранию залежи. Это значительно снижает экономические, трудовые и временные затраты при полной безопасности работ.The proposed method, in comparison with the prototype, allows you to quickly and more accurately determine the angular parameters in the laboratory at any stage of the design and operation of the field and timely adjust these parameters in the changing conditions of occurrence and development of reserves with depth and along the strike of the deposit. This significantly reduces economic, labor and time costs with complete safety of work.
Возможность применения предлагаемого способа обоснована проведенными научными исследованиями на рудниках Кривого Рога и СУБРа на Урале. Способ опробован на рудниках Горной Шории в 2007-2008 гг.The possibility of applying the proposed method is justified by scientific research in the mines of Krivoy Rog and SUBR in the Urals. The method was tested in the mines of Mountain Shoria in 2007-2008.
Claims (1)
β=δ-αcosnα, γ=δ+αcosnα,
где n - комплексный показатель структуры и крепости подрабатываемого массива. The method for determining the angular parameters of the process of displacement of rocks and the earth's surface during underground mining of ore deposits, which consists in preliminarily analyzing the geological conditions of occurrence and development of reserves, in which the depth of the mine H / L is determined, where H is the depth of the rocks , m; L is the span of the worked out space, m, and the weighted average value of the rock strength coefficient f cp. , evaluate the structural attenuation coefficient k, which varies from 1 to 0.4 depending on the layering and disturbance of the array, and calculate the complex index of the structure and strength of the underworking array n = kf cp using the obtained values of mining and geological factors, determine the main angle from the nomogram displacement δ, and the angles of displacement β and γ are calculated taking into account the angle of incidence α of the deposit according to the formulas
β = δ-αcos n α, γ = δ + αcos n α,
where n is a complex indicator of the structure and strength of the undermined array.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009127465/03A RU2390635C1 (en) | 2009-07-16 | 2009-07-16 | Procedure for angular characterisation of strata and earth surface movement process at underground mining of ore deposits |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009127465/03A RU2390635C1 (en) | 2009-07-16 | 2009-07-16 | Procedure for angular characterisation of strata and earth surface movement process at underground mining of ore deposits |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2390635C1 true RU2390635C1 (en) | 2010-05-27 |
Family
ID=42680478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009127465/03A RU2390635C1 (en) | 2009-07-16 | 2009-07-16 | Procedure for angular characterisation of strata and earth surface movement process at underground mining of ore deposits |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2390635C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115659706A (en) * | 2022-12-28 | 2023-01-31 | 北京科技大学 | Method for designing top plate cutting seam for coal pillar-free self-roadway mining |
-
2009
- 2009-07-16 RU RU2009127465/03A patent/RU2390635C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| ВНИМИ, ВНИПИГОРЦВЕТМЕТ. Инструкция по наблюдениям за сдвижением горных пород и земной поверхности при подземной разработке рудных месторождений. - М.: Недра, 1988. * |
| САМАРЦЕВ Г.И. Прогнозирование сдвижения горных пород при разработке рудных тел ограниченного простирания (автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук). - Л.: 1989. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115659706A (en) * | 2022-12-28 | 2023-01-31 | 北京科技大学 | Method for designing top plate cutting seam for coal pillar-free self-roadway mining |
| CN115659706B (en) * | 2022-12-28 | 2023-04-04 | 北京科技大学 | Design method for roof joint cutting in coal pillar-free self-entry mining |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111750822B (en) | Coal mining induced overlying strata and surface subsidence collaborative dynamic prediction method | |
| Jiang et al. | Observe the temporal evolution of deep tunnel's 3D deformation by 3D laser scanning in the Jinchuan No. 2 Mine | |
| CN102071940B (en) | Construction method for mine shaft through multilayer goaf | |
| CN103902780B (en) | Solid filling coal mining earth's surface Deformation prediction method | |
| CN105971606B (en) | A kind of thick sandstone coal wall recovery method | |
| Deng et al. | Discussion of rupture mechanisms on the seismogenic fault of the 2008 M S 8.0 Wenchuan earthquake | |
| WO2023000837A1 (en) | Deep stope overburden rock type evaluation standard, and thickening reformation design method for thin bedrock | |
| CN104763464B (en) | Predicting method of filling coal mining ground surface deformation based on continuous curved beam rock stratum structure | |
| Asadi et al. | Profiling function for surface subsidence prediction in mining inclined coal seams | |
| Tan et al. | Researches on floor stratum fracturing induced by antiprocedure mining underneath close-distance goaf | |
| RU2390635C1 (en) | Procedure for angular characterisation of strata and earth surface movement process at underground mining of ore deposits | |
| Majcherczyk et al. | Analysis of measured and predicted land surface subsidences caused by retreat mining | |
| RU2509889C1 (en) | Method for determining deformation of mine rocks in zones inaccessible for direct measurements | |
| Krinitsyn et al. | Evaluation of geomechanical conditions at magnezitovaya mine when undermining natural and anthropogenic objects | |
| Evseev et al. | Experimental and theoretical studies of undermined strata deformation during room and pillar mining | |
| Mangal et al. | Role of convergence behaviour for superior recovery of thick coal seams in underground mines by blasting gallery | |
| Orwat | Determination of equation describing the measured and average curvatures graphs observed as a result of multideposit exploitation at the great depth | |
| SU1084442A1 (en) | Method of determining the height of zone of water-pervious fissures in rock body | |
| Ilyukhin et al. | The use of the finite element method for ensuring efficient and safe extraction of minerals | |
| CN112749477B (en) | Prediction method for deflection amount of vertical shaft of coal mine with thick surface soil and thin bedrock | |
| Hrubesova et al. | Geotechnical monitoring and mathematical modelling in medieval mine Jeronym (Czech Republic) | |
| RU2412305C1 (en) | Method to determine depth in landslip-hazardous root massif of potentially deformable horizon | |
| RU2222698C2 (en) | Method determining zones of gas seepage when rock mass is underworked by breakage face | |
| Celluzzi et al. | Analysis of a deep-seated slope movement in a marly-arenaceous formation | |
| RU2687817C1 (en) | Method of monitoring the development of a zone of water-conducting cracks over a mined space on reservoir deposits |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160717 |