RU2390398C1 - Method of argon-arc welding of copper and its alloys on steel by nonconsumable electrode - Google Patents
Method of argon-arc welding of copper and its alloys on steel by nonconsumable electrode Download PDFInfo
- Publication number
- RU2390398C1 RU2390398C1 RU2008136825/02A RU2008136825A RU2390398C1 RU 2390398 C1 RU2390398 C1 RU 2390398C1 RU 2008136825/02 A RU2008136825/02 A RU 2008136825/02A RU 2008136825 A RU2008136825 A RU 2008136825A RU 2390398 C1 RU2390398 C1 RU 2390398C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- angle
- welding
- arc
- filler rod
- Prior art date
Links
Landscapes
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварочного производства и может быть использовано в машиностроении, судостроении, химическом машиностроении и в других отраслях промышленности при изготовлении узлов и конструкций из стали с наплавленным рабочим слоем из медного сплава, предназначенным для обеспечения их коррозионной стойкости, антифрикционных свойств, электропроводности и др.The invention relates to the field of welding production and can be used in mechanical engineering, shipbuilding, chemical engineering and other industries in the manufacture of components and structures made of steel with a deposited working layer of copper alloy, designed to ensure their corrosion resistance, antifriction properties, electrical conductivity, etc. .
Известно, что во многих случаях наплавку медных сплавов на сталь выполняют аргонодуговым способом сварки неплавящимся электродом с применением в качестве присадочного материала прутков из медного сплава (Тимофеев В.Н., Исаев Н.И. Наплавка сплавов меди на стальные поверхности. - Автоматическая сварка, 1965, №4 - с.34-37; И.И.Джевага, Г.М.Иващенко. Исследование влияния режимов наплавки и состава медных сплавов на механические свойства сталей марок Ст3, 20Х, 40Х и 40ХН. - Сб.: Сварка цветных металлов. Л.: ЛДНТП, 1960, с.105-120 и др.).It is known that in many cases, the deposition of copper alloys on steel is performed by the argon-arc method of non-consumable electrode welding using copper alloy rods as an additive material (Timofeev V.N., Isaev NI. Surfacing of copper alloys on steel surfaces. - Automatic welding, 1965, No. 4 - p. 34-37; II Dzhevaga, G. M. Ivashchenko. Study of the influence of surfacing and composition of copper alloys on the mechanical properties of steel grades St3, 20X, 40X and 40XH. - Sat .: Non-ferrous welding Metals. L .: LDNTP, 1960, p.105-120, etc.).
При этом способе сварочную дугу возбуждают и во все время наплавки поддерживают между неплавящимся электродом и стальной поверхностью изделия. Под действием дуги в стали образуется ванна расплавленного металла. В эту ванну подается присадочный пруток из медного сплава. Жидкая сталь из основного металла и жидкий медный сплав из присадочного металла в сварочной ванне перемешиваются и при кристаллизации образуют в поверхностном слое изделия слой наплавленного металла, содержащий большое (10-30% и более) количество железа. Растворимость железа в медных сплавах незначительная. Например, в алюминиевых бронзах с 9-10% Al железо в количестве 2-3% будет оставаться в твердом растворе, при медленном охлаждении оно будет стремиться выделяться в обособленную железистую фазу (Д.И.Сучков. Медь и ее сплавы. М.: Металлургия. 1967 г., с.192-193). При наплавке медных сплавов на сталь в наплавленном металле из-за его высокой скорости охлаждения в твердом растворе может оставаться до 3-5% железа, а остальное железо в процессе кристаллизации выделяется в виде выделений железистой составляющей, которые обладают высокой твердостью, весьма низкой пластичностью и ударной вязкостью.With this method, the welding arc is excited and the deposition is supported all the time between the non-consumable electrode and the steel surface of the product. Under the action of an arc, a molten metal bath forms in the steel. A copper alloy filler rod is supplied to this bath. Liquid steel from the base metal and liquid copper alloy from the filler metal in the weld pool are mixed and upon crystallization form a layer of deposited metal in the surface layer of the product containing a large (10-30% or more) amount of iron. The solubility of iron in copper alloys is negligible. For example, in aluminum bronzes with 9-10% Al, iron in an amount of 2-3% will remain in solid solution, with slow cooling it will tend to stand out in a separate glandular phase (D.I.Suchkov. Copper and its alloys. M: Metallurgy. 1967, p. 192-193). During the deposition of copper alloys on steel in the deposited metal, due to its high cooling rate, up to 3-5% of iron can remain in the solid solution, and the rest of the iron during crystallization is released in the form of precipitates of the glandular component, which have high hardness, very low ductility and impact toughness.
Наличие выделений железистой составляющей в металле, полученном наплавкой медных сплавов на сталь, приводит к резкому снижению его коррозионной стойкости в морской воде из-за язвенной коррозии по выделениям железистой составляющей, антифрикционных свойств (твердые выделения железистой составляющей разрушают обратную деталь в паре трения), пластичности и ударной вязкости (из-за низкой пластичности и ударной вязкости медного сплава с твердыми и хрупкими выделениями железистой составляющей). Для снижения содержания железа в рабочем слое наплавленного металла до такого содержания, при котором выделения железистой составляющей не образуются (до 3-5%), наплавку выполняют в несколько слоев. В результате коррозионная стойкость и антифрикционные свойства рабочего слоя наплавленного металла повышаются до уровня этих свойств у наплавляемого медного сплава, но ударная вязкость наплавленных образцов при надрезе по зоне сплавления наплавленного металла со сталью и относительное удлинение наплавленного металла в этой зоне остаются низкими. Кроме того, применение многослойной наплавки существенно повышает стоимость изделия.The presence of precipitates of the glandular component in the metal obtained by surfacing copper alloys on steel leads to a sharp decrease in its corrosion resistance in seawater due to ulcerative corrosion by the gasses of the glandular component, antifriction properties (solid precipitates of the glandular component destroy the reverse part in the friction pair), and ductility and impact strength (due to the low ductility and impact strength of a copper alloy with hard and brittle precipitates of the glandular component). To reduce the iron content in the working layer of the deposited metal to such a content that no precipitation of the glandular component is formed (up to 3-5%), surfacing is performed in several layers. As a result, the corrosion resistance and antifriction properties of the working layer of the deposited metal increase to the level of these properties of the deposited copper alloy, but the toughness of the deposited samples when notched along the alloyed zone of the deposited metal with steel and the relative elongation of the deposited metal in this zone remain low. In addition, the use of multilayer surfacing significantly increases the cost of the product.
Для обеспечения коррозионной стойкости, антифрикционных свойств, относительного удлинения и ударной вязкости наплавленного металла уже в первом его слое наплавку медных сплавов на сталь следует выполнять без расплавления или с минимальным расплавлением стали так, чтобы содержание железа в первом слое наплавленного металла не превышало 5%. Существующий метод аргонодуговой наплавки неплавящимся электродом медных сплавов на сталь не позволяет этого сделать, так как с момента зажигания дуги и в течение всего процесса наплавки дуга горит между неплавящимся электродом и сталью, что приводит к расплавлению стали, к переходу значительного количества железа в наплавленный металл и в результате к снижению коррозионной стойкости в морской воде (к образованию язвенной коррозии), пластических свойств и ударной вязкости наплавленных образцов.To ensure corrosion resistance, antifriction properties, elongation and toughness of the weld metal already in its first layer, the deposition of copper alloys on steel should be performed without melting or with minimal melting of the steel so that the iron content in the first layer of the weld metal does not exceed 5%. The existing method of argon-arc surfacing of a non-consumable electrode of copper alloys on steel does not allow this, since from the moment of ignition of the arc and throughout the entire process of surfacing, the arc burns between the non-consumable electrode and steel, which leads to the melting of the steel, to the transfer of a significant amount of iron into the deposited metal and as a result, a decrease in the corrosion resistance in seawater (to the formation of ulcerative corrosion), plastic properties, and toughness of deposited samples.
Ближайшим аналогом заявляемого изобретения является принимаемый нами за прототип способ аргонодуговой наплавки меди и медных сплавов на сталь (Авторское свидетельство №1648661 от 15.05.1991 г. по заявке №4601940 от 02.11.1988 г. «Способ аргонодуговой наплавки меди и медных сплавов на сталь», авторы Кобатов И.Ю., Гирш В.И.; заявитель и патентообладатель - Московский завод режущих инструментов «Фрезер» им. Калинина).The closest analogue of the claimed invention is the method of argon-arc surfacing of copper and copper alloys on steel accepted by us for the prototype (Copyright certificate No. 1648661 of 05/15/1991 according to application No. 4601940 of November 2, 1988 "Method of argon-arc surfacing of copper and copper alloys on steel" , authors Kobatov I.Yu., Hirsch V.I .; applicant and patentee - Moscow factory of cutting tools “Frazier” named after Kalinin).
По этому способу электрическая дуга возбуждается и горит между концом неплавящегося электрода и изделием. Зажигание дуги происходит либо в результате касания неплавящимся электродом изделия и быстрого отвода электрода на расстояние 1,5-2 мм от места касания, либо с помощью осциллятора. Под воздействием дуги на изделии в результате расплавления стали образуется ванна жидкого металла, в которую погружается конец присадочного прутка.In this method, an electric arc is excited and burns between the end of the non-consumable electrode and the article. The ignition of the arc occurs either as a result of touching the product with a non-consumable electrode and quickly removing the electrode to a distance of 1.5-2 mm from the point of contact, or using an oscillator. Under the influence of the arc on the product as a result of steel melting, a molten metal bath forms into which the end of the filler rod is immersed.
При наплавке по прототипу медных сплавов на сталь в результате воздействия дуги сталь расплавляется; в образующуюся ванну из жидкой стали поступает жидкий медный сплав из расплавляющегося присадочного прутка; жидкие сталь и медный сплав перемешиваются, образуя общую ванну; сварочную горелку с неплавящимся электродом перемещают вдоль стальной поверхности, подлежащей наплавке, поддерживая горение дуги между неплавящимся электродом и стальной поверхностью, расплавляя эту поверхность в зоне контакта с дугой и подавая в образующуюся ванну из стали присадочный материал из медного сплава. Недостатком этого способа аргонодуговой наплавки меди и ее сплавов на сталь является то, что во все время наплавки сталь расплавляется, в результате чего в наплавленный металл переходит из стали значительное количество железа, что приводит к снижению коррозионной стойкости в морской воде (к образованию язвенной коррозии), пластических свойств и ударной вязкости наплавленных образцов.When surfacing according to the prototype of copper alloys on steel as a result of the action of an arc, steel melts; a liquid copper alloy from a melting filler rod enters the resulting bath of liquid steel; liquid steel and copper alloy mix to form a common bath; A welding torch with a non-consumable electrode is moved along the steel surface to be welded, supporting the burning of the arc between the non-consumable electrode and the steel surface, melting this surface in the zone of contact with the arc and feeding a filler material of copper alloy into the steel bath formed. The disadvantage of this method of argon-arc deposition of copper and its alloys on steel is that the steel melts during the entire deposition process, as a result of which a significant amount of iron passes from the steel to the deposited metal, which leads to a decrease in corrosion resistance in sea water (to the formation of ulcerative corrosion) , plastic properties and toughness of deposited samples.
Техническим результатом заявляемого изобретения является разработка способа наплавки неплавящимся электродом в аргоне меди и ее сплавов на сталь, при котором обеспечивается минимальный (менее 5%) переход железа из стали в наплавленный металл, отсутствие выделений железистой составляющей на рабочей поверхности наплавленного металла уже в первом его слое, повышение коррозионной стойкости, пластических свойств и ударной вязкости наплавленных образцов по сравнению с прототипом.The technical result of the claimed invention is the development of a method for surfacing a non-consumable electrode in argon of copper and its alloys on steel, which ensures a minimum (less than 5%) transition of iron from steel to the deposited metal, the absence of precipitates of the glandular component on the working surface of the deposited metal already in its first layer , increased corrosion resistance, plastic properties and toughness of the deposited samples in comparison with the prototype.
Технический результат предлагаемого изобретения достигается за счет того, что в способе аргонодуговой наплавки неплавящимся электродом меди и ее сплавов на сталь, включающем использование присадочного материала в виде прутка, подачу защитного газа, возбуждение и горение электрической дуги, образование ванны расплавленного металла, подачу присадочного прутка в ванну расплавленного металла, расположение горелки под углом к ванне расплавленного металла, согласно изобретению перед началом наплавки присадочный пруток устанавливают под углом 5-15° к наплавляемой стальной поверхности изделия и упирают его нижний конец в эту поверхность в месте начала наплавки, устанавливают сварочную горелку под углом 80-90° к поверхности присадочного прутка, зажигают дугу между неплавящимся электродом горелки и концом присадочного прутка, касающегося стальной поверхности, не допуская контакта дуги со сталью, затем расплавляют присадочный пруток, перемещая его без изменения его угла наклона к поверхности изделия до образования на стальной поверхности ванны расплавленного присадочного прутка шириной 7-10 мм и толщиной 2-3 мм, после чего переносят сварочную дугу с присадочного прутка на ванну расплавленного медного сплава в точке на расстоянии 2-4 мм от ее головной части, горелку устанавливают под углом 40-45° к поверхности ванны расплава и осуществляют процесс наплавки углом вперед, поддерживая постоянным угол наклона горелки, направленное перемещение и уровень ванны расплавленного металла.The technical result of the invention is achieved due to the fact that in the method of argon-arc surfacing with a non-consumable electrode of copper and its alloys on steel, including the use of filler material in the form of a rod, supply of a protective gas, excitation and burning of an electric arc, formation of a bath of molten metal, filing of a filler rod in bath of molten metal, the location of the burner at an angle to the bath of molten metal, according to the invention, before the start of surfacing, the filler rod is installed under 5-15 ° to the weldable steel surface of the product and abut its lower end to this surface at the place where the surfacing starts, install a welding torch at an angle of 80-90 ° to the surface of the filler rod, ignite the arc between the non-consumable electrode of the torch and the end of the filler rod touching the steel surface, preventing the contact of the arc with steel, then the filler rod is melted, moving it without changing its angle of inclination to the surface of the product until a molten filler filler forms on the steel surface of the bath a duck with a width of 7-10 mm and a thickness of 2-3 mm, after which the welding arc is transferred from the filler rod to the bath of molten copper alloy at a point 2-4 mm from its head, the torch is installed at an angle of 40-45 ° to the surface of the bath melt and carry out the welding process with the angle forward, maintaining a constant angle of the burner, directional movement and the level of the bath of molten metal.
Получение прочного соединения наплавленного металла из медного сплава со сталью обеспечивается при предложенном способе наплавки в результате смачивания твердой стали жидким медным сплавом и образования между ними прочной металлической связи.Obtaining a strong connection of the deposited metal from a copper alloy with steel is provided with the proposed method of surfacing as a result of wetting solid steel with a liquid copper alloy and the formation of a strong metal bond between them.
Если при наплавке по прототипу переход железа в наплавленный металл осуществляется в результате расплавления стали дугой, горящей между сталью и неплавящимся электродом, то при наплавке по предложенному способу переход железа в наплавленный металл осуществляется в результате растворения стали в жидком медном сплаве и возможного некоторого незначительного оплавления стальной поверхности, находящейся в контакте с перемещающейся по ней ванной перегретого медного сплава, что значительно уменьшает содержание железа в наплавленном металле (не более 5%) по сравнению с прототипом, где содержание железа составляет 15% и более.If during surfacing according to the prototype, the transition of iron into the deposited metal is carried out as a result of melting of steel by an arc burning between steel and a non-consumable electrode, then during surfacing according to the proposed method, the transition of iron into the deposited metal is carried out as a result of dissolution of steel in a liquid copper alloy and possible some slight fusion of steel the surface in contact with the bath of the superheated copper alloy moving along it, which significantly reduces the iron content in the deposited meta le (within 5%) compared with the prior art, wherein the iron content is 15% or more.
Опробование предложенного способа наплавки меди и ее сплавов на сталь проводили путем аргонодуговой наплавки неплавящимся электродом на постоянном токе прямой полярности прутков диаметром 3 мм из сплава МНЖКТ5-1-0,2-0,2 и бронзы БрКМц3-1 и на переменном токе прутков из бронзы БрАМц9-2 на пластины из стали 20 толщиной 12 мм. Для сравнения была выполнена наплавка этих же медных сплавов по способу, принятому нами за прототип.Testing of the proposed method for the deposition of copper and its alloys on steel was carried out by argon-arc welding with a non-consumable electrode with a direct current of direct polarity of bars with a diameter of 3 mm from an alloy MNZHKT5-1-0.2-0.2 and bronze BrKMts3-1 and with an alternating current of bars from bronze BRAMc9-2 on plates of steel 20 with a thickness of 12 mm. For comparison, surfacing of the same copper alloys was performed according to the method adopted by us for the prototype.
Из полученных наплавленных пластин были изготовлены шлифы для металлографического исследования, образцы для определения содержания железа в первом слое наплавленного металла и угла загиба наплавленных образцов при всех составах присадочного металла, а также для определения ударной вязкости образцов, полученных наплавкой бронзы БрАМц9-2 на сталь.Sections for metallographic studies, samples for determining the iron content in the first layer of the deposited metal and the bending angle of the deposited samples for all filler metal compositions, as well as for determining the toughness of the samples obtained by welding of BrAMts9-2 bronze on steel, were made from the deposited plates.
Металлографические исследования шлифов из наплавленных пластин показали, что при наплавке по предложенному способу граница сплавления наплавленного металла со сталью ровная, структура наплавленного металла аналогична структуре присадочного металла из медного сплава, наплавленного в медную водоохлаждаемую форму. И лишь в наплавленном металле у границы его сплавления со сталью могут наблюдаться единичные выделения железистой составляющей. При наплавке по известному способу, принятому за прототип, граница сплавления наплавленного металла со сталью извилистая, в наплавленном металле у границы сплавления и по всему его сечению наблюдаются в большом количестве выделения железистой составляющей.Metallographic studies of thin sections from deposited plates showed that during surfacing according to the proposed method, the boundary of fusion of the deposited metal with steel is smooth, the structure of the deposited metal is similar to the structure of the filler metal of a copper alloy deposited in a copper water-cooled form. And only in the deposited metal at the boundary of its alloying with steel can single occurrences of the glandular component be observed. When surfacing by a known method adopted as a prototype, the fusion border of the deposited metal with steel is sinuous, in the deposited metal at the fusion border and over its entire cross section, there is a large amount of glandular precipitates.
Результаты определения содержания железа в первом слое наплавленного металла, его стойкости к язвенной коррозии в морской воде и механических свойств наплавленных образцов приведены в таблице.The results of determining the iron content in the first layer of the deposited metal, its resistance to peptic corrosion in sea water and the mechanical properties of the deposited samples are shown in the table.
Анализ полученных результатов показывает, что содержание железа в первом слое наплавленного металла при наплавке по предлагаемому способу в 4,1-33,3 раза ниже, чем при наплавке по прототипу; угол загиба и ударная вязкость при наплавке по предложенному методу больше соответственно в 1,1-6,9 раза и в 1,39-1,58 раза, чем при наплавке по прототипу, язвенная коррозия наплавленного металла при наплавке по предложенному методу отсутствует, а при наплавке по прототипу имеется по выделениям железистой составляющей.Analysis of the results shows that the iron content in the first layer of the deposited metal during surfacing by the proposed method is 4.1-33.3 times lower than when surfacing according to the prototype; the bending angle and toughness during surfacing according to the proposed method are 1.1–6.9 times and 1.39–1.58 times greater than when prototype surfacing, there is no ulcerative corrosion of the deposited metal during surfacing according to the proposed method, and when surfacing according to the prototype, there is a discharge of the glandular component.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008136825/02A RU2390398C1 (en) | 2008-09-12 | 2008-09-12 | Method of argon-arc welding of copper and its alloys on steel by nonconsumable electrode |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008136825/02A RU2390398C1 (en) | 2008-09-12 | 2008-09-12 | Method of argon-arc welding of copper and its alloys on steel by nonconsumable electrode |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008136825A RU2008136825A (en) | 2010-03-20 |
| RU2390398C1 true RU2390398C1 (en) | 2010-05-27 |
Family
ID=42136983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008136825/02A RU2390398C1 (en) | 2008-09-12 | 2008-09-12 | Method of argon-arc welding of copper and its alloys on steel by nonconsumable electrode |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2390398C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2470750C1 (en) * | 2011-06-27 | 2012-12-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" Фгуп "Цнии Км "Прометей" | Method of arc deposition of copper and copper alloys on steel |
-
2008
- 2008-09-12 RU RU2008136825/02A patent/RU2390398C1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2470750C1 (en) * | 2011-06-27 | 2012-12-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" Фгуп "Цнии Км "Прометей" | Method of arc deposition of copper and copper alloys on steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008136825A (en) | 2010-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Song et al. | Effects of Si additions on intermetallic compound layer of aluminum–steel TIG welding–brazing joint | |
| Devireddy et al. | Analysis of the influence of friction stir processing on gas tungsten arc welding of 2024 aluminum alloy weld zone | |
| CN100335228C (en) | Tungsten pole inert gas protection electric arc welding preheating stirring friction welding composite method | |
| EP1930453B1 (en) | Melt-solidified copper alloy comprising phosphor and zirconium | |
| CA2898313C (en) | Precipitation strengthened nickel based welding material for fusion welding of superalloys | |
| Cheepu et al. | Dissimilar joining of stainless steel and 5083 aluminum alloy sheets by gas tungsten arc welding-brazing process | |
| Zhang et al. | Electron beam welding of 304 stainless steel to QCr0. 8 copper alloy with copper filler wire | |
| Dawood et al. | Advantages of the green solid state FSW over the conventional GMAW process | |
| Basak et al. | High-cycle fatigue behavior of MIG brazed galvanized DP600 steel sheet joint—effect of process parameters | |
| Singh et al. | Lap weld-brazing of aluminium to steel using novel cold metal transfer process | |
| Wan et al. | Friction welding of AA6061 to AISI 316L steel: characteristic analysis and novel design equipment | |
| Roy et al. | Characterization of metallurgical and mechanical properties of commercially pure copper and AISI 304 dissimilar weldments | |
| Ambriz et al. | Welding of aluminum alloys | |
| Aliakbari et al. | Through-thickness friction stir processing; a low-cost technique for fusion welds repair and modification in AA6061 alloy | |
| Venukumar et al. | Cold metal transfer (cmt) welding of dissimilar materials: An overview | |
| Shankar et al. | Friction stir welding of commercially pure copper and 1050 aluminum alloys | |
| Mustafa et al. | Influence of filler wire diameter on mechanical and corrosion properties of AA5083-H111 Al–Mg alloy sheets welded using an AC square wave GTAW process | |
| Zettler et al. | The effect of process parameters and tool geometry on thermal field development and weld formation in friction stir welding of the alloys AZ31 and AZ61 | |
| RU2390398C1 (en) | Method of argon-arc welding of copper and its alloys on steel by nonconsumable electrode | |
| WO2015004517A1 (en) | High fracture toughness welds in thick workpieces | |
| Shen et al. | Effect of preheat on TIG welding of AZ61 magnesium alloy | |
| Esmaeili et al. | Characteristics of intermetallic compounds in dissimilar friction stir welding: a review | |
| Sarmast-Ghahfarokhi et al. | Investigating the microstructural evolution and interfacial morphology of laser-and arc-brazed ZnAlMg coated steel | |
| Singh et al. | Brazing of high-strength steels: Recent developments and challenges | |
| Pujari et al. | A review on GTAW technique for high strength aluminium alloys (AA 7xxx series) |