RU2380210C2 - Method for manufacturing of steel oil-scraper piston rings - Google Patents
Method for manufacturing of steel oil-scraper piston rings Download PDFInfo
- Publication number
- RU2380210C2 RU2380210C2 RU2008115773/02A RU2008115773A RU2380210C2 RU 2380210 C2 RU2380210 C2 RU 2380210C2 RU 2008115773/02 A RU2008115773/02 A RU 2008115773/02A RU 2008115773 A RU2008115773 A RU 2008115773A RU 2380210 C2 RU2380210 C2 RU 2380210C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wire
- temperature
- profile
- strain hardening
- compression
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении стальных маслосъемных поршневых колец из проволоки.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of steel oil scraper piston rings from wire.
Известен способ изготовления кольцевых упругих элементов, в частности пружин и рессор, включающий однократное деформационное упрочнение протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики с обжатием 40-60%, навивку на оправку и последующий отпуск при температуре 280-300°С в течение 20-40 мин. Это обеспечивает точность размеров и форм, высокие механические свойства и эксплуатационную стойкость упругих элементов (Рахштадт А.Г. Пружинные стали и сплавы / А.Г.Рахштадт. - М.: Металлургия, 1971. - с.73-74).A known method of manufacturing annular elastic elements, in particular springs and springs, including a single strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers with compression of 40-60%, winding on the mandrel and subsequent tempering at a temperature of 280-300 ° C for 20-40 minutes This ensures the accuracy of dimensions and shapes, high mechanical properties and operational resistance of elastic elements (Rakhstadt A.G. Spring steels and alloys / A.G. Rakhstadt. - M .: Metallurgy, 1971. - p. 73-74).
Основным недостатком вышеописанного способа является отсутствие возможности использования для изготовления стальных маслосъемных поршневых колец сложного профиля с перфорированными пазами при однократном деформационном упрочнении без разрушения вследствие исчерпаемости запаса пластичности.The main disadvantage of the above method is the inability to use for the manufacture of steel oil scraper piston rings with a complex profile with perforated grooves in a single strain hardening without destruction due to the exhaustion of the ductility margin.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ изготовления стальных маслосъемных поршневых колец, включающий деформационное упрочнение проволоки путем ее протягивания через профильные волочильные ролики с обжатием, навивку проволоки на оправку и ее рекристаллизационный отпуск (Решение о выдаче патента по заявке № 2005134301/02(038354), В23Р 15/06, от 07.11.2005 - прототип).Closest to the proposed invention in technical essence and the achieved result is a method of manufacturing steel oil scraper piston rings, including strain hardening of the wire by pulling it through the profile drawing rollers with compression, winding the wire onto the mandrel and its recrystallization tempering (Decision on the grant of a patent for application No. 2005134301 / 02 (038354), B23P 15/06, dated 11/07/2005 - prototype).
Основными недостатками вышеописанного способа являются высокие деформационные упрочнения при пятикратном протягивании проволоки через профильные волочильные ролики с обжатием 35-40%, 20-25%, 10-15%, 15-20%, 6-8%, которые сопровождаются повышением твердости до 35-40, 26-28, 35-37, 28-32 HRC, соответственно; пониженными температурами рекристаллизационного отпуска 660-680°С после первого и третьего деформационных упрочнений, низкими температурами термофиксации (500°С) и термостабилизации (550°С), а также отсутствием рекристаллизационного отжига перед первым деформационным упрочнением, что сопровождается появлением микротрещин в проволоке вследствие исчерпаемости запаса пластичности, а также преждевременным выходом из строя волочильных роликов (сколы, выкрашивания).The main disadvantages of the above method are high strain hardening when pulling the wire five times through the profile drawing rollers with compression of 35-40%, 20-25%, 10-15%, 15-20%, 6-8%, which are accompanied by an increase in hardness to 35- 40, 26-28, 35-37, 28-32 HRC, respectively; low temperatures of recrystallization tempering of 660-680 ° С after the first and third strain hardening, low temperatures of heat setting (500 ° С) and thermal stabilization (550 ° С), as well as the absence of recrystallization annealing before the first strain hardening, which is accompanied by the appearance of microcracks in the wire due to exhaustion plasticity reserve, as well as premature failure of the drawing rollers (chips, chipping).
Задачей изобретения является изготовление стальных маслосъемных поршневых колец сложного профиля с перфорированными пазами без нарушения сплошности, обладающими высокими эксплуатационными свойствами.The objective of the invention is the manufacture of steel oil scraper piston rings of a complex profile with perforated grooves without disruption, having high performance properties.
Поставленная задача решается способом изготовления маслосъемных поршневых колец, включающим деформационное упрочнение проволоки путем ее протягивания через профильные волочильные ролики с обжатием, навивку проволоки на оправку и ее рекристаллизационный отпуск, по изобретению деформационное упрочнение проволоки осуществляют шестикратно, протягивая ее через профильные волочильные ролики с соответствующими обжатиями 21-23%, 20-21%, 18-20%, 17-19%, 16-18%, 9-11%, рекристаллизационный отпуск проволоки осуществляют после первого, третьего и пятого деформационных упрочнений при температуре 690-710°С в течение 1 часа, при этом после пятого деформационного упрочнения выполняют пробивку перфорированных пазов и протягивания проволоки через волочильные ролики с обжатием 9-11%, а также проводят ее навивку на оправку, а затем производят термофиксацию на оправке при температуре 560-580°С в течение 1 часа и разрезают на отдельные кольца, которые устанавливают в гильзу, осуществляют термостабилизацию при температуре 580-600°С в течение 1 часа. Кроме того, перед первым деформационным упрочнением выполняют рекристаллизационный отжиг проволоки при температуре A1±10°С.The problem is solved by the method of manufacturing oil scraper piston rings, including strain hardening of the wire by pulling it through the profile drawing rollers with compression, winding the wire onto the mandrel and its recrystallization tempering, according to the invention, the strain hardening of the wire is carried out six times, pulling it through the profile drawing rollers with the corresponding compression 21 -23%, 20-21%, 18-20%, 17-19%, 16-18%, 9-11%, recrystallization tempering of the wire is carried out after the first, third and fifth strains strength hardening at a temperature of 690-710 ° C for 1 hour, while after the fifth strain hardening, perforated grooves are punched and the wire is drawn through drawing rollers with compression of 9-11%, and it is wound onto a mandrel, and then heat-fix on the mandrel at a temperature of 560-580 ° C for 1 hour and cut into separate rings, which are installed in the sleeve, carry out thermal stabilization at a temperature of 580-600 ° C for 1 hour. In addition, before the first strain hardening, recrystallization annealing of the wire is performed at a temperature of A 1 ± 10 ° C.
Анализ предложенного решения с прототипом позволяет выделить признаки, отличающие предложенное решение от прототипа, что соответствует критерию «новизна».Analysis of the proposed solution with the prototype allows you to highlight the features that distinguish the proposed solution from the prototype, which meets the criterion of "novelty."
Сравнительный анализ предложенного решения с известными не выявил признаков, совпадающих с отличительными признаками предложенного решения, что соответствует критерию «изобретательский уровень».A comparative analysis of the proposed solution with the known did not reveal signs that match the distinctive features of the proposed solution, which meets the criterion of "inventive step".
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг.1 изображена исходная структура стали 20X13×500; на фиг.2 структура стали 20X13 после рекристаллизационного отжига, в 820°С×500; на фиг.3 структура стали 20X13 после рекристаллизационного отпуска, 700°С, 1 час×500; на фиг.4 структура стали 20X13 после третьего деформационного упрочнения, ×250.The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows the initial structure of steel 20X13 × 500; figure 2 the structure of steel 20X13 after recrystallization annealing, at 820 ° C × 500; figure 3 the structure of steel 20X13 after recrystallization tempering, 700 ° C, 1 hour × 500; figure 4 the structure of steel 20X13 after the third strain hardening, × 250.
Выполненные расчеты и построенные площади переходов на ЭВМ в программе AutoCAD 2006 показали возможность получения заданного профиля маслосъемного кольца за 6 протягиваний через профильные волочильные колики. Увеличение числа протягиваний способствует удалению мелких поверхностных дефектов и снижению шероховатости поверхности. С нарастанием степени общей деформации в процессе протягивания, вследствие упрочнения металла вытяжка за проход должна уменьшаться. Чем меньше эти обжатия, тем медленнее нарастает прочность, тем выше степень суммарной деформации и тем выше абсолютная величина механических свойств (Металловедение и термическая обработка: сборник 9 (приложение к журналу «Сталь») - М.: Металлургиздат, 1959).The performed calculations and the constructed areas of transitions to the computers in AutoCAD 2006 showed the possibility of obtaining a given oil scraper profile for 6 pulls through the profile drawing colic. An increase in the number of stretches helps to remove small surface defects and reduce surface roughness. With an increase in the degree of general deformation in the process of drawing, due to the hardening of the metal, the hood exhaust should decrease. The smaller these reductions, the slower the strength increases, the higher the degree of total deformation and the higher the absolute value of the mechanical properties (Metallurgy and heat treatment: collection 9 (supplement to the Steel magazine) - M .: Metallurgizdat, 1959).
Важнейшим контролируемым параметром поршневых колец является твердость. По ней можно судить о качестве материала и степени его износостойкости, а так же степени упрочнения и структуре материала.The most important controlled parameter of the piston rings is hardness. It can be used to judge the quality of the material and the degree of its wear resistance, as well as the degree of hardening and structure of the material.
При первом деформационном упрочнении обжатие составляет 21-23% для получения оптимальной твердости 25-32 HRC, т.к. наши исследования установили, что максимальная твердость не должна превышать 35 HRC во избежание возникновения очагов разрушения.At the first strain hardening, the compression is 21-23% to obtain an optimal hardness of 25-32 HRC, because our studies found that the maximum hardness should not exceed 35 HRC in order to avoid the occurrence of foci of destruction.
Обжатие менее 21% недостаточно для деформационного упрочнения на твердость 25-32 HRC, а обжатие более 23% опасно из-за возникновения микротрещин. Обжатие, составляющее 20-21% при втором деформационном упрочении протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики, является оптимальным для формирования профиля маслосъемного кольца с твердостью 22-27 HRC. Обжатие менее 20% не обеспечивает деформационное упрочнение с твердостью 30-35 HRC, а обжатие более 21% опасно из-за возникновения микротрещин.Compression of less than 21% is not sufficient for strain hardening on a hardness of 25-32 HRC, and compression of more than 23% is dangerous due to microcracks. Compression of 20-21% during the second strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is optimal for forming the oil scraper ring with a hardness of 22-27 HRC. Compression of less than 20% does not provide strain hardening with a hardness of 30-35 HRC, and compression of more than 21% is dangerous due to microcracks.
Обжатие, составляющее 18-20% при третьем деформационном упрочнении протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики является оптимальным для получения сложного по конфигурации профиля маслосъемного кольца с твердостью 30-35 HRC. Обжатие менее 18% недостаточно для деформационного упрочнения на высокую твердость 30-35 HRC, а обжатие более 20% опасно из-за возникновения микротрещин.Compression of 18-20% during the third strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is optimal for obtaining a complex oil profile ring profile with a hardness of 30-35 HRC. Compression of less than 18% is not sufficient for strain hardening to a high hardness of 30-35 HRC, and compression of more than 20% is dangerous due to microcracks.
Обжатие, составляющее 17-19%, при четвертом деформационном упрочнении протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики является оптимальным для формирования профиля маслосъемного кольца, т.к. при этом твердость возрастает незначительно - до 25-30HRC, которая обеспечивает и деформационное упрочнение, и получение заданного профиля. Обжатие менее 17% не дает достаточного упрочнения, а при обжатии более 19% нарушаются контуры профиля кольца.Compression, comprising 17-19%, during the fourth strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is optimal for forming the oil scraper ring, since however, the hardness increases slightly - up to 25-30HRC, which provides strain hardening and obtaining a given profile. Compression of less than 17% does not give sufficient hardening, and with compression of more than 19%, the contours of the ring profile are violated.
Обжатие, составляющее 16-18%, при пятом деформационном упрочнении протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики необходимо для получения максимально допустимой твердости 35HRC перед заключительным формированием заданного профиля маслосъемного кольца. Обжатие менее 16% не дает достаточного упрочнения, при обжатие более 18% нарушаются контуры профиля кольца.Compression of 16-18% during the fifth strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is necessary to obtain the maximum allowable hardness of 35HRC before the final formation of the specified profile of the oil scraper ring. Compression of less than 16% does not provide sufficient hardening; when crimping more than 18%, the contours of the ring profile are violated.
Обжатие, составляющее 9-11%, на твердость 26-28 HRC при шестом деформационном упрочнении протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики является оптимальным для получения сложного профиля маслосъемного кольца без дальнейшей механической обработки.Compression of 9-11% to a hardness of 26-28 HRC during the sixth strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is optimal for obtaining a complex oil scraper ring without further machining.
При обжатии менее 9% происходит неравномерная калибровка профиля по сечению. При обжатии более 11% возможно шелушение поверхности профиля вследствие наклепа.With a reduction of less than 9%, an uneven calibration of the profile over the cross section occurs. With a compression of more than 11%, peeling of the surface of the profile due to hardening is possible.
Выполнение рекристаллизационного отпуска при температуре 690-710°С в течение 1 часа необходимо для снятия наклепа и снижения твердости до 22-24 HRC после деформационных упрочнений при волочении и повышении пластичности во избежание «растрескивания» при последующем деформационном упрочнении. Кроме того, после отпуска при 690-710°С достигаются высокие степени обжатия, связанные с получением ориентированной структуры, что способствует равномерной деформации при волочении (Коткис М.А., Скобло А.В. // Металловедение и термическая обработка металлов. - 1968, № 2. - с.52).Recrystallization tempering at a temperature of 690-710 ° C for 1 hour is necessary to remove hardening and reduce hardness to 22-24 HRC after strain hardening during drawing and increasing ductility in order to avoid “cracking” during subsequent strain hardening. In addition, after tempering at 690-710 ° C, high compression ratios are achieved associated with obtaining an oriented structure, which contributes to uniform deformation during drawing (Kotkis M.A., Skoblo A.V. // Metallurgy and heat treatment of metals. - 1968 , No. 2. - p.52).
Отпуск при температуре менее 690°С недостаточен для снижения твердости, а отпуск при температуре более 710°С приводит к разориентировке деформированной структуры без снижения твердости.Tempering at a temperature of less than 690 ° C is insufficient to reduce hardness, and tempering at a temperature of more than 710 ° C leads to misorientation of the deformed structure without reducing hardness.
Термофиксация на оправке профиля маслосъемного кольца при температуре 560-580°С в течение 1 часа является оптимальной для снижения напряжений и повышения их предела упругости, релаксационной стойкости и усталостной прочности формы вследствие изменения тонкой структуры при полигонизации с образованием сегрегации из атомов углерода и дисперсных частиц карбидов. Полигонизация представляет собой формирование субзерен, разделенных плоскими дислокационными стенками. Стенки малоподвижны и весьма устойчивы при дальнейшем нагреве (Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. М. «Металлургия» - 1978, с.35-40).Thermofixing on the mandrel of the oil scraper profile at a temperature of 560-580 ° C for 1 hour is optimal for reducing stresses and increasing their elastic limit, relaxation resistance and fatigue strength due to changes in the fine structure during polygonization with the formation of segregation from carbon atoms and dispersed carbide particles . Polygonization is the formation of subgrains separated by flat dislocation walls. The walls are inactive and very stable during further heating (II Novikov. Theory of heat treatment of metals. M. "Metallurgy" - 1978, p. 35-40).
Нагрев при температуре менее 560°С недостаточен для протекания полигонизации, а при температуре более 580°С приводит к перестариванию структуры.Heating at a temperature of less than 560 ° C is insufficient for polygonization, and at a temperature of more than 580 ° C leads to overcooking of the structure.
Термостабилизация в гильзе стальных маслосъемных поршневых колец при температуре 580-600°С в течение 1 часа является оптимальной для закрепления подвижных дислокаций атомами примесей в дислокационных стенках, возникающих при полигонизации деформационного металла.Thermal stabilization in the sleeve of steel oil scraper piston rings at a temperature of 580-600 ° C for 1 hour is optimal for fixing mobile dislocations by impurity atoms in the dislocation walls arising from the polygonization of a deformation metal.
Нагрев при температуре менее 580°С в течение 1 часа недостаточен для повышения сопротивления малым пластическим деформациям.Heating at a temperature of less than 580 ° C for 1 hour is insufficient to increase resistance to small plastic deformations.
Однако при повышении температуры более 600°С происходит укрупнение субзерен и снижение прочности, а также упругих свойств колец.However, when the temperature rises above 600 ° C, coarsening of subgrains and a decrease in strength and elastic properties of the rings occur.
Рекристаллизационный отжиг проволоки при температуре A1±10°С в течение 1 ч необходим для снижения твердости проволоки в состоянии поставки и повышения пластичности стали, необходимой для выполнения деформации. В исходном состоянии структура стали 20X13 состоит из аустенита, феррита и карбидов, которые существенно препятствуют пластической деформации (фиг.1). После рекристаллизационного отжига при температуре A1±10°С A1=820°С карбиды растворяются почти полностью (фиг.2), а твердость стали понижается с 20 HRC до 10 HRC.Recrystallization annealing of the wire at a temperature of A 1 ± 10 ° C for 1 h is necessary to reduce the hardness of the wire in the delivery state and increase the ductility of the steel necessary to perform the deformation. In the initial state, the structure of steel 20X13 consists of austenite, ferrite and carbides, which significantly inhibit plastic deformation (Fig. 1). After recrystallization annealing at a temperature of A 1 ± 10 ° С A 1 = 820 ° С, carbides dissolve almost completely (Fig. 2), and the hardness of steel decreases from 20 HRC to 10 HRC.
Способ изготовления стальных маслосъемных поршневых колец осуществляется следующим способом.A method of manufacturing a steel oil scraper piston rings is carried out as follows.
Бухту проволоки из стали 20X13, 30X13 помещают в герметичный контейнер, загружают в печь для проведения рекристаллизационного отжига при температуре A1±10°С в течение 1 часа. После чего проволоку помещают на разматывающее устройство и подвергают шестикратному деформационному упрочнению протягиванием через профильные волочильные ролики с навивкой на барабан.A coil of steel wire 20X13, 30X13 is placed in a sealed container, loaded into the furnace for recrystallization annealing at a temperature of A 1 ± 10 ° C for 1 hour. After that, the wire is placed on the unwinder and subjected to six times strain hardening by pulling through the profile drawing rollers with a winding on the drum.
Первое деформационное упрочнение протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики производят с обжатием 21-23% на твердость 25-32 HRC. После него осуществляют рекристаллизационный отпуск при температуре 690-710°С в течение 1 часа для снижения твердости до 15-18 HRC и повышения пластичности (фиг.3). Второе деформационное упрочнение протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики производят с обжатием 20-21% на твердость 22-27 HRC.The first strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is performed with compression of 21-23% for a hardness of 25-32 HRC. After him carry out recrystallization vacation at a temperature of 690-710 ° C for 1 hour to reduce hardness to 15-18 HRC and increase ductility (figure 3). The second strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is performed with compression of 20-21% for a hardness of 22-27 HRC.
После третьего деформационного упрочнения с обжатием 18-20% осуществляют рекристаллизационный отпуск при температуре 690-710°С в течение 1 часа для снижения твердости до 20-23 НRС(фиг.4).After the third strain hardening with a compression of 18-20%, recrystallization tempering is carried out at a temperature of 690-710 ° C for 1 hour to reduce the hardness to 20-23 НРС (Fig. 4).
Четвертое деформационное упрочнение протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики производят с обжатием 17-19%, пятое - с обжатием 16-18% на твердость 25-30 HRC и 30-35 HRC, соответственно. После пятого деформационного упрочнения осуществляют рекристаллизационный отпуск при температуре 690-710°С в течение 1 часа на твердость 22-24 HRC.The fourth strain hardening by pulling the wire through the profile drawing rollers is performed with compression of 17-19%, the fifth - with compression of 16-18% for hardness 25-30 HRC and 30-35 HRC, respectively. After the fifth strain hardening, recrystallization tempering is carried out at a temperature of 690-710 ° C for 1 hour for a hardness of 22-24 HRC.
Затем выполняют пробивку перфорированных пазов и шестое деформационное упрочнение протягиванием проволоки через профильные волочильные ролики (калибровку) с обжатием 9-11% на твердость 26-28 HRC. После чего осуществляют навивку на оправку с натяжением и термофиксацию при температуре 560-580°С в течение 1 часа, разрезку на кольца, которые помещают в гильзу для термостабилизации при температуре 580-600°С в течение 1 часа.Then perforated grooves are punched and the sixth strain hardened by pulling the wire through the profile drawing rollers (calibration) with a compression of 9-11% for a hardness of 26-28 HRC. Then carry out winding on the mandrel with tension and heat setting at a temperature of 560-580 ° C for 1 hour, cutting into rings, which are placed in a sleeve for thermal stabilization at a temperature of 580-600 ° C for 1 hour.
Таким образом, использование предполагаемого изобретения позволяет изготовить стальные маслосъемные кольца сложного профиля с перфорированными пазами с обеспечением равномерного деформирования при протягивании проволоки через профильные волочильные ролики, обладающие высокими эксплуатационными характеристиками.Thus, the use of the proposed invention allows the manufacture of steel oil scraper rings of complex profile with perforated grooves to ensure uniform deformation when pulling the wire through the profile drawing rollers with high performance.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008115773/02A RU2380210C2 (en) | 2008-04-21 | 2008-04-21 | Method for manufacturing of steel oil-scraper piston rings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008115773/02A RU2380210C2 (en) | 2008-04-21 | 2008-04-21 | Method for manufacturing of steel oil-scraper piston rings |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008115773A RU2008115773A (en) | 2009-10-27 |
| RU2380210C2 true RU2380210C2 (en) | 2010-01-27 |
Family
ID=41352631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008115773/02A RU2380210C2 (en) | 2008-04-21 | 2008-04-21 | Method for manufacturing of steel oil-scraper piston rings |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2380210C2 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102010047836B4 (en) * | 2010-10-07 | 2014-09-04 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Method for producing a piston ring |
| DE102010047961A1 (en) * | 2010-10-08 | 2012-04-12 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Method for producing a piston ring |
| DE102010048079B4 (en) * | 2010-10-09 | 2013-03-28 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Method for producing a piston ring |
-
2008
- 2008-04-21 RU RU2008115773/02A patent/RU2380210C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008115773A (en) | 2009-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3527685B1 (en) | Apparatus for production of a coil spring and its use | |
| JP6051335B2 (en) | Steel pipe for fuel injection pipe and fuel injection pipe using the same | |
| RU2366746C2 (en) | Method of heat treatment of structural component out of hardened heat resistant steel and structural component out of hardened heat resistant steel | |
| JP5333700B1 (en) | Low alloy oil well pipe steel with excellent resistance to sulfide stress cracking and method for producing low alloy oil well pipe steel | |
| US8480817B2 (en) | Thermal mechanical processing of stainless steel | |
| JP6195570B2 (en) | Material for piercer plug for seamless steel pipe manufacturing and manufacturing method thereof | |
| JP2015105428A (en) | Steel wire for bolt excellent in delayed fracture resistance, high-strength bolt, and production method for them | |
| CN104981556A (en) | Soft-nitrided induction-quenched steel component | |
| WO2016203924A1 (en) | Steel pipe for fuel spray pipe and manufacturing method therefor | |
| CN107866665B (en) | Million MW class nuclear power unit high intensity retaining ring manufacturing process | |
| RU2380210C2 (en) | Method for manufacturing of steel oil-scraper piston rings | |
| FR2493191A1 (en) | CASTING COLD ROLLING CYDINDER AND MANUFACTURING METHOD THEREOF | |
| US7037383B2 (en) | Process for producing a component from metal | |
| CN103620275B (en) | Pressure rings and manufacture method thereof | |
| JP5986434B2 (en) | Seamless steel pipe for hollow spring | |
| JP2014169470A (en) | Spring steel wire excellent in wire drawing property and its manufacturing method | |
| JPH10168515A (en) | Heat treated article | |
| JP5816136B2 (en) | Manufacturing method of seamless steel pipe for hollow spring | |
| JP2019055419A (en) | Cold rolling roll | |
| JP7165522B2 (en) | Compression coil spring and its manufacturing method | |
| RU2318645C2 (en) | Steel oil piston rings manufacturing method | |
| JP6326933B2 (en) | Ring manufacturing method | |
| RU2009215C1 (en) | Method for production of shells operating under internal pressure | |
| DK2764127T3 (en) | A method for improving the fatigue strength of micro-alloy steels, forged parts made by the method and apparatus for carrying out the method | |
| JP2003105495A (en) | Wire-shaped or bar-shaped steel excellent in deformability and machine part |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100422 |