RU2377586C1 - Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора - Google Patents
Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора Download PDFInfo
- Publication number
- RU2377586C1 RU2377586C1 RU2008114112/28A RU2008114112A RU2377586C1 RU 2377586 C1 RU2377586 C1 RU 2377586C1 RU 2008114112/28 A RU2008114112/28 A RU 2008114112/28A RU 2008114112 A RU2008114112 A RU 2008114112A RU 2377586 C1 RU2377586 C1 RU 2377586C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- voltage winding
- time
- winding
- transformer
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Housings And Mounting Of Transformers (AREA)
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Abstract
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки силовых трансформаторов с установленными на них быстродействующими регуляторами под нагрузкой. Сущность: производят осциллографирование переходных фазных токов в режиме переключения переключающего устройства с одного ответвления обмотки на другое. При этом одновременно и симметрично подают на его три фазных вывода постоянный ток. Низковольтная обмотка находится в режиме холостого хода. Полученные кривые переходных фазных токов представляют аналитически на спадающих интервалах значений тока в виде суммы постоянной составляющей установившегося тока и экспоненциальной свободной составляющей переходного тока. Индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки каждой фазы (LσВН) рассчитывают по формуле: LσBH=Rц·τ, где Rц - суммарное сопротивление элементов цепи высоковольтной обмотки трансформатора, τ - постоянная времени, вычисляемая как разность времен t2 и t1, в которых мгновенные значения токов определяются по экспериментальной кривой переходного тока. Технический результат: повышение точности, возможность рассчитать отдельно значения индуктивностей как высоковольтной, так и низковольтной обмоток. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Область техники
Изобретение относится к способу определения в силовом трансформаторе индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки, имеющем на своей стороне быстродействующий регулятор напряжения под нагрузкой, таких как, например, РС, РНОА, РНТА, SAV, SCV и др. Оно может быть использовано для расчета параметров конструкции силового трансформатора на заводе-изготовителе, а также определения потерь рассеяния в эксплуатации.
Уровень техники
Известен способ определения индуктивности рассеяния обмоток силовых трансформаторов расчетным методом при известных параметрах конструкций силового трансформатора по формуле:
где Lσтр - суммарная величина индуктивности рассеяния обмоток трансформатора;
LВН - индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки;
LНН ' - индуктивность рассеяния низковольтной обмотки, приведенной к высоковольтной, при этом LНН '=k2 LНН;
LНН - индуктивность рассеяния низковольтной обмотки;
k - коэффициент трансформации;
µ0 - постоянная магнитная проницаемость воздушной среды;
W1 - число витков высоковольтной обмотки;
Dср - средний диаметр двух обмоток;
kR - коэффициент Роговского;
l - высота обмоток;
a12 - расстояние между обмотками;
a1 - ширина высоковольтной обмотки;
a2 - ширина низковольтной обмотки [Вольдек А.И. Электрические машины. Учебник для студентов высш. техн. учебн. заведений / А.И.Вольдек // Изд. 2-е, перераб. и доп.Л., «Энергия» - 1974 - с.840], [Петров Г.Н. Электрические машины. В 3-х частях. Ч.1 Введение. Трансформаторы. Учебник для вузов. / Г.Н.Петров // М., «Энергия» - 1974 - с.240].
Недостатком этого способа определения сопротивлений индуктивности рассеяния трансформатора является невозможность достаточно точного расчета данного параметра в отдельности для каждой его обмотки, так как не удается установить точную границу разделов магнитных линий, сцепляющихся с разными обмотками. Другим недостатком способа является присутствие некоторых упрощающих допущений (равенство числа витков первичной и вторичной обмоток, коэффициента Роговского, который выбирают в пределах от 0,93 до 0,98), что не позволяет определить вышеназванный параметр с высокой точностью.
Наиболее близким к предлагаемому способу определения индуктивности рассеяния трансформатора является определение искомого параметра по данным напряжения короткого замыкания (Uk%) и известных параметров электрических величин трансформатора - номинального напряжения (Uн) и тока (Iн) по формуле:
где ω - угловая частота [Васютинский С.Б. Вопросы теории и расчета трансформаторов / С.Б.Васютинский // Л., «Энергия» - 1970 - с.432].
Однако и здесь, как в предыдущем способе, индуктивность рассеяния определяется как сумма индуктивностей двух обмоток трансформатора (первичной и вторичной), а точность расчета также невысока, так как расчетная формула учитывает напряжение короткого замыкания на полном сопротивлении обмоток и пренебрегается индуктивностью намагничивания и активными сопротивлениями обмоток.
Сущность изобретения
Основная задача изобретения - создание более точного способа определения индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки по экспериментальной кривой реального тока осциллографирования силовых цепей трансформатора и таким образом обеспечение возможности определения индуктивности рассеяния низковольтной обмотки при известных значениях индуктивности рассеяния трансформатора, полученных традиционными способами.
Поставленная задача решается благодаря тому, что в предлагаемом способе индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки получают математической обработкой трех реальных кривых переходных фазных токов, полученных в режиме переключения переключающего устройства с одного ответвления обмотки на другое с одновременной подачей на его три фазных вывода симметричного источника напряжения постоянного тока, а кривая переходного тока представляется аналитически на спадающих интервалах значений тока в виде суммы постоянной составляющей установившегося тока (Iуст) и экспоненциальной свободной составляющей переходного тока, индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки каждой фазы (LσВН) рассчитывается по формуле: LσВН=Rц·τ, в которой суммарное сопротивление элементов цепи высоковольтной обмотки трансформатора Rц определяется по паспортным значениям или измеренным в условиях эксплуатации и приведенным к температуре среды, при которой производилось осциллографирование токов, а постоянная времени τ вычисляется как разность времен t2 и t1, в которых мгновенные значения токов определяются по экспериментальной кривой переходного тока, причем начальное значение тока i1(t1) соответствует произвольно выбранному моменту времени t1 на спадающем участке кривой, а момент времени t2, отстающий от t1 на время τ, в котором свободная составляющая уменьшена в е раз, определяется путем проецирования на ось времени мгновенного значения тока i2(t2), рассчитанного по формуле:
где 
i1 - переходный ток в момент времени t1;
i2 - переходный ток в момент времени t2;
τ - постоянная времени переходного процесса;
е - основание натурального логарифма;
Iуст - установившееся значение тока в цепи обмотки трансформатора на спадающем участке;
E - эдс источника напряжения постоянного тока;
Rц - суммарное активное сопротивление элементов в цепи высоковольтной обмотки;
R0 - внутреннее сопротивление источника напряжения постоянного тока;
Rобм.отв(+). - активное сопротивление высоковольтной обмотки трансформатора на переключаемом ответвлении;
Rтр - активное сопротивление токоограничивающего резистора;
данный расчет индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки производят n раз и за истинное значение индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки принимается их среднее значение.
Раскрытие изобретения
Для определения индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки силового трехфазного трансформатора, снабженного быстродействующим регулятором напряжения под нагрузкой на стороне его высоковольтной обмотки, например, типа РНТА-35/200, производят осциллографирование токов по способу, описанному в [Пат. №2290653 Российская Федерация, МПК G01R 29/20. Способ оценки в силовых трехфазных трансформаторах параметров процесса переключения контактов контактора быстродействующего регулятора под нагрузкой без его вскрытия и устройство для его осуществления / Ю.А.Федоров, Г.М.Михеев, В.М.Шевцов, С.Н.Баталыгин; заявитель и патентообладатель авторы; заявл. 20.12.2004; опубл. 27.12.2006. Бюл. №36].
В этом случае, благодаря симметричной подаче постоянного тока по всем трем фазам высоковольтной обмотки силового трансформатора (при этом низковольтная обмотка находится в режиме холостого хода) все три фазных магнитодвижущих силы одинаковы по величине и направлены встречно, вследствие чего возбуждаемые магнитные потоки являются потоками рассеяния.
В этом режиме магнитные потоки отдельных фаз будут замыкаться каждый через свой стержень, воздушно-масляное пространство, корпус трансформатора и не сцепляются с обмотками других фаз.
Каждая коммутируемая фаза высоковольтной обмотки силового трансформатора с достаточной точностью может быть представлена как активно-индуктивная RL-цепь, например фаза A-N (фиг.1, а), а процесс переключения положений b-c-d переключателя сопровождается кривой тока, состоящей из трех интервалов b-c, c-d, d-f. Постоянные времени переходных процессов при переключении ответвлений определяются только индуктивностью рассеяния и активными сопротивлениями элементов цепей, последние из которых легко определяются по паспорту или измеряются обычными стандартными методами, но приведенными к одной и той же температуре. Поскольку индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки (LσВН) на порядок и более меньше полной индуктивности каждой из фаз обмотки, переходные процессы в этом режиме протекают достаточно быстро и удается на осциллограмме токов четко зафиксировать моменты переключения контактов быстродействующего переключающего устройства. Причем на интервалах спадающего (c-d) и нарастающего (d-f) тока (см. фиг.1, б) с высокой степени точностью кривые фазных токов могут быть представлены как решение дифференциального уравнения первого порядка в виде двух составляющих: постоянной - Iуст и свободной - экспоненциальной составляющей вида А·exp(-t/τ):
i(t)=Iуст+А·exp(-t/τ),
здесь А - постоянная интегрирования, а τ - постоянная времени коммутируемой цепи.
τ=LσВН/R.
Если взять любое мгновенное значение тока i1 в некоторый момент времени t1 на спадающем участке (c-d) и ввести местное время, то легко находится А:
i1(0)=Iуст+А, откуда А=Iуст-i1(0).
В результате имеем точное описание кривой тока в виде:
i1(t)=Iуст+[Iуст-i1(0)]·exp(-t/τ).
Важно отметить, что через время τ свободная составляющая тока уменьшается в «е» раз и может быть точно рассчитано мгновенное значение тока i2 в момент t2:
i2(t2)=Iуст+[Iуст-i1(0)]/e.
Из кривой фазного тока по этому значению i2 легко определяется соответствующий момент времени t2.
Постоянная времени τ рассчитывается по формуле:
τ=t2-t1=LσВН/Rц.
Затем определяется индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки:
LσВН=τ·Rц.
Таким образом, реальное значение индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки фазы легко рассчитывается без решения сложных трансцендентных уравнений и с высокой степенью точности.
Определение индуктивности рассеяния расчетным методом выполняется в несколько этапов.
На первом этапе определяют данный параметр на спадающем участке кривой тока как минимум в трех точках.
Для этого на начальном участке (c-d) спадающей осциллограммы переходного тока мгновенные значения тока i1 выбирают произвольно (несколько ниже от установившегося значения до переключения регулятора напряжения под нагрузкой) и по нему находится время t1 на кривой (см. фиг.1, б). Это время далее считается как исходное время t=0 и для него на спадающей кривой тока находится его истинное значение (i1). Затем рассчитывается значение тока i2 в момент.t2, отстоящий от времени t1 на время τ:
где 
Rобм.отв(+)=Rобм.отв(-)+Rотв;
Rобм.отв(-) - активное сопротивление обмотки трансформатора на ответвлении до переключения переключателя;
Rобм.отв(+) - активное сопротивление обмотки трансформатора на переключаемом ответвлении;
Rотв - активное сопротивление обмотки одного ответвления;
Rтр - активное сопротивление токоограничивающего резистора.
i1 - переходный ток в момент времени t1;
i2 - переходный ток в момент времени t2;
е - основание натурального логарифма;
Iуст - установившееся значение тока в цепи обмотки трансформатора на спадающем участке;
E - эдс источника напряжения постоянного тока;
Rц - суммарное активное сопротивление элементов в цепи высоковольтной обмотки;
R0 - внутренне сопротивление источника напряжения постоянного тока.
Зная значение i2, по кривой тока осциллограммы находят t2. Далее определяется постоянная времени переходного процесса (τ):
τ=t2-t1.
Таким образом, постоянная времени переходного процесса τ определяется как разность времен, полученная между двумя значениями переходного тока, первое значение из которых выбирается произвольно, а второе значение переменной составляющей тока определяется по формуле:
Индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки LσВН находится как произведение постоянной времени переходного процесса, умноженной на активное сопротивление осциллографируемой цепи:
LσВН=τ·R ц,
где Rц=R0+Rтр+Rобм.отв(+).
Подобное вычисление производят n раз для произвольных значений времени в интервале tc - td.
На заключительном этапе вычисляют усредненное значение индуктивности:
Основными достоинствами предложенного способа являются: простота расчета, увеличение точности определения индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки каждой фазы в отдельности с учетом несимметрии конструкции магнитопровода, а также достоверность результатов, благодаря использованию реальных осциллограмм.
Пример исполнения способа определения индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки фазы А силового трансформатора ТРДН-40000/110/6/6 в режиме переключения переключающего устройства с шестого на седьмое ответвление
Исходные данные:
Е0=12 В - эдс источника напряжения постоянного тока;
R0=4,97 Ом - внутреннее сопротивление источника напряжения постоянного тока;
Rтр=6,15 Ом - сопротивление токоограничиваюшего резистора фазы А (паспортные данные, приведенные к температуре +10°С);
Rобм.отв(+)=0,4704 Ом - активное сопротивление обмотки фазы А, определенное при температуре +10°С на седьмом положении ответвлении обмотки.
Примечание: Осциллографирование произведено при температуре окружающей среды +10°С на силовом трансформаторе при пуско-наладочных испытаниях.
На первом этапе определяется искомый параметр LσВН на спадающем участке (c-d) кривой тока как минимум в трех точках.
Вначале определим установившийся ток переходного процесса:
Шаг первый
По кривой осциллограммы, полученной экспериментальным путем (фиг.2 фазы А) в режиме переключения РПН силового трансформатора с 6 на 7-е положение для произвольного момента времени t1, на участке (c-d), например, для t1=4,0 мс находим соответствующее значение тока i1=2,1206 А.
Далее, это время примем за исходное с моментом времени, равным нулю, тогда найдем постоянную интегрирования:
A=i1-Iуст.
Найдем следующее значение тока i2 через момент времени t=τ, подставив t2=τ
в формулу:
Тогда:
Для значения тока i2=1,4345 А по кривой тока осциллографирования находим первое значение t2.
В нашем случае t2=12,988 мс.
Отсюда определим постоянную времени переходного процесса τ:
τ=t2-t1=12,988-4,00=8,988 мс.
Наконец, находим индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки фазы А трансформатора:
Lσ1ВН=τ·Rц=8,988·10-3·11,5904=104,174 мГн.
Шаг второй
Берем t1=10 мс, тогда согласно осциллограмме (фиг.2) i1=1,5953 А.
Для значения тока i2=1,2413 А по кривой тока осциллографирования находим новое значение t2.
В нашем случае t2=19,668 мс.
Отсюда определим постоянную времени переходного процесса τ:
τ=t2-t1=19,668-10,00=9,668 мс.
Находим индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки фазы А трансформатора:
Lσ2ВН=τ·Rц=9,668·10-3·11,5904=112,056 мГн.
Шаг третий
На оси времени берем следующую произвольную точку с моментом времени t1=14 мс, тогда согласно осциллограмме i1=1,397 А.
Для значения тока i2=1,168 А по кривой тока осциллографирования находим t2.
В нашем случае t2=23,603 мс.
Отсюда определим постоянную времени переходного процесса τ:
τ=t2-t1=23,603-14,00=9,603 мс.
Затем находим очередное значение индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки фазы А трансформатора:
Lσ3 ВН=τ·Rц=9,603·10-3·11,5904=111,303 мГн.
Найдем среднее арифметическое от полученных значений индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки Lσср ВН::
Для сравнения покажем расчет значений индуктивности рассеяние трансформатора другими способами.
Вначале найдем индуктивность рассеяния для данного трансформатора согласно [1, 2]:
где Lσтр - суммарная величина индуктивных сопротивлений рассеяния трансформатора;
LВН - индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки;
LНН ' - индуктивность рассеяния низковольтной обмотки, приведенной к высоковольтной, при этом LНН '=k2 LНН;
k - коэффициент трансформации трансформатора;
LНН - индуктивность рассеяния низковольтной обмотки;
µ0=4π·10-7 Гн/м;
W1=841 - число витков высоковольтной обмотки трансформатора;
kR=0,95;
l=1818 мм;
a12=90 мм;
a1=141 мм;
a2=157 мм.
Примечание. Все величины взяты с паспорта трансформатора типа ТРДН-40000/110/6/6, зав. №23591 производства ООО "Тольяттинский трансформаторный завод".
Подставляя эти выражения в исходную формулу, находим, что полная индуктивность рассеяния первичной и приведенной вторичной обмотки одной фазы трансформатора Lσтр составляет 240 мГн.
Обычно считается, что индуктивность высоковольтной обмотки составляет приближенно половину индуктивности рассеяния трансформатора. В нашем случае индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки LσВН тогда составит 120 мГн.
Важно отметить, что пользуясь значениями индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки, полученными предложенным способом (LσВН=109 мГн), можно определить более точно индуктивность рассеяния и низковольтной обмотки.
LσНН=Lσтр-LσВН=240-109=131 мГн.
Далее определим индуктивность рассеяния трансформатора другим известным способом согласно [3] для конкретных параметров данного трансформатора:
Uном=110 кВ,
Iном=200,8 А,
Uk=10,56%.
Определим индуктивность рассеяния низковольтной обмотки LσНН:
LσНН=Lσтр-LσВН=184-109=71 мГн.
Меньшие значения индуктивностей рассеяния трансформатора, определенные по второму известному способу по сравнению с первым, можно объяснить шунтирующим влиянием индуктивности намагничивания.
Таким образом, предложенный способ определения индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки трансформатора дает более точное значение и позволяет рассчитать отдельно значения индуктивностей как высоковольтной, так и низковольтной обмоток.
Описание чертежей
Фиг.1. Электрическая схема, используемая для расчета индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки силового трансформатора (а), где 1 - схема замещения цепи одной фазы высоковольтной обмотки силового трансформатора; 2 - источник напряжения постоянного тока; 3 - упрощенный вид контактной системы контактора РПН; А - вывод фазы А высоковольтной обмотки, N - вывод нейтрали трансформатора и соответствующая форма кривой переходного тока контактной системы регулятора напряжения под нагрузкой (б).
Фиг.2. Осциллограммы токов дугогасительных контактов контактора РПН типа РНТА-3 5/200 трансформатора Т-1 типа ТРДН-40000/ПО (заводской №23591), установленного на п/ст."Южная" Северные электрические сети ОАО «Чувашэнерго» (без слива масла и без вскрытия бака РПН).
Claims (2)
1. Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора, имеющей на своей стороне быстродействующий регулятор напряжения под нагрузкой с токоограничивающими резисторами, отличающийся тем, что производят осциллографирование переходных фазных токов в режиме переключения переключающего устройства с одного ответвления обмотки на другое при одновременной симметричной подаче на его три фазных вывода постоянного тока источника напряжения и нахождении низковольтной обмотки в режиме холостого хода, полученные кривые переходных фазных токов представляют аналитически на спадающих интервалах значений тока в виде суммы постоянной составляющей установившегося тока (Iуст) и экспоненциальной свободной составляющей переходного тока, индуктивность рассеяния высоковольтной обмотки каждой фазы (LσВН) рассчитывают по формуле: LσBH=Rц·τ, в которой суммарное сопротивление элементов цепи высоковольтной обмотки трансформатора Rц определяют по паспортным значениям или измеренным в условиях эксплуатации и приведенным к температуре среды, при которой производилось осциллографирование токов, а постоянная времени τ вычисляется как разность времен t2 и t1, в которых мгновенные значения токов определяются по экспериментальной кривой переходного тока, причем начальное значение тока i1(t1) соответствует произвольно выбранному моменту времени t1 на спадающем участке кривой, а момент времени t2, отстающий от t1 на время τ, определяется путем проецирования на ось времени мгновенного значения тока i2(t2), рассчитанного по формуле:
где
i1 - переходный ток в момент времени t1;
i2 - переходный ток в момент времени t2;
τ - постоянная времени переходного процесса;
е - основание натурального логарифма;
Iуст - установившееся значение тока в цепи обмотки трансформатора на спадающем участке;
Е - эдс источника напряжения постоянного тока;
Rц - суммарное активное сопротивление элементов в цепи высоковольтной обмотки;
R0 - внутреннее сопротивление источника напряжения постоянного тока;
Rобм.отв(+) - активное сопротивление высоковольтной обмотки трансформатора на переключаемом ответвлении;
Rтр - активное сопротивление токоограничивающего резистора.
где
i1 - переходный ток в момент времени t1;
i2 - переходный ток в момент времени t2;
τ - постоянная времени переходного процесса;
е - основание натурального логарифма;
Iуст - установившееся значение тока в цепи обмотки трансформатора на спадающем участке;
Е - эдс источника напряжения постоянного тока;
Rц - суммарное активное сопротивление элементов в цепи высоковольтной обмотки;
R0 - внутреннее сопротивление источника напряжения постоянного тока;
Rобм.отв(+) - активное сопротивление высоковольтной обмотки трансформатора на переключаемом ответвлении;
Rтр - активное сопротивление токоограничивающего резистора.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что расчет индуктивности рассеяния высоковольтной обмотки производят n раз, причем за истинное значение индуктивности рассеяния принимается их среднее значение.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008114112/28A RU2377586C1 (ru) | 2008-04-10 | 2008-04-10 | Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008114112/28A RU2377586C1 (ru) | 2008-04-10 | 2008-04-10 | Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008114112A RU2008114112A (ru) | 2009-10-20 |
| RU2377586C1 true RU2377586C1 (ru) | 2009-12-27 |
Family
ID=41262551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008114112/28A RU2377586C1 (ru) | 2008-04-10 | 2008-04-10 | Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2377586C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491559C1 (ru) * | 2012-04-26 | 2013-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВПО "НИУ "МЭИ") | Способ определения сопротивления и индуктивности рассеяния первичной обмотки трансформатора напряжения |
| CN110261676A (zh) * | 2019-05-05 | 2019-09-20 | 南瑞集团有限公司 | 一种初始时刻不确定的指数时域函数电度计量方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112198459B (zh) * | 2020-08-24 | 2022-07-12 | 国网河南省电力公司新乡供电公司 | 一种变压器绕组故障综合分析方法 |
-
2008
- 2008-04-10 RU RU2008114112/28A patent/RU2377586C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| С.Б.ВАСЮТИНСКИЙ, Вопросы теории и расчета трансформаторов. - Л.: Энергия, 1970 с.432. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491559C1 (ru) * | 2012-04-26 | 2013-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВПО "НИУ "МЭИ") | Способ определения сопротивления и индуктивности рассеяния первичной обмотки трансформатора напряжения |
| CN110261676A (zh) * | 2019-05-05 | 2019-09-20 | 南瑞集团有限公司 | 一种初始时刻不确定的指数时域函数电度计量方法 |
| CN110261676B (zh) * | 2019-05-05 | 2021-10-19 | 南瑞集团有限公司 | 一种初始时刻不确定的指数时域函数电度计量方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008114112A (ru) | 2009-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105044479B (zh) | 大型油浸式变压器空、负载综合试验设备及方法 | |
| CN107677980B (zh) | 一种配电网互感器计量性能一体化检测平台及方法 | |
| RU2377586C1 (ru) | Способ определения индуктивности рассеяния трехфазной высоковольтной обмотки силового трансформатора | |
| KR100356418B1 (ko) | 교번전류 센서 | |
| Zhang et al. | Improved flux-controlled VFCV strategy for eliminating and measuring the residual flux of three-phase transformers | |
| Mousavi et al. | Calculation of power transformer losses by finite element method | |
| Bessolitsyn et al. | Experimental study of current error of up to 50 hz current-measuring transformer | |
| Liu et al. | FE-based modeling of single-phase distribution transformers with winding short circuit faults | |
| Yamaguchi et al. | Effect of magnetic saturation on the current limiting characteristics of transformer type superconducting fault current limiter | |
| CN102735940A (zh) | 三相变压器绕组漏抗简化测量方法 | |
| RU2687298C1 (ru) | Способ измерения активных сопротивлений постоянному току обмоток силового трансформатора | |
| Kaczmarek | Secondary current distortion of inductive current transformer in conditions of dips and interruptions of voltage in the power line | |
| CN205666125U (zh) | 抗直流测量用电流互感器 | |
| CA2141390C (en) | Method for measuring a resistance value | |
| Fayzullayevich | Range Automatic Adjusted Current Transformer Primary Winning | |
| RU2328749C1 (ru) | Способ измерения намагничивающего тока трансформатора, работающего под нагрузкой | |
| Kojovic | Rogowski coil transient performance and ATP simulations for applications in protective relaying | |
| Reis et al. | Measuring the excitation current in transformers using hall effect sensors | |
| Kasztenny et al. | Modeling and protection of hexagonal phase-shifting transformers—part I: short-circuit model | |
| Khan et al. | A comparative performance analysis of three differential current measuring principles associated with phase shifting transformer protection | |
| Yonezawa et al. | Comparison of geometry-based transformer iron-core models for inrush-current and residual-flux calculations | |
| CN211293009U (zh) | 一种多磁路试验设备 | |
| Yahiou et al. | Inrush Current Influence on the Hysteresis Loop of a Single-Phase Transformer | |
| Ndung’u | Analysis and Evaluation of CT Transformation Error for Non Self-Contained Smart Meters Installed in Smart Cities | |
| RU2603723C2 (ru) | Устройство для измерения намагничивающего тока трансформатора, работающего под нагрузкой |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110411 |