RU2370835C1 - Fuel element of nuclear reactor - Google Patents
Fuel element of nuclear reactor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2370835C1 RU2370835C1 RU2008117491/06A RU2008117491A RU2370835C1 RU 2370835 C1 RU2370835 C1 RU 2370835C1 RU 2008117491/06 A RU2008117491/06 A RU 2008117491/06A RU 2008117491 A RU2008117491 A RU 2008117491A RU 2370835 C1 RU2370835 C1 RU 2370835C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- fuel
- carbide
- fuel element
- layers
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
Description
Изобретение относится к области ядерной энергетики, в частности к микросферическому топливу с керамическими защитными покрытиями.The invention relates to the field of nuclear energy, in particular to microspherical fuel with ceramic protective coatings.
Микротвэл ядерного реактора - это топливная микросфера из делящегося материала, например, UO2, PuO2, ThO2 или смесей на их основе, на которую нанесены защитные пироуглеродные и карбидные покрытия. См., например, "Very high temperature gas cooled reactor systems" (VHTR). Finis South-Worth.GENERATION IV. Technical Working group 2 Gas Cooled Reactor Systems. 2002 Winter ANS Meeting, Washington, D.C., November 18, 2002.A microfuel of a nuclear reactor is a fuel microsphere made of fissile material, for example, UO 2 , PuO 2 , ThO 2 or mixtures based on them, on which protective pyrocarbon and carbide coatings are applied. See, for example, "Very high temperature gas cooled reactor systems" (VHTR). Finis South-Worth.GENERATION IV. Technical Working group 2 Gas Cooled Reactor Systems. 2002 Winter ANS Meeting, Washington, DC, November 18, 2002.
Защитные покрытия в составе микротвэла выполняют многоцелевые функции, основной из которых является удержание газообразных и твердых продуктов деления и предотвращение выхода их в активную зону ядерного реактора.Protective coatings as a part of a microfuel have multi-purpose functions, the main of which is the retention of gaseous and solid fission products and preventing their entry into the active zone of a nuclear reactor.
Такие характеристики покрытий как плотность, толщина, параметры кристаллической структуры и т.п., выбираются на соответствующих стадиях отработки с учетом специфических особенностей реакторной установки и условий ее эксплуатации: температурного интервала облучения, величины выгорания топлива, флюенса быстрых нейтронов, постулируемых величин перегрева топлива и т.п.Such characteristics of coatings as density, thickness, parameters of the crystal structure, etc., are selected at the appropriate stages of testing taking into account the specific features of the reactor installation and the conditions of its operation: the temperature range of irradiation, the magnitude of the burnup of the fuel, the fluence of fast neutrons, the postulated values of the superheat of the fuel, and etc.
Известен микротвэл ядерного реактора, содержащий топливную микросферу из UO2 диаметром 500 мкм и многослойное покрытие, первый слой которого выполнен из пироуглерода низкой плотности толщиной 92 мкм, второй слой выполнен из высокоплотного изотропного пироуглерода толщиной 39 мкм, третий слой выполнен из карбида кремния толщиной 35 мкм, наружный слой выполнен из высокоплотного изотропного пироуглерода толщиной 40 мкм. (Hrovat M., Huschka H., Mehner A.-W., Warzawa W. "Spherical fuel elements for small and medium sized HTR". - Nuclear Engineering and Design, 109, 1988, p.253-256).Known microtel nuclear reactor containing a fuel microsphere of UO 2 with a diameter of 500 μm and a multilayer coating, the first layer of which is made of low-density pyrocarbon 92 μm thick, the second layer is made of high-density isotropic pyrocarbon 39 μm thick, the third layer is made of silicon carbide 35 μm thick , the outer layer is made of high-density isotropic pyrocarbon with a thickness of 40 μm. (Hrovat M., Huschka H., Mehner A.-W., Warzawa W. "Spherical fuel elements for small and medium sized HTR." - Nuclear Engineering and Design, 109, 1988, p. 253-256).
Существенным недостатком указанных микротвэлов является высокая повреждаемость карбидокремниевого слоя при разрушении внутреннего высокоплотного слоя из пироуглерода продуктами деления, например J, Cs, Ag, Pd, Rb и др., и разрушение наружного слоя из пироуглерода с потерей его бандажных свойств, что ограничивает ресурс его эксплуатации (глубину выгорания топлива).A significant drawback of these microfuel is the high damage to the silicon carbide layer during the destruction of the inner high-density pyrocarbon layer by fission products, for example, J, Cs, Ag, Pd, Rb, etc., and the destruction of the outer pyrocarbon layer with the loss of its bandage properties, which limits its service life (fuel burnup depth).
Наиболее близким аналогом-прототипом предложенному техническому решению является микротвэл ядерного реактора, содержащий топливную микросферу из UO2 и многослойное покрытие, первый слой которого выполнен из пироуглерода низкой плотности, второй слой выполнен из высокоплотного изотропного пироуглерода, третий слой выполнен из карбидного материала, например SiC или ZrC, наружный слой выполнен из высокоплотного изотропного пироуглерода (Minato К., Ogawa Т., Sawa К., Ishikawa A., Tomita Т., lida S. Irradiation experiment on ZrC-coated fuel particles for high-temperature gas-cooled reactors.- Nuclear Technology, vol.130, June, 2000, p.272-281).The closest prototype analogue to the proposed technical solution is a microtel of a nuclear reactor containing a fuel microsphere of UO 2 and a multilayer coating, the first layer of which is made of low-density pyrocarbon, the second layer is made of high-density isotropic pyrocarbon, the third layer is made of a carbide material, for example SiC or ZrC, the outer layer is made of high-density isotropic pyrocarbon (Minato K., Ogawa T., Sawa K., Ishikawa A., Tomita T., lida S. Irradiation experiment on ZrC-coated fuel particles for high temperature gas-cooled reactors. - Nuclear Technology, vol. 130, June, 2000, p. 272-281).
Недостатком указанного микротвэла является повреждаемость карбидных слоев продуктами деления при разрушении внутреннего и наружного слоев из пироуглерода, что ограничивает ресурс его эксплуатации (глубину выгорания топлива) особенно при повышенных температурах (более 1300°С) и дозах (более 2,0·1021 н/cм2) облучения.The disadvantage of this microfuel is the damage of carbide layers by fission products during the destruction of the inner and outer layers of pyrocarbon, which limits its service life (fuel burnup depth) especially at elevated temperatures (more than 1300 ° C) and doses (more than 2.0 · 10 21 n / cm 2 ) exposure.
Повреждаемость карбидных слоев (основных силовых и диффузионных барьеров по отношению к газообразным и твердым продуктам деления) обусловлена целым рядом параллельно протекающих превращений:Damage to carbide layers (the main force and diffusion barriers with respect to gaseous and solid fission products) is caused by a number of parallel transformations:
- усадка уже на ранних стадиях облучения пироуглеродных слоев, развитие в них растягивающих напряжений, обусловленных анизотропными размерными изменениями, и, наконец, образование в них радиальных трещин, открывающих прямой доступ продуктов деления к карбидным слоям;- shrinkage already in the early stages of irradiation of pyrocarbon layers, the development of tensile stresses due to anisotropic dimensional changes in them, and, finally, the formation of radial cracks in them, which open up direct access of fission products to carbide layers;
- коррозионное взаимодействие моноокиси углерода и твердых продуктов деления с карбидными слоями создает в местах выхода трещин на внутренней поверхности карбидных слоев локальные концентраторы растягивающих напряжений;- the corrosion interaction of carbon monoxide and solid fission products with carbide layers creates local concentrators of tensile stresses in the places where cracks exit on the inner surface of the carbide layers;
- нарастающее по мере выгорания топлива давление твердых продуктов деления и термоциклирование, например, за счет изменения энерговыделения из топливной микросферы при разрушении наружного слоя из пироугдерода повышают вероятность разрушения карбидных слоев и микротвэла в целом.- the pressure of solid fission products increasing as fuel burns out and thermal cycling, for example, due to a change in energy release from the fuel microsphere when the outer layer of pyrocarbon is destroyed increases the likelihood of destruction of carbide layers and the microfuel as a whole.
Экспериментально установлено, что коррозионное взаимодействие карбидов кремния или циркония с твердыми продуктами деления и моноокисью углерода интенсивно протекает как в местах выхода трещин пироуглеродного слоя на внутреннюю поверхность карбидных слоев, так и в местах локального отслоения внутреннего пироуглеродного слоя от слоя карбида. Концентрация продуктов деления в этих местах приводит к неконтролируемому формированию новых структур, которые по своим физико-механическим и радиационным свойствам отличаются от соответствующих свойств карбидных слоев, что приводит к разрушению последних в условиях воздействия высокого внутреннего давления в микротвэле. Повреждаемость карбидных слоев повышается также за счет диффузии через слой наружного пироуглерода из матрицы твэла таких примесей, как Fe, Cr, Ni и др.It was experimentally established that the corrosion interaction of silicon or zirconium carbides with solid fission products and carbon monoxide occurs intensively both at the places where the pyrocarbon layer cracks exit onto the inner surface of the carbide layers, and at the places where the inner pyrocarbon layer exfoliates locally from the carbide layer. The concentration of fission products in these places leads to the uncontrolled formation of new structures, which in their physicomechanical and radiation properties differ from the corresponding properties of carbide layers, which leads to the destruction of the latter under conditions of high internal pressure in the microfuel. Damage to the carbide layers also increases due to diffusion of such impurities as Fe, Cr, Ni, etc. through the outer pyrocarbon layer from the fuel matrix.
Перед авторами предложенного технического решения стояла задача повышения ресурса эксплуатации (глубины выгорания топлива) микротвэлов за счет повышения коррозионной стойкости и термомеханической стабильности силовых карбидных слоев.The authors of the proposed technical solution were faced with the task of increasing the service life (fuel burnup depth) of microfuel by increasing the corrosion resistance and thermomechanical stability of power carbide layers.
Поставленная задача решается тем, что в микротвэле ядерного реактора, содержащего топливную микросферу из UO2 и четырехслойное покрытие, в котором первый слой выполнен из низкоплотного пироуглерода, второй слой - из высокоплотного пироуглерода, третий слой - из карбидного материала, например SiC, ZrC, NbC, четвертый - наружный слой выполнен из титанокремнистого карбида Ti3SiC2.The problem is solved in that in the microtel of a nuclear reactor containing a fuel microsphere of UO 2 and a four-layer coating in which the first layer is made of low-density pyrocarbon, the second layer is of high-density pyrocarbon, the third layer is made of carbide material, for example SiC, ZrC, NbC fourth — the outer layer is made of titanium-silicon carbide Ti 3 SiC 2 .
Причинно-следственная связь между существенными признаками и техническим результатом заключается в следующем. Каждый из слоев предложенного микротвэла ядерного реактора с карбонитридными барьерами выполняет следующие функции:A causal relationship between the essential features and the technical result is as follows. Each of the layers of the proposed microfuel nuclear reactor with carbonitride barriers performs the following functions:
- первый слой из пироуглерода низкой плотности создает «свободный» объем для локализации газообразных продуктов деления;- the first layer of low-density pyrocarbon creates a "free" volume for the localization of gaseous fission products;
- второй высокоплотный изотропный пироуглерод является диффузионным барьером для газообразных продуктов деления;- the second high-density isotropic pyrocarbon is a diffusion barrier for gaseous fission products;
- третий слой из SiC, либо ZrC, либо NbC является основным силовым слоем, противодействующим внутреннему давлению газообразных продуктов деления, и служит диффузионным барьером по отношению к твердым продуктам деления;- the third layer of SiC, or ZrC, or NbC is the main force layer that counteracts the internal pressure of the gaseous fission products, and serves as a diffusion barrier in relation to solid fission products;
- четвертый слой из титанокремнистого карбида Ti3SiC2 защищает хрупкий карбидный слой из SiC, либо ZrC, либо NbC от внешних механических повреждений, а также коррозионных воздействий примесей из матрицы твэла и выполняет бандажные функции по отношению к внутренним слоям защитного покрытия микротвэла.- the fourth layer of titanium-silicon carbide Ti 3 SiC 2 protects the brittle carbide layer of SiC, or ZrC, or NbC from external mechanical damage, as well as the corrosive effects of impurities from the fuel rod matrix and performs banding functions with respect to the inner layers of the microfuel protective coating.
Пример осуществления предлагаемого технического решения. Пятислойное защитное покрытие на топливные микросферы из диоксида урана диаметром 500 мкм последовательно осаждают в кипящем слое:An example of the implementation of the proposed technical solution. A five-layer protective coating on fuel microspheres made of uranium dioxide with a diameter of 500 μm is successively deposited in a fluidized bed:
- первый слой из низкоплотного пироуглерода (температура пиролиза Т=1450°С, концентрация С2Н2 в смеси с аргоном 60 об.%, суммарный расход газов G=1500 л/ч);- the first layer of low-density pyrocarbon (pyrolysis temperature T = 1450 ° C, a concentration of C 2 H 2 mixed with argon of 60 vol.%, the total gas flow rate G = 1500 l / h);
- второй слой из высокоплотного изотропного пироуглерода (Т=1300°С, концентрация С3Н6 в смеси с аргоном 30 об.%, G=1500 л/ч);- the second layer of high-density isotropic pyrocarbon (T = 1300 ° C, the concentration of C 3 H 6 mixed with argon 30 vol.%, G = 1500 l / h);
- третий слой из SiC (Т=1550°С, концентрация СН3 SiCl3 1,0 об.%, G водорода=1500 л/ч);- the third layer of SiC (T = 1550 ° C, the concentration of CH 3 SiCl 3 1.0 vol.%, G hydrogen = 1500 l / h);
- либо третий слой из ZrC (T=1500°С, концентрация ZrCl4 в смеси с азотом 1,0-1,5 об.%, G=1500 л/ч);- either the third layer of ZrC (T = 1500 ° C, the concentration of ZrCl 4 in a mixture with nitrogen 1.0-1.5 vol.%, G = 1500 l / h);
- либо третий слой из NbC (T=1250°С, концентрация NbCl5 в смеси с азотом 2,0-2,5 об.%. G=1500 л/ч);- either the third layer of NbC (T = 1250 ° C, the concentration of NbCl 5 in a mixture with nitrogen 2.0-2.5 vol.%. G = 1500 l / h);
- четвертый слой из титанокремнистого карбида Ti3SiC2 (T=1300°С, концентрация C3H8 2,0 об.% в смеси с TiCl4-3,0 об.%, SiCl4-1,0 об.%, G аргона = 500 л/ч, G водорода=1100 л/ч);- the fourth layer of titanium-silicon carbide Ti 3 SiC 2 (T = 1300 ° C, the concentration of C 3 H 8 2.0 vol.% in a mixture with TiCl 4 -3.0 vol.%, SiCl 4 -1.0 vol.% , G argon = 500 l / h; G hydrogen = 1100 l / h);
Анализ экспериментальных результатов по облучению микротвэлов, включающих только карбидные слои, показал, что герметичность покрытий ограничивается максимальными температурами, не превышающими 1350°С, в то время как микротвэл с наружным слоем из Тi3SiС2 позволяет увеличить температуру облучения до 1450°С и более, обеспечивая при этом удержание продуктов деления в пределах микротвэла на требуемом уровне. Одновременно при этом допустимо применение более жесткого нейтронного спектра и реализована доза облучения микротвэла до значений (4,0-4,5)·1021н/cм2 и бoлee.An analysis of the experimental results on the irradiation of microfuel, including only carbide layers, showed that the tightness of the coatings is limited to maximum temperatures not exceeding 1350 ° C, while microfuel with an outer layer of Ti 3 SiC 2 can increase the irradiation temperature to 1450 ° C and more while ensuring the retention of fission products within the microfuel at the required level. At the same time, the application of a more rigid neutron spectrum is permissible and the microfuel irradiation dose is implemented up to values (4.0-4.5) · 10 21 n / cm 2 and more.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008117491/06A RU2370835C1 (en) | 2008-04-30 | 2008-04-30 | Fuel element of nuclear reactor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008117491/06A RU2370835C1 (en) | 2008-04-30 | 2008-04-30 | Fuel element of nuclear reactor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2370835C1 true RU2370835C1 (en) | 2009-10-20 |
Family
ID=41263068
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008117491/06A RU2370835C1 (en) | 2008-04-30 | 2008-04-30 | Fuel element of nuclear reactor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2370835C1 (en) |
-
2008
- 2008-04-30 RU RU2008117491/06A patent/RU2370835C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10475543B2 (en) | Dispersion ceramic micro-encapsulated (DCM) nuclear fuel and related methods | |
KR101793896B1 (en) | Fully ceramic nuclear fuel and related methods | |
Chen et al. | Recent studies on potential accident-tolerant fuel-cladding systems in light water reactors | |
Petti et al. | Key differences in the fabrication, irradiation and high temperature accident testing of US and German TRISO-coated particle fuel, and their implications on fuel performance | |
WO2006076039A2 (en) | Multi-layered ceramic tube for fuel containment barrier and other applications in nuclear and fossil power plants | |
US3361638A (en) | Pyrolytic graphite and nuclear fuel particles coated therewith | |
US11862351B2 (en) | Zirconium-coated silicon carbide fuel cladding for accident tolerant fuel application | |
EP0015990A1 (en) | Nuclear fuel particles. | |
RU2370835C1 (en) | Fuel element of nuclear reactor | |
Alkan et al. | Silicon carbide encapsulated fuel pellets for light water reactors | |
RU2328783C1 (en) | Coated fuel particle of nuclear reactor | |
RU2333553C1 (en) | Particle fuel element of nuclear reactor | |
RU2333550C1 (en) | Particle fuel element of nuclear reactor | |
RU2387030C1 (en) | Minute particle of light-water nuclear reactor | |
Miftasani et al. | Neutronic aspect assessment on the use of ZrC triso-coated particle (TRIZO) in a high-temperature gas-cooled reactor (HTGR) | |
RU2347290C1 (en) | Minute fuel element of space-based nuclear power plant | |
RU2328781C1 (en) | Coated fuel particle of nuclear reactor | |
RU2382423C2 (en) | Coated fuel particle for fast neutron reactor | |
RU2369925C1 (en) | Coated fuel particle for nuclear reactor | |
RU2603018C1 (en) | Nuclear reactor pebble | |
RU2393558C2 (en) | Micro-fuel elements of nuclear reactor with double-layer protective cladding of fuel micro-sphere | |
RU2333552C1 (en) | Particle fuel element with three-layer protective coating of fuel microsphere | |
RU2294569C1 (en) | Micro heat-exhausting element for nuclear reactor | |
RU2368964C1 (en) | Minute fuel element of nuclear reactor | |
RU2333555C1 (en) | Particle fuel element of nuclear reactor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200501 |