RU2366728C1 - Method of production of plate iron out of austenite non magnetic steel - Google Patents
Method of production of plate iron out of austenite non magnetic steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2366728C1 RU2366728C1 RU2008127048/02A RU2008127048A RU2366728C1 RU 2366728 C1 RU2366728 C1 RU 2366728C1 RU 2008127048/02 A RU2008127048/02 A RU 2008127048/02A RU 2008127048 A RU2008127048 A RU 2008127048A RU 2366728 C1 RU2366728 C1 RU 2366728C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- plastic deformation
- magnetic steel
- austenite
- cooling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к термической обработке металлов и сплавов, и может быть использовано в машиностроительной и других областях промышленности, которые являются потребителями аустенитных сталей повышенной прочности и пластичности.The invention relates to metallurgy, in particular to the heat treatment of metals and alloys, and can be used in engineering and other industries that are consumers of austenitic steels of increased strength and ductility.
Известен способ получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали, включающий нагрев слябов до температуры в интервале 850-1240°C, охлаждение до комнатной температуры и холодную (при этой температуре) пластическую деформацию [Дзугутов М.Я. Пластическая деформация высоколегированных сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1977, 479 с. 1].A known method of producing plate from austenitic non-magnetic steel, including heating slabs to a temperature in the range of 850-1240 ° C, cooling to room temperature and cold (at this temperature) plastic deformation [Dzugutov M.Ya. Plastic deformation of high alloy steels and alloys. M .: Metallurgy, 1977, 479 p. one].
Производство толстолистового проката с помощью этого способа требует прокатных станов высокой мощности, поскольку при пластической деформации материала даже на небольшие степени лист сильно упрочняется. Однако известно, что при холодной деформации упрочнение происходит неравномерно и в области повышенных напряжений имеет место образование трещин.The production of plate products using this method requires high-power rolling mills, since during plastic deformation of the material even to small degrees the sheet is greatly hardened. However, it is known that during cold deformation, hardening occurs non-uniformly and cracking occurs in the region of high stresses.
Известен также способ получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали, включающий нагрев слябов до температуры в интервале 850-1240°C, охлаждение до температуры 400-600°C и теплую (при этой температуре) деформацию [Орлов А.Р., Тюрин Л.Н., Грибовский В.К., Чернига Л.Е., Лысов Д.С. Теплая деформация металлов. Минск: Наука и техника, 1978, 415 с.]There is also a method of producing plate from austenitic non-magnetic steel, including heating slabs to a temperature in the range of 850-1240 ° C, cooling to a temperature of 400-600 ° C and warm (at this temperature) deformation [Orlov AR, Tyurin L. N., Gribovsky V.K., Cherniga L.E., Lysov D.S. Warm deformation of metals. Minsk: Science and Technology, 1978, 415 pp.]
В этом случае повышение напряжений при пластической деформации происходит не столь интенсивно, как при холодной деформации, поскольку в интервале температур 400-600°C релаксация напряжений протекает сильнее и, как следствие этого процесса, вероятность образования трещины при прокатке уменьшается. Поскольку прочность стали при 400-600°C ниже, чем при 20°C, мощность прокатного стана может быть уменьшена.In this case, the increase in stresses during plastic deformation does not occur as intensively as during cold deformation, since in the temperature range 400-600 ° C the stress relaxation is stronger and, as a result of this process, the probability of crack formation during rolling decreases. Since the strength of steel at 400-600 ° C is lower than at 20 ° C, the power of the rolling mill can be reduced.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали, включающий нагрев слябов до температуры, соответствующей области стабильного аустенита (от 850°C до 1240°C), изотермическую выдержку при этой температуре в течение не менее 3 часов, последующую пластическую деформацию и охлаждение в воде [Бернштейн М.Л. Термомеханическая обработка стали. Том 2. С.695-1024. М.: Металлургия, 1968].Closest to the claimed is a method of producing plate from austenitic non-magnetic steel, including heating slabs to a temperature corresponding to the region of stable austenite (from 850 ° C to 1240 ° C), isothermal aging at this temperature for at least 3 hours, subsequent plastic deformation and cooling in water [Bernstein ML Thermomechanical processing of steel. Volume 2. S.695-1024. M.: Metallurgy, 1968].
В этом известном способе пластическую деформацию осуществляют при высокой температуре, которая обеспечивает материалу достаточную пластичность. Высокая пластичность упрочненного материала, в свою очередь, исключает появление в толстолистовом прокате каких-либо трещин.In this known method, plastic deformation is carried out at a high temperature, which provides the material with sufficient ductility. The high ductility of the hardened material, in turn, eliminates the appearance of any cracks in the plate.
При такой высокотемпературной термомеханической обработке (ВТМО), заданную толщину листа можно получить, используя прокатный стан невысокой мощности ввиду достаточной пластичности упрочненного материала.With this high temperature thermomechanical treatment (HTMO), a given sheet thickness can be obtained using a low power rolling mill due to the sufficient ductility of the hardened material.
Способ осуществляют следующим образом. Слитки аустенитной стали куют на слябы требуемых размеров. Слябы прокатывают на листы толщиной 20-40 мм в интервале температур от 850°C до 1240°C. При этом степень обжатия составляет не менее 80%. Затем осуществляют изотермическую выдержку при этой температуре в течение не менее 3 часов. Затем проводят пластическую деформацию в валках прокатного стана и деформированные листы охлаждают в воде до комнатной температуры.The method is as follows. Austenitic steel ingots are forged into slabs of the required size. Slabs are rolled onto sheets with a thickness of 20-40 mm in the temperature range from 850 ° C to 1240 ° C. Moreover, the compression ratio is at least 80%. Then carry out isothermal exposure at this temperature for at least 3 hours. Then, plastic deformation is carried out in the rolls of the rolling mill and the deformed sheets are cooled in water to room temperature.
В этом способе получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали в аустенитных зернах возникает структура, типичная для материалов после высокотемпературной термомеханической обработки: вытянутые зерна, границы которых в некоторых случаях имеют зубчатое строение. Внутри зерен наблюдается достаточно высокая плотность дислокаций, равная 1010 см-2. При этом в объеме зерен и по их границам наблюдается выделение нитридов хрома и ванадия. Такая структура обеспечивает получение стали с определенными механическими свойствами, которые представлены в таблице. Низкие значения ударной вязкости (KCV) в толстолистовом прокате, полученном известным способом, можно объяснить, в первую очередь, граничным выделением нитридов. Несмотря на присутствие в аустенитных зернах дислокаций прочностные свойства стали оказываются сравнительно низкими. Сравнительно низкие прочностные свойства стали после ВТМО обусловлены тем, что деформация происходит при высоких температурах, при которых протекают два процесса. Первый процесс - это появление в аустените дислокаций, которые упрочняют материал. Второй процесс - сильная аннигиляция дислокаций, связанная с высокой температурой, при которой проводят деформацию, и, как следствие этого, разупрочнение материала. Второй процесс выражен в достаточно сильной степени, поэтому, высоких прочностных свойств после ВТМО получить не удается.In this method of producing plate from austenitic non-magnetic steel in austenitic grains, a structure typical of materials after high-temperature thermomechanical processing occurs: elongated grains, the boundaries of which in some cases have a toothed structure. Inside the grains, a rather high density of dislocations is observed, equal to 10 10 cm -2 . Moreover, in the volume of grains and along their boundaries, precipitation of chromium and vanadium nitrides is observed. This structure provides the production of steel with certain mechanical properties, which are presented in the table. The low impact toughness (KCV) in the rolled plate obtained in a known manner can be explained, first of all, by the boundary precipitation of nitrides. Despite the presence of dislocations in austenitic grains, the strength properties of steel are relatively low. The relatively low strength properties of steel after HTMT are due to the fact that deformation occurs at high temperatures, at which two processes occur. The first process is the appearance of dislocations in austenite, which strengthen the material. The second process is the strong annihilation of dislocations, associated with the high temperature at which deformation is carried out, and, as a consequence, the softening of the material. The second process is expressed in a rather strong degree; therefore, high strength properties after HTMT cannot be obtained.
В основу изобретения положена задача повышения предела текучести и ударной вязкости толстолистового проката из аустенитных немагнитных сталей.The basis of the invention is to increase the yield strength and toughness of plate from austenitic non-magnetic steels.
Поставленная задача решается тем, что в способе получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали, включающем нагрев слябов, изготовленных из этой стали, до температуры 850°C-1240°C, отвечающей области стабильного аустенита, изотермическую выдержку при этой температуре в течение не менее 3 часов, последующую высокотемпературную пластическую деформацию в валках прокатного стана в указанной области температур и охлаждение, согласно изобретению после пластической деформации толстолистовой прокат нагревают до температуры 1150±20°C, проводят повторную изотермическую выдержку в течение не менее 3 часов, затем охлаждают до температуры 600±50°C и осуществляют дополнительную пластическую деформацию на 15-20% при этой температуре, а охлаждение проводят после дополнительной пластической деформации. При этом охлаждение осуществляют на воздухеThe problem is solved in that in the method for producing plate from austenitic non-magnetic steel, including heating slabs made of this steel to a temperature of 850 ° C-1240 ° C, corresponding to the region of stable austenite, isothermal exposure at this temperature for at least 3 hours, subsequent high-temperature plastic deformation in the rolls of the rolling mill in the specified temperature range and cooling, according to the invention, after plastic deformation, the plate is heated to a temperature of 11 50 ± 20 ° C, repeated isothermal exposure is carried out for at least 3 hours, then cooled to a temperature of 600 ± 50 ° C and additional plastic deformation is carried out by 15-20% at this temperature, and cooling is carried out after additional plastic deformation. In this case, cooling is carried out in air
Технический результат в предлагаемом способе достигается тем, что после высокотемпературной пластической деформации толстолистовой прокат нагревают до температуры 1150±20°C и повторно изотермически выдерживают при этой температуре в течение не менее 3 часов. Далее лист охлаждают до температуры 600±50°C, при которой проводят его дополнительную пластическую деформацию на 15-20%. Затем лист охлаждают на воздухе.The technical result in the proposed method is achieved by the fact that after high-temperature plastic deformation, the plate is heated to a temperature of 1150 ± 20 ° C and isothermally re-held at this temperature for at least 3 hours. Next, the sheet is cooled to a temperature of 600 ± 50 ° C, at which spend its additional plastic deformation by 15-20%. Then the sheet is cooled in air.
Нагрев толстолистового проката до температуры 1150±20°C после высокотемпературной пластической деформации проводят для того, чтобы растворить в аустените нитриды хрома и ванадия, которые выделились в процессе высокотемпературной деформации как внутри, так и по границам зерен и сильно уменьшили ударную вязкость листа. В результате растворения нитридов в твердом растворе ударная вязкость существенно увеличивается, а прочностные свойства снижаются. Температура нагрева ТН=1150°C является оптимальной из указанного выше интервала температур. Ее снижение приводит к уменьшению количества растворившихся нитридов, в результате чего ударная вязкость толстолистового проката после ВТМО снижается. Пластическая деформация при оптимальной температуре нагрева обеспечивает упрочнение аустенита. Повышение температуры деформации обусловливает снижение прочности аустенита.The heating of rolled plates to a temperature of 1150 ± 20 ° C after high-temperature plastic deformation is carried out in order to dissolve chromium and vanadium nitrides in austenite, which were released during high-temperature deformation both inside and along the grain boundaries and greatly reduced the impact strength of the sheet. As a result of the dissolution of nitrides in a solid solution, the toughness increases significantly, and the strength properties decrease. The heating temperature T N = 1150 ° C is optimal from the above temperature range. Its decrease leads to a decrease in the amount of dissolved nitrides, as a result of which the toughness of the plate after HTMO decreases. Plastic deformation at the optimum heating temperature provides hardening of austenite. An increase in the temperature of deformation causes a decrease in the strength of austenite.
Дополнительная пластическая деформация при температуре 600±50°C существенно упрочняет аустенит за счет появления в нем дислокаций. Появление дислокаций в твердом растворе в некоторой степени снижает ударную вязкость листа, которую он имел после пластической деформации, но ее значение, однако, остается на высоком уровне.Additional plastic deformation at a temperature of 600 ± 50 ° C significantly hardens austenite due to the appearance of dislocations in it. The appearance of dislocations in a solid solution to some extent reduces the impact strength of the sheet that it had after plastic deformation, but its value, however, remains at a high level.
Температура деформации Тдеф=600°C является оптимальной из указанного выше интервала, поскольку она обеспечивает выделение оптимального количества дисперсных нитридов, которые закрепляют дислокации, появившиеся в аустените в результате деформации.The deformation temperature Tdef = 600 ° C is optimal from the above range, since it provides the allocation of the optimal amount of dispersed nitrides that fix the dislocations that appeared in austenite as a result of deformation.
При снижении температуры деформации ниже 600°C количество нитридов уменьшается и, как следствие этого процесса, предел текучести имеет более низкий уровень.When the deformation temperature drops below 600 ° C, the amount of nitrides decreases and, as a result of this process, the yield strength is lower.
При повышении температуры деформации выше 600°C количество выделившихся нитридов увеличивается, что ведет к снижению ударной вязкости.As the deformation temperature rises above 600 ° C, the amount of released nitrides increases, which leads to a decrease in toughness.
Следовательно, заявляемый способ по сравнению с известным позволяет повысить предел текучести и ударной вязкости в получаемом толстолистовом прокате из аустенитной немагнитной сталиTherefore, the claimed method in comparison with the known allows to increase the yield strength and toughness in the resulting plate from austenitic non-magnetic steel
Кроме того, необходимо отметить, что предлагаемый новый метод упрочнения не требует применения какого-либо дополнительного оборудования и его можно осуществить на том же прокатном стане, что и в случае использования известного метода упрочнения. Таким образом, предлагаемый способ упрочнения достаточно технологичен и прост в условиях реального производства.In addition, it should be noted that the proposed new method of hardening does not require the use of any additional equipment and can be carried out on the same rolling mill, as in the case of using the known method of hardening. Thus, the proposed method of hardening is quite technological and simple in real production.
Пример. В качестве материала, упрочненного известным и предлагаемым методами, использовали аустенитную сталь следующего состава, мас.%: 0,04 C; 19,85 Cr; 6,39 Ni; 10,08 Mn; 0,45 N2; 1,55 Mo; 0,45 V; 0,15 Nb; 0,26 Si; 0,005 S; 0,015 P; ост. Fe. Для производства толстолистового проката были выплавлены крупногабаритные слитки, которые подвергали гомогенизации при 1230°C в течение трех часов. После этого слитки ковали на слябы требуемых размеров. Затем их нагревали до температуры 850-1240°C, соответствующей области стабильного аустенита, изотермически выдерживали при этой температуре в течение не менее 3 часов, затем осуществляли последующую высокотемпературную пластическую деформацию в валках прокатного стана, в указанной области температур прокатывали на листы с суммарной степенью обжатия не менее 80%, затем нагревали до 1150°C, изотермически выдерживали в течение не менее трех часов, затем быстро охлаждали до температуры 600°C и проводили при этой температуре дополнительную пластическую деформацию на 15-20%.Example. As a material hardened by known and proposed methods, used austenitic steel of the following composition, wt.%: 0,04 C; 19.85 Cr; 6.39 Ni; 10.08 Mn; 0.45 N 2 ; 1.55 Mo; 0.45 V; 0.15 Nb; 0.26 Si; 0.005 S; 0.015 P; rest Fe. To produce plate, large-sized ingots were smelted, which were subjected to homogenization at 1230 ° C for three hours. After that, the ingots were forged on slabs of the required size. Then they were heated to a temperature of 850-1240 ° C, corresponding to the region of stable austenite, isothermally kept at this temperature for at least 3 hours, then subsequent high-temperature plastic deformation was carried out in the rolls of the rolling mill, in the indicated temperature range they were rolled onto sheets with a total degree of compression not less than 80%, then heated to 1150 ° C, isothermally kept for at least three hours, then quickly cooled to a temperature of 600 ° C and additional plastic was carried out at this temperature deformation by 15-20%.
После проведения дополнительной пластической деформации лист охлаждали на воздухе.After additional plastic deformation, the sheet was cooled in air.
Из полученных известным и заявляемым способом листов изготавливали образцы для испытаний на растяжение на испытательной установке FP-100 с максимальным усилием 10 т и на ударный изгиб на копре установки ПСВ-30 с удельной мощностью 30 кГм/см2.From sheets obtained by the known and claimed method, samples were prepared for tensile tests on the FP-100 test rig with a maximum force of 10 tons and on impact bending on the headstock of the PSV-30 rig with a specific power of 30 kg / cm 2 .
Временное сопротивление σВ (предел прочности), предел текучести σ0,2, относительное удлинение δ, относительное сужение ψ определяли на пятикратных образцах с диаметром рабочей части 4 мм.Temporary resistance σ B (tensile strength), yield strength σ 0.2 , elongation δ, elongation ψ were determined on five-fold samples with a working part diameter of 4 mm.
Ударную вязкость KCV определяли на образцах сечением 10×10 мм и длиной 55 мм. В середине ударного образца делали V-образный надрез глубиной 2 мм. Структуру образцов исследовали на оптическом и электронном микроскопах.Impact strength KCV was determined on samples with a cross section of 10 × 10 mm and a length of 55 mm. In the middle of the impact specimen, a V-shaped incision was made with a depth of 2 mm. The structure of the samples was studied using optical and electron microscopes.
Данные об измерении механических свойств известного и заявляемого способа представлены в таблицеData on the measurement of the mechanical properties of the known and proposed method are presented in the table
В известном способе получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали в этой стали возникает структура, типичная для материалов после высокотемпературной термомеханической обработки: вытянутые зерна, границы которых в некоторых случаях имеют зубчатое строение. Внутри зерен наблюдается достаточно высокая плотность дислокаций, равная 1010 см-2. При этом в объеме зерен и по их границам наблюдается выделение нитридов хрома и ванадия. Эта структура обеспечивает получение стали с определенными механическими свойствами, которые представлены в таблице. Низкие значения ударной вязкости KCV можно объяснить, в первую очередь, граничным выделением нитридов.In the known method for producing plate from austenitic non-magnetic steel, a structure typical of materials after high-temperature thermomechanical processing occurs in this steel: elongated grains, the boundaries of which in some cases have a toothed structure. Inside the grains, a rather high density of dislocations is observed, equal to 10 10 cm -2 . Moreover, in the volume of grains and along their boundaries, precipitation of chromium and vanadium nitrides is observed. This structure provides the production of steel with certain mechanical properties, which are presented in the table. The low impact toughness KCV can be explained, first of all, by the boundary precipitation of nitrides.
В заявляемом способе получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали происходят следующие процессы. Нагрев материала до 1150°C после высокотемпературной деформации приводит к образованию рекристаллизованных зерен с низкой плотностью дислокаций. При этом нитридные частицы, присутствующие внутри и по границам зерен, растворяются в процессе изотермической выдержки при 1150°C. Пластическая деформация на 15% при 600°C обусловливает появление дислокаций в рекристаллизованной матрице. Кроме того, в процессе деформации происходит распад пересыщенного твердого раствора и дислокации закрепляются дисперсными нитридными частицами. Описанная структура обусловливает получение механических свойств, представленных в таблице.In the inventive method for producing plate from austenitic non-magnetic steel, the following processes occur. Heating the material to 1150 ° C after high-temperature deformation leads to the formation of recrystallized grains with a low dislocation density. In this case, nitride particles present inside and along the grain boundaries dissolve during isothermal exposure at 1150 ° C. Plastic strain of 15% at 600 ° C causes the appearance of dislocations in the recrystallized matrix. In addition, in the process of deformation, the supersaturated solid solution decomposes and the dislocations are fixed by dispersed nitride particles. The described structure determines the mechanical properties presented in the table.
Как видно из представленной таблицы, в заявляемом способе предел текучести увеличивается по сравнению с пределом текучести в известном способе в 1,3 раза (с 808 до 1066 МПа), а ударная вязкость повышается в 3,2 раза (с 37 до 121). При этом относительное сужение ψ практически не изменяется, а относительное удлинение δ, хотя и снижается, но остается на сравнительно высоком уровне.As can be seen from the table, in the present method, the yield strength increases compared with the yield strength in the known method by 1.3 times (from 808 to 1066 MPa), and the impact strength increases by 3.2 times (from 37 to 121). In this case, the relative narrowing of ψ remains practically unchanged, and the relative elongation δ, although decreasing, remains at a relatively high level.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008127048/02A RU2366728C1 (en) | 2008-07-02 | 2008-07-02 | Method of production of plate iron out of austenite non magnetic steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008127048/02A RU2366728C1 (en) | 2008-07-02 | 2008-07-02 | Method of production of plate iron out of austenite non magnetic steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2366728C1 true RU2366728C1 (en) | 2009-09-10 |
Family
ID=41166570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008127048/02A RU2366728C1 (en) | 2008-07-02 | 2008-07-02 | Method of production of plate iron out of austenite non magnetic steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2366728C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2525006C1 (en) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Thermomechanical processing of austenite steels |
| RU2554264C2 (en) * | 2010-10-21 | 2015-06-27 | Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло, С.Л. | Hot or cold rolled steel plate, method of its manufacturing and use in automotive industry |
-
2008
- 2008-07-02 RU RU2008127048/02A patent/RU2366728C1/en active IP Right Revival
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2554264C2 (en) * | 2010-10-21 | 2015-06-27 | Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло, С.Л. | Hot or cold rolled steel plate, method of its manufacturing and use in automotive industry |
| US11131011B2 (en) | 2010-10-21 | 2021-09-28 | Arcelormittal | Hot-rolled or cold-rolled steel plate |
| RU2525006C1 (en) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Thermomechanical processing of austenite steels |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9567659B2 (en) | Method for manufacturing a high-strength structural steel and a high-strength structural steel product | |
| CN107794357B (en) | The method of super rapid heating technique productions superhigh intensity martensite cold-rolled steel sheet | |
| CN106868398B (en) | 1300MPa grades of ultra-fine grained ferrites/low temperature bainite dual-phase steel and preparation method thereof | |
| MXPA97008775A (en) | Process to produce steel pipe without seams of great strength having excellent resistance to the fissure by tensions by sulf | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| US11401569B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same | |
| US20190177809A1 (en) | High Strength and High Toughness Stainless Steel and Processing Method Thereof | |
| US20180216207A1 (en) | Formable lightweight steel having improved mechanical properties and method for producing semi-finished products from said steel | |
| EP2123780A1 (en) | Processes for production of steel sheets for cans | |
| CN114807524B (en) | High-strength and high-toughness medium manganese steel based on partial austenitization and preparation method thereof | |
| JP5747249B2 (en) | High-strength steel material excellent in strength, ductility and energy absorption capacity and its manufacturing method | |
| RU2442830C1 (en) | Method for production of high-strength steel products | |
| JP5080215B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet with excellent isotropy, elongation and stretch flangeability | |
| US20150114526A1 (en) | Fe-mn-c-based twip steel having remarkable mechanical performance at very low temperature, and preparation method thereof | |
| RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
| RU2366728C1 (en) | Method of production of plate iron out of austenite non magnetic steel | |
| CN109440004B (en) | Steel sheet for can and method for producing same | |
| RU2383633C1 (en) | Method of production strips for pipes of mains | |
| CN114480811B (en) | High-strength-plastic product medium manganese steel with gradient structure and preparation method thereof | |
| CN114561591A (en) | Y-element-added coating-free enhanced high-temperature oxidation-resistant hot stamping forming steel | |
| Zhao et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of 1 000 MPa cold rolled dual-phase steel | |
| JP2005344196A (en) | High-carbon cold-rolled steel sheet superior in formability for extension flange | |
| JPH1088237A (en) | Production of cold rolled high carbon steel strip | |
| JP6347153B2 (en) | Steel material and manufacturing method thereof | |
| CN115710680B (en) | Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C system shape memory alloy and preparation method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20111017 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120703 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20151220 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160703 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20190603 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210722 |