RU2366059C1

RU2366059C1 - Способ контроля и диагностики теплового состояния турбогенераторов

Info

Publication number: RU2366059C1
Application number: RU2008130014/09A
Authority: RU
Inventors: Владимир Степанович Белов (RU); Владимир Степанович Белов; Сергей Натанович Глезеров (RU); Сергей Натанович Глезеров; Андрей Георгиевич Золотых (RU); Андрей Георгиевич Золотых; Владимир Алексеевич Мютель (RU); Владимир Алексеевич Мютель; Сергей Михайлович Неелов (RU); Сергей Михайлович Неелов; Юрий Иванович Слепоконь (RU); Юрий Иванович Слепоконь
Original assignee: Владимир Степанович Белов; Сергей Натанович Глезеров; Андрей Георгиевич Золотых; Владимир Алексеевич Мютель; Сергей Михайлович Неелов; Юрий Иванович Слепоконь
Priority date: 2008-07-21
Filing date: 2008-07-21
Publication date: 2009-08-27

Abstract

Изобретение относится к области электротехники, касается техники эксплуатации турбогенераторов, предназначено для контроля теплового и технического состояния турбогенераторов (ТГ), а также оборудования систем охлаждения ТГ и может быть использовано для диагностики мощных турбогенераторов со смешанным типом охлаждения. Согласно предлагаемому способу контроля и диагностики технического состояния турбогенераторов измеряют на выходе каждого паза статора температуру размещенного в нем стержня обмотки, температуру активной стали статора, измеряют температуру холодного дистиллята на входе в обмотку статора, измеряют температуру холодного газа на выходе газоохладителей, измеряют ток и напряжение статора, ротора, определяют квадрат текущего значения тока статора, квадрат полной мощности ТГ, квадрат тока ротора, потери мощности в обмотке ротора, температуру ротора в соответствующих режимах нагрузки, определяют текущее и базовое превышения температуры обмотки, размещенной в пазу статора, текущее и базовое превышения температуры активной стали, текущее и базовое превышения температуры обмотки ротора для каждого режима текущей нагрузки, определяют отношение текущего превышения температуры обмотки, размещенной в пазу статора, к базовому превышению температуры обмотки, размещенной в пазу статора, текущего превышения температуры активной стали к базовому превышению температуры активной стали, текущего превышения температуры ротора к базовому превышению температуры ротора, по результатам которых судят о наличии термического дефекта. Технический результат, на достижение которого направлено настоящее изобретение, заключается в повышении точности и эффективности контроля и диагностики турбогенераторов. 5 ил.

Description

Изобретение относится к технике эксплуатации турбогенераторов и предназначено для технического контроля теплового состояния турбогенераторов (ТГ) и оборудования систем охлаждения ТГ и может быть использовано для диагностики мощных турбогенераторов со смешанным типом охлаждения.

Опыт эксплуатации ТГ показывает, что недооценка опасности термических дефектов приводит к повреждениям обмоток статоров ТГ и длительным восстановительным ремонтным работам.

Возникновению и развитию таких дефектов, в основном, способствует:

- рост отложений окислов меди и железа в полых проводниках;

- попадание продуктов разложения штатных уплотнительных материалов (обрывки резины, паронита) в систему охлаждения обмотки статора;

- отсутствие непрерывного контроля и оперативного анализа температур.

Частичную закупорку водяного тракта практически невозможно зафиксировать непосредственно при работе ТГ, а только косвенно - путем анализа данных теплового контроля.

Известен способ диагностики теплового состояния турбогенераторов, реализованный в устройстве для диагностики теплового состояния электрической машины по авт. свид. СССР 855875, заключающийся в том, что посредством термочувствительных датчиков, размещенных на сердечнике статора турбогенератора, измеряют температуру, которую сравнивают с предварительно установленной температурой для соответствующих точек теплового контроля сердечника статора турбогенератора. При превышении температуры в одной из контролируемых точек по отношению к аварийной температуре в той же точке регулируют возбуждение турбогенератора путем изменения тока ротора, что, в свою очередь, приводит к изменению реактивной мощности турбогенератора. Изменение реактивной мощности влечет за собой изменение потерь в сердечнике статора, а следовательно, приводит к возникновению переходного теплового процесса в сердечнике статора турбогенератора. Информацию о результатах диагноза регистрируют.

Известен способ диагностики развивающихся термических дефектов стержней обмотки электрической машины, описанный в авт. свид. СССР 1576997, опубл. 1990 г., который заключается в том, что по периметру наружной поверхности изоляции стержня устанавливают термопреобразователи в лобовой части обмотки либо в зоне выхода стержней обмотки из пазов сердечника статора. Затем при фиксированном значении тока в стержне снимают показания термопреобразователей и производят идентификацию термического дефекта путем сравнения фактического распределения температуры по поверхности изоляции стержня с диаграммами деформации температурного поля при закупорке по меньшей мере одного проводника стержня при таком же значении тока в нем.

Предварительно снятые температурные поля по поверхности изоляции стержня не отображают реальной картины после некоторого периода эксплуатации электрической машины. Поэтому сравнение фактического распределения температуры по поверхности изоляции стержня с предварительно снятым распределением температуры не позволяет точно оценить реальное тепловое состояние турбогенератора. Контроль только температуры не позволяет с высокой достоверностью провести оценку теплового состояния ТГ, особенно использующих смешанный тип охлаждения.

Технический результат изобретения заключается в повышении достоверности оценки теплового состояния ТГ за счет определения развивающегося дефекта активных частей ТГ и теплообменников. Способ раскрыт на примере выявления развивающего термического дефекта в обмотке статора.

Сущность изобретения заключается в том, что по измеряемым одновременно теплотехническим и электрическим параметрам производится оценка теплового состояния активных частей генератора и системы охлаждения генератора и на ранней стадии выявляются термические дефекты в режиме нормальной эксплуатации ТГ, что позволяет не достигать тепловым параметрам их максимальных допустимых значений.

Достигается технический результат за счет того, что измеряют на выходе каждого паза статора температуру обмотки, размещенной в нем, измеряют температуру дистиллята, измеряют температуру газа, определяют превышение температуры обмотки, размещенной в пазу статора, для каждого режима текущей нагрузки

Δϑ_ij=ϑ_ij-(ϑ_xdj+ϑ_xгj)/2

где ϑ_ij- измеренная датчиком температура стержня i-го паза для j-го режима текущей нагрузки X;

ij - номер i-го паза статора для j-го режима текущей нагрузки X;

j - номер режима текущей нагрузки Х турбогенератора (ТГ);

ϑ_xdj - температура холодного дистиллята;

ϑ_xгj - температура газа;

измеряют соответственно ток, протекающий по обмотке статора, и напряжение статора в соответствующих режимах текущей нагрузки, вычисляют квадрат текущего значения тока обмотки статора или полной мощности ТГ, определяют базовое превышение температуры Δϑ_ij* обмотки, размещенной в пазу статора, для каждого соответствующего режима текущей нагрузки

Δϑ_ij*=α_ijX_j+β_ij,

где X_j - квадрат текущего значения тока статора или полной мощности ТГ в j-ом режиме;

α_i, β_i - параметры (коэффициенты) исходных (базовых) характеристик для каждого стержня обмотки статора, определенные по результатам тепловых испытаний генератора

определяют отношение превышения температуры обмотки, размещенной в пазу статора, к базовому превышению температуры обмотки, размещенной в пазу статора по формуле

K_ci=ϑΔ_ij/ϑΔ_ij*,

K_ci>1,5 свидетельствует о наличии термического дефекта.

Краткое описание чертежей

Фиг.1 - блок-схема устройства, позволяющего реализовать оценку теплового состояния обмотки статора по результатам анализа измеренных значений текущей электрической нагрузки, температуры и их изменений.

Фиг.2 - таблица 1, которая содержит обработанные результаты испытаний на нагревание обмотки статора.

Фиг.3 - таблица 2, которая содержит определенные исходные (базовые) характеристики зависимостей превышений температуры Δϑ_i* обмотки статора от режима нагрузки.

Фиг.4 - таблица 3, которая содержит текущие значения превышений температуры Δϑ_i обмотки статора в заданных режимах нагрузки.

Фиг.5 - график 1 оценки теплового состояния обмотки статора, паза №7

Устройство содержит:

Блок 1 обработки параметров теплового состояния обмотки статора генератора для j-го режима текущей нагрузки.

Датчики температуры 2.

Датчики тока и напряжения 3.

Блок 4 определения базового превышения температуры.

Блок 5 сопоставления текущего значения превышения с исходным значением превышения.

Блок 6 отображения параметров теплового состояния обмотки статора на экране монитора.

Блок 7 индикации.

Одни датчики температуры 2, расположенные на выходе каждого паза статора, измеряют текущую температура стержня i-го паза для j-го режима текущей нагрузки X. Другие датчики температуры 2, расположенные на входе в обмотку статора и на выходе газоохладителей, измеряют соответственно температуру холодного дистиллята и температуру холодного газа. Сигналы с датчиков температуры 2 поступают в блок 1, который осуществляет вычисление Δϑ_ij превышения температуры обмотки статора по формуле:

Датчики тока и напряжения 3 измеряет соответственно ток, протекающий по обмотке статора, и напряжение статора. Сигналы, несущие информацию о величине тока и напряжения, поступают на вход блока 4, который вычисляет квадрат тока или квадрат полной мощности, на основании которых определяет базовое Δϑ_ij* превышение температуры для каждого стержня i-го паза для соответствующего j-го режима текущей нагрузки Х по формуле:

Для определения α_i, β_i используются значения величин температур, полученных в результате предварительных тепловых испытаний ТГ в N-режимах:

где

N - число режимов при проведении тепловых испытаний генератора;

ϑ* - значения величин температур, измеренных при проведении тепловых испытаний.

Подставляя в формулы (5, 6, 7, 8) данные таблицы 1, приведенной на фиг.2, получаем:

Δϑ₇=(12,1+15,9+19,1)/3=15,7°С;

A₇₁[XΔϑ_ij]=(9,59²×12,1+12,7²×15,9+15,3²×19,1)/3=2716,148 кА² × °С;

A₇₂ [X]=(9,59⁴+12,7⁴+15,3⁴)/3=29756,9077 кА⁴.

Подставляя полученные по формулам (5, 6, 7, 8) данные в формулы (3, 4), получаем:

α₇=(2716,148-162,44937×15,7)/(29756,9077-162,44937²)=0,049209°С/кА²

β₇=15,7-0,049209×162,44937=7,7060285°С.

Результаты расчетов параметров исходных базовых характеристик α_i и β_i для каждого паза вносятся в таблицу 2, представленную на фиг.3.

Аналогично α_i β_i, рассчитываются по формулам метода наименьших квадратов (МНК) для функции типа:

где Σ - суммы от j=1 до N;

Δϑ_ij - превышение температуры i-ого стержня обмотки статора для j-ого режима нагрузки Xj;

N - число режимов при проведении тепловых испытаний генератора. В качестве примера приведен расчет α₇, β₇ - коэффициентов исходной базовой характеристики для стержня паза 7 обмотки статора, при котором использованы данные таблиц 1, 2. Решая систему уравнений (9), получаем:

α₇=(47,1-3β₇)/487,34811=0,097-0,0062β₇

β₇=-510,816/-66,13=7,7244

α₇=0,097-0,0062×7,7244=0,04911°С/кА²

В качестве примера приведено рассчитываемое в блоке 4 исходное базовое превышение стержня паза №7 в зависимости от текущей нагрузки режима 1 - квадрата тока статора I²=256 кA² по формуле (2). Значения α₇ и β₇ взяты из таблицы 1.

Δϑ₇₁*=α₇X₁+β₇=0,049209×262+7,7060285=20.6°С

Далее результаты расчетов, полученные в блоке 1 и 4, поступают в блок 5 сопоставления текущего значения превышения Δϑ_ij с исходным значением превышения Δϑ_ij* для j-го режима той же текущей нагрузки. При этом в качестве параметра Х используются тот же параметр, что и при определении исходных характеристик: или квадрат тока статора (I²), или квадрат полной мощности генератора (S²=P²+Q²), для определения которого используют измеренные значения тока и напряжения.

Блок 5 для каждого паза вычисляет отношение текущего значения превышения температур Δϑ_ij к исходным (базовым) значениям превышения температур Δϑ_ij*:

Для паза №7, используя данные таблицы 3:

К_c7=Δϑ₇₁/Δϑ₇₁*=35,8/20,6=1,74

Сигналы, несущие информацию с выходов блоков 1, 2, 3, 4 и 5, поступают на соответствующие входы блока 6 отображения параметров теплового состояния обмотки статора на экране монитора, которые отображаются в виде таблицы 3 и графика 1.

Сигнал с выхода блока 5, несущий информацию о величине К_ci, поступает на вход блока 7 отображения индикации сигнала, который осуществляет контроль параметра К_ci в интервале 0,5<К_ci<1,5.

В случае, когда К_ci превышает 1,5, блок 7 отображает сигнал о появлении дефекта в конкретном стержне обмотки статора. При К_ci меньше 0,5 блок 7 отображает неисправность измерительного канала, контролирующего температуру конкретного стержня обмотки статора.

На фиг.5 приведен график 1 оценки теплового состояния стержня обмотки статора, паз 7, позволяющий показать отличие текущего значения превышения температуры обмотки Δϑ_ij, определенного по формуле (1), от базового превышения Δϑ_ij*:

Δϑ_ij отображено на графике точкой 1.

3 - исходная базовая характеристика, полученная при проведении тепловых испытаний, по которой определяется по формуле (2) Δϑ_ij*:

Δϑ_ij*=αiX+βi,

где в качестве параметра Х используется квадрат тока статора (I²) соответствующего текущего режима нагрузки, при котором определяется по формуле (1) текущее превышение Δϑ_ij.

2 и 4 - установленные нормированные пределы изменения коэффициента: 0,5<К_ci<1,5.

Когда для i-го паза К_ci>1,5, то это рассматривается как признак наличия термического дефекта.

Резкое снижение отношения К_ci ниже 0,5 означает неисправность измерительного канала.

Когда значения К_ci находятся в интервале:

0,5<К_ci<1,5,

то это свидетельствует об удовлетворительном тепловом состоянии обмотки статора.

Claims

Способ контроля и диагностики теплового состояния турбогенераторов, заключающийся в том, что измеряют на выходе каждого паза статора температуру обмотки, размещенную в нем, отличающийся тем, что измеряют температуру холодного дистиллята, измеряют температуру холодного газа, определяют превышение температуры Δϑ_ij обмотки, размещенной в пазу статора, для каждого режима текущей нагрузки по формуле:
Δϑ_ij=ϑ_ij-(ϑ_x∂j+ϑ_xгj)/2,
где ϑ_ij - измеренная датчиком температура стержня i-го паза для j-го режима текущей нагрузки X;
ij - номер i-го паза статора для j-го режима текущей нагрузки X;
j - номер режима текущей нагрузки Х турбогенераторов (ТГ);
ϑ_x∂j - температура холодного дистиллята;
ϑ_xгj - температура газа,
измеряют ток и напряжение статора, вычисляют квадрат текущего значения тока статора или полной мощности ТГ в соответствующих текущих режимах нагрузки, определяют базовое превышение температуры Δϑ_ij* обмотки, размещенной в пазу статора, для каждого режима соответствующей текущей нагрузки
Δϑ_ij*=α_ijX_j+β_ij,
где X_j - квадрат текущего значения тока статора или полной мощности ТГ в j-м режиме;
a_ь β_j - параметры исходных характеристик для каждого стержня обмотки статора, определенные по результатам тепловых испытаний генератора;
определяют отношение превышения температуры обмотки, размещенной в пазу статора, к базовому превышению температуры обмотки, размещенной в пазу статора по формуле:
K_ci=ϑΔ_ij/ϑΔ_ij*,
судят о наличии термического дефекта в случае, если K_ci>1,5.