RU2352647C1 - Oil country tubular goods of heavy-duty - Google Patents
Oil country tubular goods of heavy-duty Download PDFInfo
- Publication number
- RU2352647C1 RU2352647C1 RU2007133476/02A RU2007133476A RU2352647C1 RU 2352647 C1 RU2352647 C1 RU 2352647C1 RU 2007133476/02 A RU2007133476/02 A RU 2007133476/02A RU 2007133476 A RU2007133476 A RU 2007133476A RU 2352647 C1 RU2352647 C1 RU 2352647C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- niobium
- tempering
- temperature
- vanadium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к производству высокопрочных бесшовных труб нефтяного сортамента из сталей, микролегированных сильными карбидо- и нитридообразующими элементами.The invention relates to ferrous metallurgy, and in particular to the production of high-strength seamless tubes of oil grade from steels microalloyed with strong carbide and nitride forming elements.
Известны насосно-компрессорные трубы группы прочности «К» по ГОСТ 633-80, изготовленные способом термической обработки из углеродистых сталей (марок 20, «Д») и низколегированных сталей (типа 37Г2С), при изготовлении и термообработке которых трубу охлаждают водой на выходе из последней клети стана, при этом охлаждение наружной поверхности начинают с 800-840°С в течение 3-5 с со средней скоростью 30-40°С/с за 6-10 циклов. Длительность интенсивного охлаждения в цикле составляет 0,2-0,3 с, с паузами между циклами 0,15-0,2 с [Патент РФ №2112052, МКл6 C21D 9/08, опубл. 27.05.1998]. /1/Known tubing group strength group "K" according to GOST 633-80, made by heat treatment of carbon steels (grades 20, "D") and low alloy steels (type 37G2S), in the manufacture and heat treatment of which the pipe is cooled by water at the outlet of the last mill stand, while the cooling of the outer surface begins with 800-840 ° C for 3-5 s with an average speed of 30-40 ° C / s for 6-10 cycles. The duration of intensive cooling in the cycle is 0.2-0.3 s, with pauses between cycles of 0.15-0.2 s [RF Patent No. 2112052, MKL 6 C21D 9/08, publ. May 27, 1998]. /one/
Недостатком указанной выше трубы и используемых методов термообработки является то, что для упрочнения труб из микролегированной ниобием и/или ванадием стали при заявленных режимах нагрева и охлаждения труб одновременно с сильным упрочнением происходит резкое снижение пластических и вязких свойств стали.The disadvantage of the above pipe and the heat treatment methods used is that for hardening pipes made of microalloyed niobium and / or vanadium steel under the stated modes of heating and cooling pipes, along with strong hardening, a sharp decrease in the plastic and viscous properties of steel occurs.
Наиболее близкой к заявленному по технической сущности и достигаемому результату является труба, изготовленная из стали, выплавленной в сталеплавильной печи, микролегированной в печи и в ковше во время выпуска плавки ниобием и молибденом, обработанной в ковше, прокатанной на заготовку и трубу и термически обработанной [Патент РФ №2251587, МПК7 С22С 38/14, 38/60, опубл. 10.05.2005, пример]. /2/The closest to the claimed technical essence and the achieved result is a pipe made of steel smelted in a steel furnace, microalloyed in a furnace and in a ladle during the production of smelting with niobium and molybdenum, processed in a ladle, rolled into a billet and pipe and heat treated [Patent RF №2251587, IPC 7 С22С 38/14, 38/60, publ. 05/10/2005, example]. / 2 /
Труба, изготовленная из микролегированной ниобием и молибденом стали, обладает механическими свойствами не выше группы прочности Е (не более 56,2 кг/см2) в трубах ограниченного сортамента диаметром до 73,5 мм и с толщиной стенки не более 7 мм.A pipe made of microalloyed niobium and molybdenum steel has mechanical properties not higher than strength group E (not more than 56.2 kg / cm 2 ) in pipes of a limited assortment with a diameter of up to 73.5 mm and with a wall thickness of not more than 7 mm.
Недостатком этой стали является то, что при ускоренном охлаждении труб образуется значительное количество верхнего бейнита, резко снижаются пластические характеристики стали и требуется проведение дополнительного высокого отпуска. Это значительно повышает стоимость труб, однако не позволяет решить проблему изготовления толстостенных труб и труб более высоких групп прочности.The disadvantage of this steel is that with accelerated cooling of the pipes a significant amount of upper bainite is formed, the plastic characteristics of the steel are sharply reduced and an additional high tempering is required. This significantly increases the cost of pipes, but does not solve the problem of manufacturing thick-walled pipes and pipes of higher strength groups.
Задачей настоящего изобретения является разработка труб нефтяного сортамента повышенной прочности из микролегированной стали, не содержащей дорогостоящий молибден.The objective of the present invention is to develop pipes of the oil range of increased strength from microalloy steel that does not contain expensive molybdenum.
Технический результат - труба из легированной Nb, V и В стали с толщиной стенки 7-27 мм и диаметром более 73,5 мм с требуемым уровнем свойств, соответствующим группе прочности Е, Л, М, Р.EFFECT: pipe made of alloyed Nb, V and B steel with a wall thickness of 7-27 mm and a diameter of more than 73.5 mm with the required level of properties corresponding to the strength group E, L, M, P.
Технический результат достигается тем, что труба нефтяного сортамента повышенной прочности, изготовленная из стали, горячекатаная и термически обработанная, согласно изобретению, получена из стали, содержащей следующее соотношение компонентов, мас.%: 0,31-0,34 углерод; 0,30-0,45 кремний; 0,75-0,95 марганец; 0,045-0,100 ниобий; 0,001-0,080 ванадий; 0,002-0,004 бор; 0,005-0,006 алюминий; 0,010-0,045 титан; 1,10-1,50 хром; 0,001-0,045 сера; 0,001-0,045 фосфор; не более 0,012 азот; не более 0,50 никель; не более 0,20 медь; остальное железо; при содержании суммы [хром]+[ванадий]+[ниобий], равной 1,15-1,70%, причем прокатанной при температуре конца горячей деформации 780-850°С и термически обработанной с температурой аустенизации при закалке, равной 880-900°С, и отпуском при температуре 600-720°С.The technical result is achieved by the fact that the pipe of the oil range of increased strength, made of steel, hot rolled and heat treated, according to the invention, is obtained from steel containing the following ratio of components, wt.%: 0.31-0.34 carbon; 0.30-0.45 silicon; 0.75-0.95 manganese; 0.045-0.100 niobium; 0.001-0.080 vanadium; 0.002-0.004 boron; 0.005-0.006 aluminum; 0.010-0.045 titanium; 1.10-1.50 chrome; 0.001-0.045 sulfur; 0.001-0.045 phosphorus; no more than 0.012 nitrogen; no more than 0.50 nickel; no more than 0.20 copper; the rest is iron; when the content of the sum of [chrome] + [vanadium] + [niobium] equal to 1.15-1.70%, and rolled at a temperature of the end of hot deformation of 780-850 ° C and heat treated with an austenization temperature during quenching equal to 880-900 ° C, and tempering at a temperature of 600-720 ° C.
Выбранное соотношение содержания отдельных химических элементов в стали определяется следующими факторами.The selected ratio of the content of individual chemical elements in steel is determined by the following factors.
Нижний предел содержания углерода 0,31% ограничен необходимостью получения требуемого уровня прочности после термической обработки, а повышение содержания углерода более 0,34% может привести при закалке к появлению закалочных трещин.The lower limit of carbon content of 0.31% is limited by the need to obtain the required level of strength after heat treatment, and an increase in carbon content of more than 0.34% may lead to hardening cracks during quenching.
Марганец в пределах 0,75-0,95% обеспечивает требуемое сочетание прочности и пластичности стали за счёт усиления эффективности влияния ниобия, ванадия и бора на устойчивость аустенита.Manganese in the range of 0.75-0.95% provides the required combination of strength and ductility of steel by enhancing the effectiveness of the influence of niobium, vanadium and boron on the stability of austenite.
Содержание ниобия 0,045% является пределом, ниже которого в сталях с рекомендуемым диапазоном содержания углерода он не оказывает ощутимого положительного влияния на измельчение зерна аустенита. При содержании ниобия более 0,10% наблюдается образование избыточных карбонитридов, приводящих к понижению пластичности и ударной вязкости стали.The niobium content of 0.045% is the limit below which in steels with the recommended range of carbon content it does not have a tangible positive effect on the grinding of austenite grain. When the niobium content is more than 0.10%, the formation of excess carbonitrides is observed, leading to a decrease in the ductility and toughness of steel.
Содержание ванадия 0,001% является пределом, ниже которого его влияние практически не наблюдается, а содержание ванадия не более 0,080% является оптимальным с точки зрения измельчения зерна, повышения прокаливаемости и устойчивости против отпуска.The vanadium content of 0.001% is the limit below which its effect is practically not observed, and the vanadium content of not more than 0.080% is optimal from the point of view of grinding grain, increasing hardenability and resistance to tempering.
Бор сильно увеличивает прокаливаемость стали, но при содержании бора менее 0,002% его влияние незначительно, а при величине более 0,004% при закалке возникают большие термические напряжения.Boron greatly increases the hardenability of steel, but with a boron content of less than 0.002%, its effect is negligible, and with a value of more than 0.004%, high thermal stresses occur during quenching.
Алюминий является раскисляющим и модифицирующим элементом и связывает азот в нитриды. При содержании алюминия менее 0,005% его воздействие проявляется слабо, а увеличение содержания алюминия более 0,060% приводит к появлению алюминатов и к значительному снижению пластичности и вязкости металла.Aluminum is a deoxidizing and modifying element and binds nitrogen to nitrides. When the aluminum content is less than 0.005%, its effect is weak, and an increase in the aluminum content of more than 0.060% leads to the appearance of aluminates and to a significant decrease in the ductility and viscosity of the metal.
Титан связывает значительную часть находящегося в стали азота и в пределах 0,010-0,045% обеспечивает достаточную деазотизацию жидкого металла перед введением ниобия, ванадия и бора в сталь. Микролегирование алюминием и титаном позволяет предотвращать образование окислов и нитридов бора и снижение его концентрации в твердом растворе.Titanium binds a significant part of the nitrogen in the steel and in the range of 0.010-0.045% provides sufficient deazotization of the liquid metal before the introduction of niobium, vanadium and boron into the steel. Microalloying with aluminum and titanium prevents the formation of boron oxides and nitrides and a decrease in its concentration in solid solution.
Содержание хрома в пределах 1,10-1,50% в комплексе с бором позволяет получить в трубах требуемое сочетание прочностных и пластических свойств металла за счет обеспечения прокаливаемости. При массовой доле хрома менее 1,10% не достигается необходимая прокаливаемость, а при повышении содержания хрома более 1,50% возникает опасность появления при закалке трещин напряжения.The chromium content in the range of 1.10-1.50% in combination with boron allows to obtain in the pipes the required combination of strength and plastic properties of the metal due to the hardenability. With a mass fraction of chromium of less than 1.10%, the necessary hardenability is not achieved, and with an increase in the chromium content of more than 1.50%, there is a risk of stress cracking during hardening.
Экспериментально определенное и подтвержденное на практике оптимальное совместное содержание в стали хрома, ванадия и ниобия составляет 1,15-1,70% и позволяет обеспечить в стали, при дополнительном микролегировании бором, практически эквивалентную с молибденом прокаливаемость, а также компенсировать разупрочнение металла при отпуске в условиях отсутствия в стали молибдена.The experimentally determined and confirmed in practice, the optimum combined content of chromium, vanadium and niobium in steel is 1.15-1.70% and allows providing, in case of additional microalloying with boron, hardenability practically equivalent to molybdenum, as well as compensating for softening of the metal during tempering conditions of the absence of molybdenum in steel.
Для обеспечения эффективности влияния используемых в стали элементов на измельчение зерна, прокаливаемость, дисперсионное твердение при отпуске регламентируются условия горячей деформации труб и параметры последующей термической обработки. В процессе прокатки по регламентированному режиму при температурах конца горячей деформации 780-850°С в аустените происходит инициированное деформацией выделение карбонитридов ниобия, что приводит к измельчению зерна. При температурах прокатки выше 850°С эффективность влияния ниобия на измельчение зерна снижается, а деформация при температурах ниже 780°С приводит к недопустимым нагрузкам на оборудование. Закрепление границ аустенитных зерен труднорастворимыми частицами карбидов ниобия приводит к наследованию мелкозернистой структуры при окончательной термической обработке.To ensure the effectiveness of the influence of the elements used in steel on grain grinding, hardenability, precipitation hardening during tempering, the conditions of hot deformation of pipes and the parameters of the subsequent heat treatment are regulated. In the process of rolling according to the regulated regime at the temperatures of the end of hot deformation of 780-850 ° C in austenite, niobium carbonitrides are precipitated by deformation, which leads to grain refinement. At rolling temperatures above 850 ° C, the efficiency of the effect of niobium on grain grinding is reduced, and deformation at temperatures below 780 ° C leads to unacceptable loads on the equipment. The fastening of the boundaries of austenitic grains with sparingly soluble particles of niobium carbides leads to the inheritance of the fine-grained structure during the final heat treatment.
Температура аустенизации при закалке 880-900°С не приводит к росту аустенитного зерна и обеспечивает достаточное содержание в аустените легирующих элементов для обеспечения сквозной прокаливаемости толстостенных труб и возможности протекания при отпуске процесса вторичного твердения.The austenitization temperature during hardening of 880-900 ° C does not lead to the growth of austenitic grain and provides a sufficient content of alloying elements in austenite to ensure through hardenability of thick-walled pipes and the possibility of secondary hardening during tempering.
Выделение карбонитридов ванадия и ниобия при отпуске приводит к задержке снижения прочностных свойств, что позволяет использовать высокие температуры отпуска и получать трубы, характеризующиеся наряду с требуемым уровнем прочности высоким сопротивлением хрупкому разрушению. При отпуске в интервале 600-700°С, в зависимости от температуры, достигаются свойства групп прочности Е, Л, М и Р. Температура нагрева при отпуске 600°С позволяет получать трубы группы прочности Р (предел текучести не менее 94,9 кг/см2), а 720°С - группы прочности Е (предел прочности не менее 56,2 кг/см2). Снижение температуры отпуска ниже 600°С приводит к падению сопротивления хрупкому разрушению, а при отпуске выше 720°С возможно снижение прочностных характеристик ниже требуемой нормы.The precipitation of vanadium and niobium carbonitrides during tempering leads to a delay in the reduction of strength properties, which allows the use of high tempering temperatures and the production of pipes characterized, along with the required level of strength, high resistance to brittle fracture. When tempering in the range of 600-700 ° C, depending on the temperature, the properties of strength groups E, L, M and P are achieved. The temperature of tempering during tempering of 600 ° C allows to obtain pipes of strength group P (yield strength of at least 94.9 kg / cm 2 ), and 720 ° C - strength groups E (tensile strength not less than 56.2 kg / cm 2 ). A decrease in tempering temperature below 600 ° C leads to a drop in resistance to brittle fracture, and when tempering above 720 ° C, a decrease in strength characteristics below the required norm is possible.
В соответствии с предложением выплавка стали может производиться в любом типе сталеплавильных печей, таких как электропечи, мартеновские печи и другие.In accordance with the proposal, steelmaking can be carried out in any type of steelmaking furnaces, such as electric furnaces, open-hearth furnaces and others.
Предлагаемую трубу изготавливают следующим образом.The proposed pipe is made as follows.
Пример. Сталь выплавляют в электропечи, легирование металла осуществляют вводом ферросплавов в печь и в ковш во время выпуска плавки. После выпуска металла из печи производят его обработку в ковше и разливку на слитки в изложницы. При внепечной обработке в ковше производят окончательное раскисление металла, его рафинирование, гомогенизирующую продувку нейтральным газом и модифицирующую обработку силикокальцием. Разливку стали в изложницы осуществляют при температуре 1540-1545°С, слитки выдерживают в изложницах не менее 3 часов. Прокатку слитков производят за 16 проходов до получения катаных заготовок 120 мм.Example. Steel is smelted in an electric furnace, metal alloying is carried out by introducing ferroalloys into the furnace and into the ladle during the production of the heat. After the release of metal from the furnace, it is processed in a ladle and casted into ingots into ingot molds. During out-of-furnace treatment in the ladle, the final deoxidation of the metal is carried out, its refining, homogenizing purging with a neutral gas and modifying the treatment with silicocalcium. The casting of steel into the molds is carried out at a temperature of 1540-1545 ° C, ingots are kept in the molds for at least 3 hours. The ingots are rolled in 16 passes until 120 mm rolled stocks are obtained.
Прокатку труб диаметром 50,0-73,0 мм осуществляют на трубопрокатной установке ТПА-80 с непрерывным станом, а диаметром 88,9-168,3 мм - на трубопрокатной установке ТПА-140 с автоматическим станом с регламентацией температуры окончания деформации. Термическую обработку производят по следующему режиму: температура аустенизации 880-900°С, температура отпуска для труб группы прочности Е - 700-720°С, группы прочности Л - 680-700°С, группы прочности М - 640-660°С, группы прочности Р - 600-620°С.Pipe rolling with a diameter of 50.0-73.0 mm is carried out on a TPA-80 pipe rolling installation with a continuous mill, and 88.9-168.3 mm in diameter on a TPA-140 pipe rolling installation with an automatic mill with regulation of the temperature at which the deformation is completed. Heat treatment is carried out according to the following mode: austenitization temperature of 880-900 ° C, tempering temperature for pipes of strength group E - 700-720 ° C, strength group L - 680-700 ° C, strength group M - 640-660 ° C, groups strength P - 600-620 ° C.
Предлагаемое и известное решения опробованы в промышленных условиях.The proposed and known solutions are tested in an industrial environment.
В результате выплавки, внепечной обработки и прокатки получили трубные заготовки диаметром 120 мм из стали следующего состава, мас.%: С-0,34; Si-0,33; Mn-0,81; Cr-1,31; Nb-0,06; V-0,080; B-0,004; Al-0,025; Ti-0,025; S-0,005; P-0,009 [N]-0,008; Ni-0,02; Cu-0,02; железо - остальное. Сумма содержаний (Cr+V+Nb)=1.45%. Сталь 48Г2МБА (прототип), содержала, мас.%: С-0,49; Si-0,35; Mn-1,31; Nb-0,041; Mo-0,11; Al-0,030; Ti-0,035; S-0,005; P-0,019 [N]-0,008; Ni-0,02; Cu-0,02; железо - остальное.As a result of smelting, after-furnace treatment and rolling, we obtained pipe billets with a diameter of 120 mm from steel of the following composition, wt.%: C-0.34; Si 0.33; Mn-0.81; Cr-1.31; Nb-0.06; V-0.080; B-0.004; Al-0.025; Ti-0.025; S-0.005; P-0.009 [N] -0.008; Ni-0.02; Cu-0.02; iron is the rest. The sum of the contents (Cr + V + Nb) = 1.45%. Steel 48G2MBA (prototype), contained, wt.%: C-0.49; Si 0.35; Mn-1.31; Nb-0.041; Mo-0.11; Al-0.030; Ti-0.035; S-0.005; P-0.019 [N] -0.008; Ni-0.02; Cu-0.02; iron is the rest.
Температура конца горячей деформации при прокатке труб диаметром 73,0 и 88,9 мм толщиной стенки 7 и 10 мм соответственно составляла 810°С, температура аустенизации - 900°С, температура отпуска 600, 650, 700 и 720°С.The temperature of the end of hot deformation during rolling of pipes with a diameter of 73.0 and 88.9 mm with a wall thickness of 7 and 10 mm, respectively, was 810 ° C, the austenitization temperature was 900 ° C, the tempering temperature was 600, 650, 700 and 720 ° C.
Результаты исследования свойств предлагаемой и известной трубы приведены в таблицах 1 и 2.The results of the study of the properties of the proposed and known pipes are shown in tables 1 and 2.
Как видно из таблиц, предлагаемое решение позволяет получать, в зависимости от температуры отпуска, трубы нефтяного сортамента групп прочности Е, Л, М и Р в соответствии с ГОСТ 633-80 и N-80, С-95, Р 110 n Q 125 (API 5CT).As can be seen from the tables, the proposed solution allows to obtain, depending on the tempering temperature, oil-grade pipes of strength groups E, L, M and P in accordance with GOST 633-80 and N-80, S-95, P 110 n Q 125 ( API 5CT).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007133476/02A RU2352647C1 (en) | 2007-09-06 | 2007-09-06 | Oil country tubular goods of heavy-duty |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007133476/02A RU2352647C1 (en) | 2007-09-06 | 2007-09-06 | Oil country tubular goods of heavy-duty |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2352647C1 true RU2352647C1 (en) | 2009-04-20 |
Family
ID=41017741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007133476/02A RU2352647C1 (en) | 2007-09-06 | 2007-09-06 | Oil country tubular goods of heavy-duty |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2352647C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2552794C2 (en) * | 2013-07-09 | 2015-06-10 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Oil schedule cold-resistant pipe |
| RU2564197C2 (en) * | 2013-07-30 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Hot-deformed and heat-treated oil pipe |
| RU2635205C2 (en) * | 2016-01-11 | 2017-11-09 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Method for thermal processing of oil pipe sortament made of corrosion-resistant steel |
| RU2719618C1 (en) * | 2019-12-04 | 2020-04-21 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Hot-rolled seamless tubing with increased operational reliability for oil-field equipment |
| CN111471936A (en) * | 2020-04-30 | 2020-07-31 | 江苏利淮钢铁有限公司 | Improved steel for agricultural machinery cutting tool and production method thereof |
| RU2763722C1 (en) * | 2018-06-20 | 2021-12-30 | Баошань Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | SULPHUR-RESISTANT PIPE FOR A PETROLEUM BOREHOLE ATTRIBUTED TO THE KILOPOUND/INCH2 (862 MPa) STEEL STRENGTH CLASS, AND METHOD FOR MANUFACTURE THEREOF |
-
2007
- 2007-09-06 RU RU2007133476/02A patent/RU2352647C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2552794C2 (en) * | 2013-07-09 | 2015-06-10 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Oil schedule cold-resistant pipe |
| RU2564197C2 (en) * | 2013-07-30 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Hot-deformed and heat-treated oil pipe |
| RU2635205C2 (en) * | 2016-01-11 | 2017-11-09 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Method for thermal processing of oil pipe sortament made of corrosion-resistant steel |
| RU2763722C1 (en) * | 2018-06-20 | 2021-12-30 | Баошань Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | SULPHUR-RESISTANT PIPE FOR A PETROLEUM BOREHOLE ATTRIBUTED TO THE KILOPOUND/INCH2 (862 MPa) STEEL STRENGTH CLASS, AND METHOD FOR MANUFACTURE THEREOF |
| RU2719618C1 (en) * | 2019-12-04 | 2020-04-21 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Hot-rolled seamless tubing with increased operational reliability for oil-field equipment |
| CN111471936A (en) * | 2020-04-30 | 2020-07-31 | 江苏利淮钢铁有限公司 | Improved steel for agricultural machinery cutting tool and production method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6677310B2 (en) | Steel materials and steel pipes for oil wells | |
| CA2899570C (en) | Thick, tough, high tensile strength steel plate and production method therefor | |
| US8317946B2 (en) | Seamless steel pipe and method for manufacturing the same | |
| US10287645B2 (en) | Method for producing high-strength steel material excellent in sulfide stress cracking resistance | |
| US11352679B2 (en) | Medium-manganese steel product for low-temperature use and method for the production thereof | |
| US10513761B2 (en) | High-strength steel material for oil well and oil country tubular goods | |
| US10443114B2 (en) | Steel material and oil-well steel pipe | |
| AU2014294080A1 (en) | High-strength steel material for oil well and oil well pipes | |
| EP1375694B1 (en) | Hot-rolled steel strip and method for manufacturing the same | |
| CA3135141A1 (en) | High-hardness steel product and method of manufacturing the same | |
| RU2352647C1 (en) | Oil country tubular goods of heavy-duty | |
| KR102561036B1 (en) | steel | |
| JP7226598B2 (en) | Abrasion-resistant steel plate and manufacturing method thereof | |
| WO2021241606A1 (en) | Wear resistant steel sheet and method for producing wear resistant steel sheet | |
| RU2442831C1 (en) | Method for production of high-strength steel | |
| CN112877591A (en) | High-strength and high-toughness steel for hardware tool and chain and manufacturing method thereof | |
| CA3032083C (en) | Seamless steel pipe and method for producing same | |
| CN109097664A (en) | A kind of 900MPa grades of thick-specification high-tenacity hot rolled strip and preparation method thereof | |
| RU2358024C1 (en) | Method of production of strips out of low alloyed steel | |
| RU2433191C1 (en) | Manufacturing method of high-strength plate steel | |
| WO2012172185A1 (en) | Method for manufacturing a medium carbon steel product and a hot rolled medium carbon steel product | |
| RU2792917C1 (en) | Method for production of cold-resistant sheet metal | |
| RU2798642C1 (en) | Seamless high-strength martensitic steel pipe for casing and its manufacturing method | |
| RU2809017C1 (en) | Method for producing cold-resistant sheet metal with hardness of 450-570 hbw | |
| WO2015080618A1 (en) | Alloyed construction steel having increased strength and method for heat strengthening a hot-rolled product |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180907 |