RU2343497C2 - Способ и устройство для определения неисправной фазы - Google Patents

Способ и устройство для определения неисправной фазы Download PDF

Info

Publication number
RU2343497C2
RU2343497C2 RU2005119401/28A RU2005119401A RU2343497C2 RU 2343497 C2 RU2343497 C2 RU 2343497C2 RU 2005119401/28 A RU2005119401/28 A RU 2005119401/28A RU 2005119401 A RU2005119401 A RU 2005119401A RU 2343497 C2 RU2343497 C2 RU 2343497C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
phase
phases
indicator
current
maximum
Prior art date
Application number
RU2005119401/28A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005119401A (ru
Inventor
Яннэ АЛТОНЕН (FI)
Яннэ АЛТОНЕН
Ари ВАЛРООС (FI)
Ари ВАЛРООС
Original Assignee
Абб Оу
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Абб Оу filed Critical Абб Оу
Publication of RU2005119401A publication Critical patent/RU2005119401A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2343497C2 publication Critical patent/RU2343497C2/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
    • H02H3/40—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to ratio of voltage and current
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/52—Testing for short-circuits, leakage current or ground faults
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H1/00—Details of emergency protective circuit arrangements
    • H02H1/0092—Details of emergency protective circuit arrangements concerning the data processing means, e.g. expert systems, neural networks

Landscapes

  • Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относится к диагностике трехфазных электрических цепей. Сущность: определяют значения первого индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения фазового тока в измеряемой фазе и отрицательной составляющей тока и соотношения максимума всех фаз и импеданса цепи фазы, замкнутой на землю. Определяют значения второго индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения максимума фазовых токов всех фаз и фазового тока в измеряемой фазе и соотношения минимума значений первого индикатора всех фаз и первого индикатора в измеряемой фазе. Выявляют неисправную фазу, если значения второго индикатора в этой фазе ниже заданного порогового значения. Технический результат: минимальное количество настроек, независимость от вариаций нагрузки, условий заземления и вариаций постоянной составляющей тока. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Настоящее изобретение относится к способу и устройству для определения неисправной фазы или фаз трехфазной электрической сети в аварийной ситуации.
ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Одна из основных задач всех систем защиты является быстрая изоляция неисправной части от остальной сети электропитания для поддержания ее устойчивой работы. Полное отключение, например, линии высоковольтной передачи или линии пониженного напряжения всегда угрожает устойчивой работе одной или более сетям электропитания. Это обусловлено тем, что линии высоковольтной передачи передают электрическую энергию от производительной части к потребляющей части энергосистемы, и их разъединение всегда вызывает дисбаланс между произведенной и потребленной энергией в отключенных частях.
Большинство неисправностей, например, на воздушных линиях представляют собой замыкание одной фазы на землю, которое устраняется после короткого перерыва электропитания. По этой причине в электросетях применяются однополюсные автоматические размыкатели, и неисправная фаза размыкается на короткое время, а риск потери устойчивости сети электропитания минимизируется до возможно низкого уровня. Надежная функция выявления фазы, обеспечивающая определение неисправных фаз(ы), связана, например, с функцией обеспечения дистанционной защиты с помощью блока реле защиты. Отказ в определении неисправной фазы весьма вероятно будет сопровождаться ошибками в исполнении обеих этих функций.
Функции определения фазы простейшим образом исполняются на основе только токов в фазах. Чувствительность этого метода обычно ограничена, например, нагрузкой и сопротивлением короткого замыкания. Улучшенная чувствительность достигается при использовании симметричных составляющих токов или если эта операция дополняется критерием импеданса (полного сопротивления). Такие определители фазы обычно используют в дистанционных реле.
Одним из недостатков фазовых селекторов, основанных на измерениях тока и импеданса, является то, что они требуют нескольких настроек. Они, следовательно, могут представлять трудности для настройки пользователем. Вычисление необходимых параметров настройки требует огромного опыта и знаний конкретной электросети. Это вызывает особые трудности при использовании критериев тока и импеданса одновременно в работе фазового селектора.
В патенте США 5783946 описан способ определения неисправной фазы. Недостатком приведенного решения является то, что для своего функционирования оно требует наличия данных до момента повреждения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Целью настоящего изобретения является создание способа и устройства, устраняющих вышеуказанные недостатки или, по крайней мере, снижающих их влияние. Цели настоящего изобретения достигаются прелагаемыми способом и устройством, которые заявлены в независимых пунктах 1 и 8 формулы изобретения. Предпочтительные варианты воплощения данного изобретения раскрыты в зависимых пунктах.
Настоящее изобретение основано на идее использования критериев тока и импеданса с применением значений соотношения тока и импеданса для идентификации неисправных фаз(ы).
Преимуществом способа и устройства согласно данному изобретению является то, что они требуют только минимального количества настроек даже при совместном использовании критериев тока и импеданса с целью повышения чувствительности. Способ и устройство согласно данному изобретению также в значительной степени независимы от вариаций, например, нагрузки и условий заземления, а также от постоянной составляющей тока, которая может в других случаях привести к сбоям или сильному запаздыванию при осуществлении этой функции.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Изобретение будет более подробно описано ниже на предпочтительных вариантах воплощения со ссылками на приложенные чертежи, где
Фиг.1 - блок-схема, иллюстрирующая устройство согласно данному изобретению; и
Фиг.2 - схема технологического процесса, иллюстрирующая способ согласно данному изобретению.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Использование способа и устройства, согласно данному изобретению не ограничивается любой конкретной системой, а может быть использовано в различных трехфазных электросетях для определения поврежденных фаз(ы) при коротком замыкании. Такие системы включают, например, передающие и распределительные электросети или их компоненты, так же как системы и устройства генерации электроэнергии. Более того, использование данного изобретения не ограничивается системами, использующими стандартные частоты 50 Гц или 60 Гц.
Настоящее изобретение делает возможным определить неисправную фазы или фазу при коротком замыкании в трехфазной электросети. Три фазы трехфазной электросети, которые должны контролироваться, обозначены L1, L2 и L3. В описании изобретения используются обозначения величин токов IL1, IL2 и IL3, а также напряжений UL1, UL2 и UL3, которые возникают в фазах L1, L2 и L3 соответственно при коротком замыкании. Предпочтительно, чтобы эти величины получали при помощи подходящих инструментальных измерений, включая, например, подключенные к этим фазам измеряемой электросети преобразователи тока и напряжения. В большинстве существующих систем защиты эти величины легко доступны и, таким образом, применение настоящего изобретения не требует обязательного наличия отдельного измерительного инструментария. Для основной идеи данного изобретения не имеет значения способ получения указанных измерений, а зависит от конкретной контролируемой электрической сети. Короткое замыкание контролируемой электрической сети может быть обнаружено, например, с помощью реле защиты, связанного с электрической сетью.
На Фиг.1 показана упрощенная блок-схема, иллюстрирующая устройство, выполненное в соответствии с настоящим изобретением. Необходимо отметить, что настоящее изобретение никоим образом не ограничено устройством, показанным в качестве примера на Фиг.1. Работоспособность настоящего изобретения может быть осуществлена посредством оборудования для цифровой обработки сигнала, такого как, например, цифровой процессор сигнала (ЦПС) общего назначения с соответствующим программным обеспечением. Также возможно использование специальных интегральной микросхемы или микросхем или соответствующих устройств. Данное изобретение может быть построено на существующей элементной базе, на таких как различные реле защиты, или с использованием отдельных элементов и устройств. Устройство 10 принимает величины токов IL1, IL2 и IL3, а также величины напряжений UL1, UL2 и UL3 в фазах контролируемой электрической сети L1, L2 и L3 (не показана на чертеже). Дополнительно устройство 10 предпочтительно принимает сигнал F индикации короткого замыкания, который сигнализирует о коротком замыкании в электросети и активизирует индикацию повреждения фазы. Устройство 10 может также выявлять короткое замыкание независимо. Это может быть осуществлено, если любые величины AL1, AL2 и АL3 второго индикатора, который будет подробно описан ниже, будут меньше определенного порогового значения, предпочтительно 0,6; при этом короткое замыкание обнаруживается и активизируется индикация короткого замыкания. После того как неисправная фаза или фазы обнаружены, как это более подробно описано ниже, соответствующая информация может быть передана на другие устройства или оборудование, например реле защиты, через ВЫХОД.
Процесс идентификации короткого замыкания согласно данному изобретению описан ниже со ссылкой на схему технологического процесса, приведенной на Фиг.2. Первое значение (201) индикатора в каждой из трех фаз определяется на основе соотношения тока фазы в контролируемой фазе и отрицательного последовательного компонента тока и соотношения максимума фазы к импедансу замкнутого на землю контура всех фаз и фазы к импедансу замкнутого на землю контура в контролируемой фазе. После этого определяется второе значение (202) индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения максимальных токов фаз и тока в контролируемой фазе и соотношения минимума первого значения индикатора всех фаз и первого индикатора в контролируемой фазе. Наконец, происходит определение (203) фазы как неисправной, если второе значение индикатора в контролируемой фазе ниже заданного порогового значения Т.
Фазор (вращающийся вектор) ZLn импеданса замкнутого на землю контура фазы Ln (n=1,2,3) предпочтительно определяется по следующей формуле:
Figure 00000001
, где
Figure 00000002
= фазор напряжения фазы Ln, где n=1,2,3 и
Figure 00000003
= фазор тока фазы Ln, где n=1,2,3.
В соответствии с вариантом воплощения данного изобретения значения первого индикатора WL1, WL2 и WL3 для трех фаз L1, L2 и L3 соответственно определяются по следующим формулам:
Figure 00000004
Figure 00000005
Figure 00000006
, где
Figure 00000007
(максимальный фазор
Figure 00000008
,
Figure 00000008
,
Figure 00000008
), и
Figure 00000009
= фазор отрицательного последовательного компонента тока, где
оператор
Figure 00000010
и
Figure 00000011
.
Согласно настоящему изобретению значения второго индикатора АL1, AL2 и AL3 для трех фаз L1, L2 и L3 соответственно определяются по следующим формулам:
Figure 00000012
Figure 00000013
Figure 00000014
, где
Figure 00000015
(максимальный фазор
Figure 00000016
,
Figure 00000017
,
Figure 00000018
), и
WLmin=min(WL1, WL2, WL3).
Согласно настоящему изобретению заданное пороговое значение Т меньше 1. Предпочтительно заданное пороговое значение Т равно приблизительно 0,6. Указанное предпочтительное значение равное 0,6 основано на сетевом анализе, включая многократное компьютерное моделирование, проведенное заявителем. Пороговое значение Т задает чувствительность определения. Если пороговое значение Т выбрать близко к 1, то это повышает возможность того, что исправная фаза ошибочно определится как поврежденная. Таким образом, пороговое значение Т должно быть выбрано в зависимости от чувствительности и других требований, предъявляемых конкретной электросетью, в которой используется настоящее изобретение, если значение следующего сравнения для AL1, AL2 и/или AL3 является ИСТИНОЙ, то соответствующая фаза L1, L2 и/или L3 является соответственно неисправной:
AL1<T,
AL2<T,
AL3<T,
Согласно настоящему изобретению, неисправность в трехфазной электросети определяется, если:
Figure 00000019
, где
Kmaxload является задаваемым параметром,
Figure 00000020
; (максимальный фазор
Figure 00000008
,
Figure 00000008
,
Figure 00000008
), и
Figure 00000021
; (минимальный фазор
Figure 00000008
,
Figure 00000008
,
Figure 00000008
).
Вышеуказанное условие для неисправности в трехфазной электросети предпочтительно отменяет неисправность заземления и признаки короткого замыкания. Параметр Kmaxload представляет собой настройку, которая предпочтительно выбирается на основе максимальной нагрузки. Kmaxload предпочтительно определяется по следующей формуле:
Kmaxload=(qmaxPE*Zmaxload)2, где
q<1 и предпочтительно равно 0,8 и
Zmaxload=Uline 2/Smax, где
Uline = межфазное напряжение [kV],
Smax = максимальная контролируемая нагрузка электросети [MVA].
Значение параметра q определяет чувствительность критерия. Если значение параметра q выбирают ближе к 1, то это повышает вероятность того, что нормальная по нагрузке ситуация ошибочно определится как ситуация неисправности. Поэтому значение параметра q должно быть выбрано в зависимости от чувствительности и других требований, предъявляемых конкретной электросетью, в которой используется данное изобретение. Выбранные рабочие переменные обеспечивают очень чувствительную, устойчивую и безопасную работу. По данным многочисленных сеансов компьютерного моделирования, проведенных заявителем, алгоритм весьма устойчив и безопасен. Он обычно может правильно определить неисправную фазу, по крайней мере, с сопротивлением замыкания до 100 Ом (в 20 kV сетях) в случае пробоя на землю и с сопротивлением замыкания до 10 Ом (в 20 kV сетях) в случае короткого замыкания (в фазе). Настоящее изобретение просто в воплощении, так как оно не требует ячеек памяти. Кроме того, оно основано только на определении амплитуды фазора и не требует информации о фазовом угле.
Специалисту в данной области очевидно, что по мере развития техники концепция данного изобретения может быть воплощена различным образом. Данное изобретение и варианты его воплощения не ограничены вышеприведенными примерами и могут меняться в объеме настоящего изобретения.

Claims (14)

1. Способ определения неисправной фазы или фаз в трехфазной электросети в случае повреждения, при котором:
a) определяют значения (201) первого индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения фазового тока в измеряемой фазе и отрицательной составляющей тока и соотношения максимума всех фаз и импеданса цепи фазы, замкнутой на землю, в измеряемой фазе;
b) определяют значения (202) второго индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения максимума фазовых токов всех фаз и фазового тока в измеряемой фазе и соотношения минимума значений первого индикатора всех фаз и первого индикатора в измеряемой фазе; и
c) выявляют (203) неисправную фазу, если значение второго индикатора в измеряемой фазе ниже заданного порогового значения.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что значения (201) первого индикатора WL1, WL2 и WL3 для трех фаз L1, L2 и L3 соответственно определяются по следующим формулам:
Figure 00000022

Figure 00000023

Figure 00000024

где
Figure 00000025
- фазовый ток в фазе Ln, n=1,2,3,
Figure 00000026
- импеданс цепи фазы Ln, замкнутой на землю при n=1,2,3,
Figure 00000027
- отрицательная составляющая тока и
Figure 00000028
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что значения (202) второго индикатора АL1, АL2 и АL3 для трех фаз L1, L2 и L3 соответственно определяются по следующим формулам:
Figure 00000029

Figure 00000030

Figure 00000031

где
Figure 00000032
(максимальный фазор
Figure 00000033
,
Figure 00000034
,
Figure 00000035
) и
WLmin=min(WL1,WL2,WL3).
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно:
d) выявляют неисправность (203) трехфазной сети, если
Figure 00000036

где Kmaxload является задаваемым параметром,
Figure 00000037
(максимальный фазор
Figure 00000038
,
Figure 00000038
,
Figure 00000038
);
Figure 00000039
(минимальный фазор
Figure 00000038
,
Figure 00000038
,
Figure 00000038
);
Figure 00000026
= импеданс цепи фазы Ln, замкнутой на землю при n=1, 2, 3.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что значения Kmaxload определяется по следующим формулам:
Kmaxload=(qmaxPE·Zmaxload)2,
где q<1 и предпочтительно равно 0,8 и
Zmaxload=Uline 2/Smax,
где Uline - межфазное напряжение; Smax - максимальная контролируемая нагрузка электросети.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что импеданс
Figure 00000026
, замкнутой на землю фазы Ln при n=1, 2, 3 определяется по следующей формуле:
Figure 00000040

где
Figure 00000041
- фазовое напряжение в фазе Ln, где n=1, 2, 3, и
Figure 00000025
- фазовый ток в фазе Ln, где n=1, 2, 3.
7. Способ по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что задается пороговое значение, равное приблизительно 0,6.
8. Устройство для определения неисправной фазы или фаз в трехфазной электросети в случае повреждения, содержащее: первое средство для определения значений первого индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения фазового тока в измеряемой фазе и отрицательной составляющей тока и соотношения максимума всех фаз и импеданса цепи фазы, замкнутой на землю в измеряемой фазе; второе средство, для определения значений второго индикатора в каждой из трех фаз на основе соотношения максимума фазовых токов всех фаз и фазового тока в измеряемой фазе и соотношения минимума значений первого индикатора всех фаз и первого индикатора в измеряемой фазе; и средство для выявления неисправной фазы при значении второго индикатора в этой фазе ниже заданного порогового значения.
9. Устройство по п.8, отличающееся тем, что первое средство выполнено для определения значений АL1, АL2 и АL3 для трех фаз L1, L2 и L3 соответственно по следующим формулам:
Figure 00000042

Figure 00000043

Figure 00000044

где
Figure 00000025
- фазовый ток в фазе Ln, n=1, 2, 3;
Figure 00000026
- импеданс цепи фазы Ln, замкнутой на землю при n=1, 2, 3;
Figure 00000027
- отрицательная составляющая тока и
Figure 00000045
10. Устройство по п.9, отличающееся тем, что первое средство выполнено для определения значений AL1, AL2 и АL3 для трех фаз L1, L2 и L3 соответственно второго индикатора по следующим формулам:
Figure 00000046

Figure 00000047

Figure 00000048

где
Figure 00000049
(максимальный фазор
Figure 00000033
,
Figure 00000034
,
Figure 00000035
) и
WLmin=min(WL1, WL2, WL3).
11. Устройство по п.8, отличающееся тем, что первое средство выполнено для определения неисправной фазы трехфазной сети при:
Figure 00000050

где Kmaxload является задаваемым параметром,
Figure 00000037
(максимальный фазор
Figure 00000038
,
Figure 00000038
,
Figure 00000038
) и
Figure 00000039
(минимальный фазор
Figure 00000038
,
Figure 00000038
,
Figure 00000038
);
Figure 00000026
= импеданс цепи фазы Ln, замкнутой на землю при n=1, 2, 3.
12. Устройство по п.11, отличающееся тем, что
Kmaxload=(qmaxPE·Zmaxload)2,
где q - приблизительно равно 0,8 и
Zmaxload=Uline 2/Smax, где
Uline - межфазное напряжение электросети,
Smax - максимальная контролируемая нагрузка электросети.
13. Устройство по п.8, отличающееся тем, что импеданс
Figure 00000026
замкнутого на землю контура фазы Ln при n=1, 2, 3 определяется по следующей формуле:
Figure 00000051

где
Figure 00000041
- фазовое напряжение в фазе Ln, где n=1, 2, 3 и
Figure 00000025
- фазовый ток в фазе Ln, где n=1, 2, 3.
14. Устройство по любому из пп.8 - 13, отличающееся тем, что заданное пороговое значение составляет приблизительно 0,6.
RU2005119401/28A 2004-06-23 2005-06-22 Способ и устройство для определения неисправной фазы RU2343497C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI20045238A FI117356B (fi) 2004-06-23 2004-06-23 Menetelmä ja järjestelmä viallisen vaiheen tunnistamiseksi
FI20045238 2004-06-23

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005119401A RU2005119401A (ru) 2006-12-27
RU2343497C2 true RU2343497C2 (ru) 2009-01-10

Family

ID=32524612

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005119401/28A RU2343497C2 (ru) 2004-06-23 2005-06-22 Способ и устройство для определения неисправной фазы

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP1610431B1 (ru)
CN (1) CN100582797C (ru)
FI (1) FI117356B (ru)
RU (1) RU2343497C2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2529490C1 (ru) * 2012-03-16 2014-09-27 Абб Текнолоджи Аг Способ и устройство для настройки системы защиты от замыкания в трехфазной электрической сети

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2070170B1 (en) * 2006-09-19 2013-06-05 ABB Technology AG Method and apparatus for determining circular characteristic
EP2223403B1 (en) * 2007-12-14 2017-08-23 ABB Schweiz AG Fault direction determination
FR2959618B1 (fr) * 2010-04-30 2012-04-20 Schneider Electric Ind Sas Identification et detection directionnelle d'un defaut dans un reseau triphase.
CN112003235B (zh) * 2020-07-22 2022-11-04 西安理工大学 一种输电线路分相自适应重合闸时序方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4398232A (en) * 1981-11-13 1983-08-09 Westinghouse Electric Corp. Protective relaying methods and apparatus
US4600961A (en) * 1983-09-01 1986-07-15 Westinghouse Electric Corp. Protective relay apparatus for detecting high-impedance ground faults
SE469811B (sv) * 1992-03-20 1993-09-13 Asea Brown Boveri Förfarande för fasval för enpolig utlösning av högimpediva jordfel i direktjordade kraftnät samt anordning för genomförande av det nämnda förfarandet
DE19545267C2 (de) * 1995-11-27 1999-04-08 Siemens Ag Verfahren zum Gewinnen von fehlerbehaftete Schleifen in einem mehrphasigen elektrischen Energieversorgungsnetz kennzeichnenden Signalen
US5783946A (en) * 1997-03-05 1998-07-21 Abb Power T&D Company Inc. Fault type classification algorithm
US6518767B1 (en) * 2000-10-19 2003-02-11 Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. Line differential protection system for a power transmission line

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2529490C1 (ru) * 2012-03-16 2014-09-27 Абб Текнолоджи Аг Способ и устройство для настройки системы защиты от замыкания в трехфазной электрической сети

Also Published As

Publication number Publication date
CN100582797C (zh) 2010-01-20
EP1610431A9 (en) 2006-04-26
FI20045238A0 (fi) 2004-06-23
CN1715938A (zh) 2006-01-04
RU2005119401A (ru) 2006-12-27
FI117356B (fi) 2006-09-15
FI20045238A (fi) 2005-12-24
EP1610431B1 (en) 2012-10-24
EP1610431A2 (en) 2005-12-28
EP1610431A3 (en) 2011-10-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11522355B2 (en) Method and apparatus for use in earth-fault protection
US8300369B2 (en) System and method for polyphase ground-fault circuit-interrupters
EP1195874B1 (en) Method for identification of a faulting or faulted sending end or feeder branch in an electrical distribution system
RU2542494C2 (ru) Устройство и способ для детектирования короткого замыкания на землю
CN102224427A (zh) 用于检测相对地故障的方法和设备
US11831146B2 (en) Method and apparatus for use in earth-fault protection
US7103486B2 (en) Device for monitoring a neutral and earth break and electrical switchgear apparatus comprising such a device
Redfern et al. Protection of micro-grids dominated by distributed generation using solid state converters
IES970641A2 (en) Fault detection apparatus and method of detecting faults in an electrical distribution network
RU2343497C2 (ru) Способ и устройство для определения неисправной фазы
US20150124358A1 (en) Feeder power source providing open feeder detection for a network protector by shifted neutral
AU2012203278A1 (en) Directional detection of a resistive earth fault and of breaking of a medium-voltage conductor
RU2529490C1 (ru) Способ и устройство для настройки системы защиты от замыкания в трехфазной электрической сети
EP1195875A2 (en) Method for identification of a faulting or faulted sending end or feeder branch in an electrical distribution system such as a compensated network
CN108627795B (zh) 监测电力设备的测量电路中电压互感器断路的方法与装置
WO2023208486A1 (en) A method of detecting a fault in a transmission line of a power transmission system
CN113300344B (zh) 一种低压配电网剩余电流保护方法及装置
US20130204551A1 (en) Apparatus for use in estimating a fault level in a network providing an electrical power supply to consumers
EP2092623A1 (en) A method and an apparatus for protecting a bus in a three-phase electrical power system
CN112119556B (zh) 用于在接地故障保护中使用的方法和设备
Redfern et al. Detecting loss of earth for embedded generation
US20230019005A1 (en) Protection of an electrical apparatus
CN110148931A (zh) 消弧线圈并联低电阻接地装置及控制方法
Chothani et al. A real time DSP based differential protection of Low voltage busbar
Treider et al. Steady-state, iterative method for locating and clearing permanent high impedance earth faults in compensated networks

Legal Events

Date Code Title Description
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20180608