RU2334346C1 - Thyristor chopper with capacitors in power circuit - Google Patents
Thyristor chopper with capacitors in power circuit Download PDFInfo
- Publication number
- RU2334346C1 RU2334346C1 RU2007125713/09A RU2007125713A RU2334346C1 RU 2334346 C1 RU2334346 C1 RU 2334346C1 RU 2007125713/09 A RU2007125713/09 A RU 2007125713/09A RU 2007125713 A RU2007125713 A RU 2007125713A RU 2334346 C1 RU2334346 C1 RU 2334346C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- output
- series
- transformer
- inductance
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области электротехники, а именно к тиристорным инверторам с конденсаторами в силовой цепи, преимущественно с трансформаторной нагрузкой.The present invention relates to the field of electrical engineering, namely to thyristor inverters with capacitors in the power circuit, mainly with transformer load.
Тиристорные инверторы с конденсаторами в силовой цепи работоспособны только в ограниченном диапазоне нагрузок, что является существенным недостатком и ограничивает область их применения. В частности, при холостом ходе и в области малых нагрузок такие инверторы неработоспособны. Следует отметить, что речь идет об инверторах на однооперационных тиристорах, которые запираются только при естественном спаде тока до нуля либо требуют принудительной коммутации [1, 2].Thyristor inverters with capacitors in the power circuit are operable only in a limited range of loads, which is a significant drawback and limits the scope of their application. In particular, at idle and in the field of low loads, such inverters are inoperative. It should be noted that we are talking about inverters on single-operation thyristors, which are locked only when the current drops to zero or require forced switching [1, 2].
Учитывая отмеченный недостаток упомянутых выше инверторов, в [3] предложены тиристорные инверторы мостового и полумостового типа с трансформаторной нагрузкой и дополнительным блоком, обеспечивающим широтно-импульсное регулирование тока нагрузки в широком диапазоне [3, стр.70, рис.3.3, в, стр.79, рис.3.10].Considering the noted drawback of the inverters mentioned above, in [3] bridge and half-bridge type thyristor inverters with transformer load and an additional unit providing pulse-width control of the load current in a wide range [3, p. 70, fig. 3.3, c, p. 79, Fig. 3.10].
Как мостовой (рис.3.3, в), так и полумостовой инвертор (рис.3.10) могут быть приняты в качестве прототипа. Для простоты и общности в качестве прототипа принимается мостовой тиристорный инвертор [3], рис.3.3, в.Both the bridge (Fig. 3.3, c) and the half-bridge inverter (Fig. 3.10) can be adopted as a prototype. For simplicity and generality, a thyristor bridge inverter is adopted as a prototype [3], Fig.3.3, c.
Схема прототипа приведена на фиг.1 и содержит мостовой тиристорный инвертор 1÷4, подключенный диагональю постоянного тока к источнику питания 5, шунтированному фильтровым конденсатором 6. В диагональ переменного тока упомянутого тиристорного инвертора 1÷4 включена первичная обмотка 7 трансформатора 8 последовательно с коммутирующим конденсатором 9. Вторичная обмотка последовательно с датчиком тока 11 подключена к диодному выпрямителю 12, выводы постоянного тока которого подключены последовательно с дросселем 13 к нагрузке 14. Кроме того, силовая часть устройства содержит блок расширения диапазона регулирования 15 в составе последовательной цепи из двух диодов 16, 17 и двух тиристоров 18, 19, причем катод диода 16 подключен к плюсу источника питания 5, а анод диода 17 подключен к минусу источника питания 5. Тиристоры 18, 19 включены согласно-последовательно в проводящем по отношению к источнику питания 5 направлении и общей точкой связаны с общей точкой упомянутых коммутирующего конденсатора 9 и первичной обмотки 7 трансформатора 8. Свободные выводы тиристоров 18, 19 объединены с одноименными выводами диодов 16, 17, причем к общим точкам диода 16 и тиристора 18, а также диода 17 и тиристора 19 подключена индуктивность 20.The prototype diagram is shown in figure 1 and contains a
Система управления 21 является типовой, построена по принципу широтно-импульсной модуляции (ШИМ) и обычно замкнута по току выходным сигналом с датчика тока 11. Принцип действия прототипа подробно описан в [3]. К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата, относится следующее.The
1. При широтно-импульсном регулировании обеспечить линейные внешние характеристики в источниках питания инверторного типа с конденсаторами в силовой цепи можно, лишь имея 2÷3-кратный запас по напряжению [2], что приводит к пропорциональному увеличению установленной мощности устройства.1. With pulse-width regulation, it is possible to provide linear external characteristics in inverter-type power supplies with capacitors in the power circuit only with a voltage of 2–3 times [2], which leads to a proportional increase in the installed power of the device.
2. Наличие двух параллельных цепей перезаряда коммутирующего конденсатора 9 (фиг.1) в схеме прототипа неизбежно ведет к появлению постоянной составляющей в токе трансформатора, что требует значительного увеличения габаритов трансформатора во избежание его насыщения.2. The presence of two parallel overcharge circuits of the switching capacitor 9 (Fig. 1) in the prototype circuit inevitably leads to the appearance of a constant component in the current of the transformer, which requires a significant increase in the dimensions of the transformer in order to avoid saturation.
Технический результат - обеспечение линейных внешних характеристик устройства во всем диапазоне регулирования, а также исключение постоянной составляющей в токе первичной обмотки трансформатора.The technical result is the provision of linear external characteristics of the device in the entire control range, as well as the exclusion of the DC component in the current of the primary winding of the transformer.
Для получения указанного технического результата при осуществлении изобретения в тиристорном инверторе с конденсаторами в силовой цепи, содержащем тиристорный мост, диагональ постоянного тока которого подключена к источнику питания, шунтированному фильтровым конденсатором, а в диагональ переменного тока включена последовательно с коммутирующим конденсатором первичная обмотка трансформатора, вторичная обмотка трансформатора последовательно с датчиком тока нагрузки подключена к диодному выпрямителю, выводы постоянного тока которого последовательно с дросселем подключены к нагрузке, а также содержащем блок расширения диапазона регулирования и систему управления, замкнутую отрицательной обратной связью по току нагрузки, упомянутая система управления тиристорным инвертором выполнена с частотно-импульсным регулированием тока, блок расширения диапазона регулирования выполнен по принципу передачи накопленной в индуктивности электромагнитной энергии от источника к приемнику и содержит в качестве источника электроэнергии дополнительную обмотку упомянутого трансформатора, подключенную к диодному мосту, диагональ постоянного тока которого шунтирована сглаживающим конденсатором и датчиком напряжения, нагружена на последовательно соединенную цепь из датчика тока, индуктивности и транзисторного ключа, включенного в проводящем ток направлении, параллельно транзисторному ключу через отсекающий диод подключены соответствующие выводы упомянутого фильтрового конденсатора, управляющий вход транзисторного ключа связан с выходом микроконтроллера управления транзисторным ключом, соответствующие входы микроконтроллера соединены с выходом датчика тока и выходом дифференциального усилителя, прямой вход которого связан с выходом упомянутого датчика напряжения, а инверсный вход подключен к выходу датчика тока нагрузки.To obtain the indicated technical result when carrying out the invention in a thyristor inverter with capacitors in a power circuit containing a thyristor bridge, the DC diagonal of which is connected to a power source shunted by a filter capacitor, and the primary winding of the transformer is connected in series with the switching capacitor to the diagonal of the alternating current, secondary winding the transformer is connected in series with the load current sensor to a diode rectifier, the DC terminals of which It is connected in series with the inductor to the load, as well as containing a control range extension block and a control system closed by negative feedback on the load current, the thyristor inverter control system is made with pulse-frequency current control, the control range expansion block is made according to the principle of transmission accumulated in the inductance of electromagnetic energy from the source to the receiver and contains as an electric power source an additional winding of the above a transformer connected to a diode bridge whose DC diagonal is shunted by a smoothing capacitor and a voltage sensor, is loaded on a series-connected circuit of a current sensor, inductance and a transistor switch connected in the current-conducting direction, the corresponding terminals of the said filter capacitor are connected in parallel with the transistor switch through a cut-off diode , the control input of the transistor switch is connected to the output of the microcontroller controlling the transistor switch, respectively e inputs of the microcontroller are connected to the output of the current sensor and the output of the differential amplifier, the direct input of which is connected to the output of the aforementioned voltage sensor, and the inverse input is connected to the output of the load current sensor.
Схема устройства (фиг.2) содержит тиристорный мост 1÷4, подключенный диагональю постоянного тока к источнику питания 5, шунтированному фильтровым конденсатором 6. В диагональ переменного тока тиристорного моста 1÷4 включена первичная обмотка 7 трансформатора 8 последовательно с коммутирующим конденсатором 9. Вторичная обмотка 10 последовательно с датчиком тока нагрузки 11 подключена к диодному выпрямителю 12, выводы постоянного тока которого подключены последовательно с дросселем 13 к нагрузке 14. Кроме того, устройство содержит блок расширения диапазона регулирования 15 и систему управления 16, выполненную с частотно-импульсным регулированием и замкнутую отрицательной обратной связью по току сигналом с упомянутого датчика тока нагрузки 11, подсоединенным к соответствующему входу системы управления 16, соответствующие выходы которой связаны с управляющими входами тиристоров тиристорного моста 1÷4.The circuit of the device (Fig. 2) contains a
Блок расширения диапазона регулирования 15 выполнен по принципу передачи накопленной в индуктивности электромагнитной энергии от источника к приемнику [4, 5] и содержит в качестве источника электроэнергии дополнительную обмотку 17 трансформатора 8, подключенную к диодному мосту 18, диагональ постоянного тока которого шунтирована сглаживающим конденсатором 19 и датчиком напряжения 20. Кроме того, упомянутая диагональ постоянного тока диодного моста 18 нагружена на последовательно соединенную цепь из датчика тока 21, индуктивности 22 и транзисторного ключа 23, включенного в проводящем ток направлении. Параллельно транзисторному ключу 23 через отсекающий диод 24 подключены соответствующие выводы фильтрового конденсатора 6. Управляющий вход транзисторного ключа 23 связан с выходом микроконтроллера 25 [5, стр.385] управления этим ключом. Соответствующие входы микроконтроллера 25 соединены с выходом датчика тока 21 и выходом дифференциального усилителя 26, прямой вход которого связан с выходом датчика напряжения 20, а инверсный вход подключен к выходу датчика тока нагрузки 11.The extension range of the
Устройство (фиг.2) функционирует следующим образом.The device (figure 2) operates as follows.
Пусть источник питания 5 включен в питающую сеть, включена одна из диагональных пар 1, 2 или 3, 4 тиристоров инвертора и, соответственно, к сглаживающему конденсатору 19 и датчику напряжения 20 приложено напряжение. Это напряжение поступает на вход дифференциального усилителя 26. Пусть имеет место «холостой ход», ток нагрузки равен нулю, тогда на выходе дифференциального усилителя 26 есть сигнал, поступающий на вход микроконтроллера 25. Микроконтроллер 25 включает транзисторный ключ 23 и напряжение на сглаживающем конденсаторе 19 оказывается приложенным к индуктивности 22. Емкость сглаживающего конденсатора 19 примерно на два порядка больше емкости коммутирующего конденсатора 9, поэтому коммутирующий конденсатор 9 перезаряжается током индуктивности 22, приведенным к току первичной обмотки 7 трансформатора 8, и током намагничивания трансформатора 8, тогда как напряжение на сглаживающем конденсаторе 19 лишь постепенно снижается по мере увеличения тока через индуктивность 22 (фиг.3, диаграмма 1). Увеличивается и сигнал с датчика тока 21 индуктивности 22, и через время tк (см. диаграмму 3 на фиг.3) алгебраическая сумма сигналов с датчика напряжения 20 и датчика тока 21 индуктивности 22 становится равной нулю. Соответственно, сигнал на выходе микроконтроллера 25 становится нулевым и транзисторный ключ 23 «размыкается». Энергия, накопленная в индуктивности 22, переходит в фильтровой конденсатор 6. Затем цикл повторяется.Let the
Параметры схемы подобраны таким образом, что при «холостом ходе», то есть при отсутствии нагрузки, коммутирующий конденсатор 9 успевает перезарядиться за время τ1-Δt, где τ1 - полупериод работы инвертора, a Δt - время, необходимое для восстановления запирающих свойств тиристоров (см. фиг.3, диаграмма 2).The circuit parameters are selected in such a way that when "idling", that is, when there is no load, the switching capacitor 9 manages to recharge in time τ 1 -Δt, where τ 1 is the half-life of the inverter, and Δt is the time required to restore the locking properties of the thyristors (see figure 3, diagram 2).
При появлении тока нагрузки Id на инверсном входе дифференциального усилителя 26 появляется сигнал, пропорциональный току нагрузки Id, в результате чего выходной сигнал дифференциального усилителя 26 уменьшается и, соответственно, выходной сигнал микроконтроллера 25 становится равным нулю при меньшем сигнале с датчика тока 21 индуктивности 22, то есть при меньшем токе самой индуктивности 22 (см. диаграммы 5÷8 на фиг.3).When the load current I d appears on the inverse input of the differential amplifier 26, a signal proportional to the load current I d appears, as a result of which the output signal of the differential amplifier 26 decreases and, accordingly, the output signal of the microcontroller 25 becomes zero with a smaller signal from the
Одновременно с увеличением тока нагрузки Id (фиг.3, диаграмма 8) растет и частота коммутации инвертора (фиг.3, диаграмма 6). Увеличение сигнала задания Uз (фиг.2) также приводит к росту тока нагрузки и частоты инвертора. При этом Δt=const, так как с ростом тока и частоты обратно пропорционально уменьшается время перезаряда τ2 - Δt конденсатора 9 (диаграмма 6, фиг.3).Simultaneously with the increase in the load current I d (Fig. 3, diagram 8), the inverter switching frequency (Fig. 3, diagram 6) also increases. The increase in the reference signal U s (figure 2) also leads to an increase in the load current and the frequency of the inverter. Moreover, Δt = const, since with increasing current and frequency, the recharge time τ 2 - Δt of capacitor 9 decreases inversely (diagram 6, Fig. 3).
С ростом тока нагрузки Id уменьшается средний ток через индуктивность 22 (фиг.3, диаграмма 7). При «критическом» значении тока нагрузки Id, равном (20÷30)% номинального тока [2], сигнал с датчика тока нагрузки 11 становится больше, чем сигнал с датчика напряжения 20 и циклическая коммутация транзисторного ключа 23 прекращается.With increasing load current I d decreases the average current through the inductance 22 (figure 3, figure 7). When the "critical" value of the load current I d equal to (20 ÷ 30)% of the rated current [2], the signal from the
Необходимо отметить, что для нормального функционирования схемы фиг.2 напряжение дополнительной обмотки 17 трансформатора 8 должно быть по крайней мере вдвое меньше, чем напряжение первичной обмотки 7, так как амплитуда напряжения на первичной обмотке 7 вдвое больше напряжения источника питания. Датчик тока нагрузки 11 выполнен на стороне переменного тока, чтобы упростить гальваническую развязку инвертора от нагрузки, и содержит выпрямитель и амплитудный селектор, которые для простоты на фиг.2 не показаны.It should be noted that for the normal operation of the circuit of figure 2, the voltage of the additional winding 17 of the
Таким образом, в предлагаемом устройстве, во-первых, отсутствуют цепи, параллельные первичной обмотке 7 трансформатора 8, что обеспечивает отсутствие постоянной составляющей в упомянутой обмотке. Во-вторых, при увеличении тока нагрузки соблюдается соотношение Id/f=const, где f - частота инвертора, что обеспечивает линейность и высокую жесткость внешних характеристик при регулировании напряжения за счет источника питания.Thus, in the proposed device, firstly, there are no circuits parallel to the
Технический результат достигнут.The technical result is achieved.
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИINFORMATION SOURCES
1. Лайер В.П., Мишин В.Н. Сравнение импульсных тиристорных преобразователей с последовательной емкостной коммутацией // Электротехническая промышленность, сер. Преобразовательная техника, 1974, вып.5(52), с.18...20.1. Layer V.P., Mishin V.N. Comparison of pulsed thyristor converters with series capacitive switching // Electrotechnical industry, ser. Conversion Technology, 1974, issue 5 (52), p. 18 ... 20.
2. Л.Т.Магазинник. Однофазные источники питания инверторного типа с конденсаторами в силовой цепи. Электромеханика. Известия вузов, №6, г.Новочеркасск. 2003, с.21...24.2. L.T. Shop. Single-phase inverter-type power supplies with capacitors in the power circuit. Electromechanics. University proceedings, No. 6, Novocherkassk. 2003, p.21 ... 24.
3. О.Г.Булатов, А.И.Царенко, В.Д.Поляков. Тиристорно-конденсаторные источники питания для электротехнологии. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 200 с.3. O. G. Bulatov, A. I. Tsarenko, V. D. Polyakov. Thyristor-capacitor power supplies for electrical technology. - M .: Energoatomizdat, 1989 .-- 200 p.
4. Г.Б.Онищенко, И.Л.Локтева. Асинхронные вентильные каскады и двигатели двойного питания. - М.: Энергия, 1979, - 200 с., рис.3-29, с.101.4. G. B. Onishchenko, I. L. Lokteva. Asynchronous valve stages and dual power motors. - M .: Energy, 1979, - 200 p., Fig. 3-29, p. 101.
5. В.А.Прянишников. Электроника. Санкт-Петербург, 1998, рис.34.3, с.382.5. V.A. Pryanishnikov. Electronics. St. Petersburg, 1998, fig. 34.3, p. 382.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007125713/09A RU2334346C1 (en) | 2007-07-06 | 2007-07-06 | Thyristor chopper with capacitors in power circuit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007125713/09A RU2334346C1 (en) | 2007-07-06 | 2007-07-06 | Thyristor chopper with capacitors in power circuit |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2334346C1 true RU2334346C1 (en) | 2008-09-20 |
Family
ID=39868158
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007125713/09A RU2334346C1 (en) | 2007-07-06 | 2007-07-06 | Thyristor chopper with capacitors in power circuit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2334346C1 (en) |
-
2007
- 2007-07-06 RU RU2007125713/09A patent/RU2334346C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9595876B2 (en) | DC-DC converter | |
EP2884646B1 (en) | Multiple-output DC/DC converter and power supply having the same | |
US20090285005A1 (en) | Space-saving inverter with reduced switching losses and increased life | |
Fang | A novel Z-source dc-dc converter | |
Dias et al. | A family of voltage-multiplier unidirectional single-phase hybrid boost PFC rectifiers | |
EP2949035B1 (en) | Ac-ac converter device | |
Suresh et al. | A novel dual-leg DC-DC converter for wide range DC-AC conversion | |
WO2020248651A1 (en) | Off-line phase split device and inverter system | |
Abdelhakim et al. | Split-source inverter | |
US10193464B2 (en) | DC-DC converter | |
Sahoo et al. | High gain step up DC-DC converter for DC micro-grid application | |
US9270192B2 (en) | Variable speed drive provided with a supercapacitor module | |
CN111585443B (en) | DC-DC converter | |
US8368330B2 (en) | Energy-recovery device in a variable speed drive | |
US8319457B2 (en) | Energy recovery device in a variable-frequency drive | |
RU2675726C1 (en) | Voltage converter | |
Ohta et al. | Bidirectional isolated ripple cancel triple active bridge DC-DC converter | |
US11323024B2 (en) | AC-DC converter | |
Sugimoto et al. | Bidirectional Isolated Ripple Cancel Dual Active Bridge Modular Multile vel DC-DC Converter | |
Rehlaender et al. | Dual interleaved 3.6 kW LLC converter operating in half-bridge, full-bridge and phase-shift mode as a single-stage architecture of an automotive on-board DC-DC converter | |
Chub et al. | Switched-capacitor current-fed quasi-Z-source inverter | |
Song et al. | A current-fed HF link direct DC/AC converter with active harmonic filter for fuel cell power systems | |
KR20190115364A (en) | Single and three phase combined charger | |
Chen et al. | Bidirectional H8 AC–DC topology combining advantages of both diode-clamped and flying-capacitor three-level converters | |
RU2334346C1 (en) | Thyristor chopper with capacitors in power circuit |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090707 |