RU2330768C2 - Traction motor operating conditions switch-over method - Google Patents
Traction motor operating conditions switch-over method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2330768C2 RU2330768C2 RU2006124147/11A RU2006124147A RU2330768C2 RU 2330768 C2 RU2330768 C2 RU 2330768C2 RU 2006124147/11 A RU2006124147/11 A RU 2006124147/11A RU 2006124147 A RU2006124147 A RU 2006124147A RU 2330768 C2 RU2330768 C2 RU 2330768C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- switching
- speed
- rheostat controller
- rheostat
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
Abstract
Description
Способ переключения режимов работы тяговых электродвигателей посредством реостатного контроллера основан на ступенчатом выводе из силовой цепи тяговых двигателей последовательно включенных пусковых сопротивлений или ступенчатого подключения параллельно обмоткам возбуждения шунтирующих резисторов и применяется на железнодорожном транспорте и, в частности, на электропоездах.The method of switching the operating modes of traction electric motors by means of a rheostat controller is based on the stepwise output from the power circuit of traction motors of series-connected starting resistances or stepwise connection of shunt resistors in parallel to the excitation windings and is used in railway transport and, in particular, in electric trains.
Известен способ ступенчатого отключения из цепи тяговых двигателей пусковых сопротивлений или ступенчатого включения шунтирующих резисторов [1, рис 4.1.]. На фиг.1 представлена упрощенная силовая схема тяговых двигателей 16, 17, 18, 19 в режиме тяги. В режиме тяги включен быстродействующий выключатель (33), линейные контакторы (34), (44). Таким образом, в маневровом режиме тяги в цепь тяговых двигателей, получающих питание от контактной сети через токоприемник 32, подключена группа пусковых сопротивлений 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43.There is a method of step-by-step disconnection of starting resistance from a chain of traction motors or step-by-step switching of shunt resistors [1, Fig. 4.1.]. Figure 1 presents a simplified power
В процессе разгона электропоезда пусковые сопротивления выводятся из цепи тяговых двигателей реостатным контроллером, при этом в определенной зависимости переключаются силовые контакторные элементы 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 (фиг.1). После вывода из цепи тяговых двигателей 16-19 пусковых сопротивлений 35-36 состояние силовой схемы (фиг.1) рассматривается как статическое. Для изменения режима работы тяговых электродвигателей в зависимости от положения контроллера машиниста в кабине управления параллельно обмоткам возбуждения тяговых двигателей 21, 22, 23, 24 включаются группы шунтирующих резисторов 26, 27, 28, 29, 30, 31. Включение шунтирующих резисторов выполняется контактором 45 через индуктивный шунт 25. Ступенчатое подключение параллельно обмоткам возбуждения тяговых двигателей шунтирующих резисторов производится силовыми контакторными элементами 10, 11, 12, 13, 14, 15 (фиг.1).In the process of accelerating the electric train, the starting resistance is removed from the traction motor circuit by the rheostat controller, while in a certain dependence the
Силовые контакторные элементы 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15 по конструкции выполнены как реостатный контроллер, позиция которого определяется положением контроллера машиниста в кабине управления [1, стр.230-233]. Переключение силовых контакторных элементов 1-9 и 10-15 реостатного контроллера происходит при вращении вала реостатного контроллера с фиксацией в необходимом положении, вызываемое поочередным воздействием на вал реостатного контроллера электропневматических вентилей 54, 55 привода Решетова (фиг.2). Вывод из силовой цепи пусковых сопротивлений 35-42 (фиг.1), подключение шунтирующих резисторов 26-31 (фиг.1) реостатным контроллером на необходимую позицию происходит при фиксированном значении тока - тока уставки. Включение электропневматических вентилей 54, 55, вызывающее вращение вала реостатного контроллера и переключение силовых контакторных элементов, возможно только в случае, когда ток тяговых двигателей меньше или равен заданному току уставки. Реостатный контроллер имеет 18 или 20 позиций в зависимости от серии электропоезда. Каждой позиции соответствует определенное положение силовых контакторных элементов реостатного контроллера. На фиг.3 приведена таблица последовательности замыкания контакторных элементов реостатного контроллера в зависимости от положения контроллера машиниста [1, стр.321]. Значение уставки тока регулируется числом стабилитронов, включенных в диагональ моста 50 (фиг.2), определяющее величину переменного напряжения, подаваемое на вход блока реле ускорения 52 (фиг.2) по проводу 51. Всего существует 7 значений тока уставки, минимальное 140 А, максимальное 410 А [1,стр.366-367]. На фиг.2 изображена схема, поясняющая работу электропневматических вентилей реостатного контроллера в зависимости от тока тяговых двигателей и заданного значения тока уставки. По кабелю 47-49 датчика тока якорей 48 (фиг.1, 2) протекает ток силовой цепи тяговых электродвигателей, на фиг.1 силовой кабель и датчик тока якорей показан позицией 20. В процессе разгона и увеличения скорости ток тяговых двигателей меняется, следовательно, меняется и магнитный поток и индуктивное сопротивление рабочих обмоток магнитного усилителя (датчика тока якорей 48 фиг.2). В итоге будет меняться и переменное напряжение, подаваемое на вход блока реле ускорения 52 (фиг.2). Если ток уставки тяговых двигателей в текущий момент более заданного значения, индуктивное сопротивление обмоток датчика тока якорей 48 велико и сигнал на блок реле ускорения 52 не поступает. Наличие питания на проводе 57 (фиг.2), от контроллера машиниста, зависит от его положения в кабине управления. Питание на проводе 57 отсутствует, если контроллер машиниста находится в маневровом или нулевом положении, при этом в цепь тяговых двигателей последовательно включены все группы пусковых резисторов 35-42 (фиг.1). При токе тяговых двигателей равным или меньшим значения тока уставки, блок реле ускорения 52 хронометрически, поочередно выдает управляющие импульсы по проводам 53 или 56. В результате возбуждаются катушки электропневматических вентилей 54 или 55, вал реостатного контроллера переходит на очередную позицию, переключая при этом согласно таблице замыкания (фиг 3) соответствующий силовой контакторный элемент. Исключение из цепи тяговых двигателей при этом группы пусковых 35-42 (фиг.1) или подключение шунтирующих резисторов 26-31 (фиг.1), вызывает увеличение тока, если значение увеличившегося в результате переключения тока более тока уставки, сигнал на блок 52 (фиг.2) не поступает, как только с ростом скорости значение тока тяговых двигателей спадет до значения тока уставки, на проводе 51 появится напряжение, и блок 52 по проводу 53 или 56 подаст импульс на электропневматический вентиль 54 или 55, и реостатный контроллер перейдет на очередную позицию. Каждой позиции реостатного контроллера соответствует своя характеристика тяговых двигателей. На фиг.5 показаны характеристики тяговых двигателей а, Т, S, R, Q, Р, О, N в зависимости от позиции реостатного контроллера и переходы на очередную позицию при токе уставки 210 А. Позиция а соответствует положению силовой схемы (фиг.1), когда все пусковые сопротивления 35-42 подключены к тяговым двигателям 16-19. Позиция Т соответствует положению силовой схемы (фиг.1), когда пусковые сопротивления 35-42 выведены поочередно реостатным контроллером, посредством переключения силовых элементов 1-9. Промежуточные реостатные позиции В, С, D, Е, F, G, H, I, J, К, L, М из фиг.3 на фиг.5 не показаны, так как они даны только для пояснения работы силовой схемы (фиг.1) при реостатном пуске тяговых двигателей. Предлагаемое изобретение предусматривает изменение способа управления режимами работы тяговых электродвигателей при ослаблении возбуждения тяговых двигателей, когда к их обмоткам возбуждения 26-3 силовыми контакторными элементами реостатного контроллера 10-15 (фиг.1) подключаются шунтирующие резисторы.
Недостатком такого способа перехода с одной позиции на другую, под контролем блока реле ускорения 52 (фиг.2), когда значение тока уставки постоянно, является недоиспользование мощности электропоезда. Обычно машинист, с целью снижения динамических реакций в поезде при отключении тяги в случае необходимости, когда скорость не превышает 40-50 км/ч, пользуется 3 положением переключателя тока уставки (210 А). Как видно из пусковой диаграммы (фиг.5), если необходимо выполнить разгон поезда до скорости 100 км/ч, при данном значении тока уставки реостатный контроллер не успевает перейти на позицию N, а изменять значение тока уставки в процессе разгона вручную посредством переключателя величины тока уставки неудобно.The disadvantage of this method of transition from one position to another, under the control of the acceleration relay block 52 (figure 2), when the value of the set current is constant, is the underutilization of the power of the electric train. Typically, the driver, in order to reduce the dynamic reactions in the train when the traction is switched off, if necessary, when the speed does not exceed 40-50 km / h, uses the 3-position setting current switch (210 A). As can be seen from the start-up diagram (Fig. 5), if it is necessary to accelerate the train to a speed of 100 km / h, at a given value of the set current, the rheostat controller does not have time to go to position N, but change the value of the set current during acceleration manually using the current value switch The settings are inconvenient.
Предлагаемый способ отличается от ныне существующего тем, что управление электропневматическими вентилями реостатного контроллера осуществляется не блоком реле ускорения 52 (фиг.2), а непосредственно системой ведения пригородного электропоезда САВПЭ [1, 529-536]. Структура САВПЭ приведена на фиг.4. САВПЭ состоит из блока центрального процессора 61, отвечающего за программное обеспечение, ввод текущей информации; блока коммутации и сопряжения 63, посредством которого включаются или отключаются линейные контакторы 34 и 44 (фиг.1), а также другие элементы схемы, которые на данных фигурах не указаны, так как не отражают сути способа переключения; датчика пути и скорости 68, отслеживающего текущую координату электропоезда и фактическую скорость; тумблера 60 питания системы и тумблера 62 «выходные цепи».The proposed method differs from the existing one in that the control of the electro-pneumatic valves of the rheostat controller is not carried out by the acceleration relay block 52 (Fig. 2), but directly by the system of maintaining the commuter electric train SAVPE [1, 529-536]. The structure of AECS is shown in Fig.4. SAVPE consists of a block of the
Таким образом, изменив программное обеспечение блока центрального процессора 61 и подключив электропневматические вентили через провода 65, 66 (фиг.4), можно обеспечить плавное в зависимости от фактической скорости движения изменение величины уставки тока в диапазоне от 140 до 410 А [1, стр.366]. За машинистом остается право ограничивать верхнее предельное значение тока уставки, но, очевидно, необходимости в этой операции не возникнет, т.к предложенному способу такое предельное значение будет определяться автоматически блоком центрального процессора 61. Управление другими элементами силовой схемы блоком коммутации 63 по-прежнему осуществляется по проводу 66.Thus, changing the software of the
Обычно САВПЭ дополняется блоком 67 регистрации параметров движения РПДА (фиг.4), который отслеживает ток тяговых двигателей, напряжение контактной сети и другие параметры с последующей записью на специальные накопители информации - картриджи. Получая от блока 67 текущие значения тока, а от датчика пути и скорости 68 текущие значения скорости в процессе движения, блок 61 центрального процессора обеспечит расчет момента возможности перехода на очередную позицию вала реостатного контроллера в зависимости от скорости и тока. Такая зависимость может быть описана следующей формулой:Typically, the AECS is supplemented by a RPDA motion parameter registration unit 67 (Fig. 4), which monitors the current of the traction motors, the voltage of the contact network and other parameters, followed by recording on special information storage devices - cartridges. Receiving current values from
Iу=Iуi·k(Vф),Iу = Iуi · k (V f ),
где Iу - расчетное значение тока уставки,where Iу is the calculated value of the set current,
k - коэффициент приращения,k is the increment coefficient,
Vф- фактическая скорость движения,V f - the actual speed of movement,
Iуi - предыдущее значение тока уставки, предшествующего переключению вала реостатного контроллера.Iуi is the previous value of the set current preceding the switching of the shaft of the rheostat controller.
На фиг.5 показаны три варианта переключения реостатного контроллера при изменении тока уставки в зависимости от скорости движения, переход на 20 позицию реостатного контроллера происходит при скорости 80, 73 или 62 км/ч.Figure 5 shows three options for switching the rheostat controller when the setpoint current changes depending on the speed of movement, the transition to the 20 position of the rheostat controller occurs at a speed of 80, 73 or 62 km / h.
В настоящее время позиции S, Q, J (фиг.3) не являются рабочими и служат для промежуточного перехода, т.е. вал реостатного контроллера не может фиксироваться на данных позициях при токе уставки меньше установленного значения. Согласно предлагаемому способу, когда электропневматические вентили 54 и 55 (фиг.2). непосредственно подключаются через блок 63 коммутации и сопряжения к САВПЭ (поз.69 фиг.4) и блоком 61 центрального процессора определяется наиболее рациональное значение средней скорости движения, близкой к характеристикам, которые не являются рабочими - S, Q, J, имеется возможность использовать эти характеристики как рабочие методом фиксации реостатного контроллера на одной из этих позиций в соответствии с логическим решением САВПЭ.Currently, the positions S, Q, J (Fig. 3) are not working and serve for an intermediate transition, i.e. the shaft of the rheostat controller cannot be fixed at these positions when the set current is less than the set value. According to the proposed method, when the electro-
Источник информацииThe source of information
Просвирин Б.К. Электропоезда постоянного тока: Учебное пособие. - М.: УМК МПС России, 2001. - 699 с.Prosvirin B.K. DC Electric Trains: A Training Manual. - M.: UMK MPS of Russia, 2001 .-- 699 p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006124147/11A RU2330768C2 (en) | 2006-07-05 | 2006-07-05 | Traction motor operating conditions switch-over method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006124147/11A RU2330768C2 (en) | 2006-07-05 | 2006-07-05 | Traction motor operating conditions switch-over method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2006124147A RU2006124147A (en) | 2008-01-20 |
RU2330768C2 true RU2330768C2 (en) | 2008-08-10 |
Family
ID=39108154
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2006124147/11A RU2330768C2 (en) | 2006-07-05 | 2006-07-05 | Traction motor operating conditions switch-over method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2330768C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU210239U1 (en) * | 2021-09-28 | 2022-04-04 | Сергей Львович Седов | Traction position indication device during electric train movement and electric train voltage failure |
-
2006
- 2006-07-05 RU RU2006124147/11A patent/RU2330768C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU210239U1 (en) * | 2021-09-28 | 2022-04-04 | Сергей Львович Седов | Traction position indication device during electric train movement and electric train voltage failure |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2006124147A (en) | 2008-01-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3017537B1 (en) | Quadrant change control in brushless dc motors | |
RU2330768C2 (en) | Traction motor operating conditions switch-over method | |
US4458185A (en) | Propulsion control apparatus for passenger vehicles | |
JPS58198193A (en) | Dc motor controller | |
US4092571A (en) | Power matching system for a train of individually powered transit vehicles | |
US2419178A (en) | Electric motor control for seriesparallel operation | |
US4453111A (en) | Electric drive for submarines | |
RU2316107C2 (en) | Method for regulating speed of traction motors of constant current electric locomotive with impulse regulation | |
RU2377143C1 (en) | Vehicle traction drive | |
US786419A (en) | System for operating electric vehicles. | |
EP0048140A2 (en) | Control circuit for traction vehicle propulsion system | |
RU44599U1 (en) | DEVICE FOR REGULATING THE SPEED OF ELECTRIC MOBILE COMPOSITION | |
US661666A (en) | System of electric train control. | |
RU2076810C1 (en) | Device to control operation of diesel locomotive traction motor | |
RU2471652C1 (en) | Method for reduction of locomotive traction electric motors excitation | |
RU2283245C2 (en) | Method of regrouping dc traction motors of electric locomotive with pulse control and system for implementing the method | |
US2561220A (en) | Electric control system | |
US850937A (en) | Automatic control system for elevators, &c. | |
Shardlow et al. | DC motor control | |
RU2053143C1 (en) | Self-contained traction electric drive | |
RU2231454C1 (en) | Method of starting series-wound traction motor | |
US1919181A (en) | Vehicle propulsion and control system | |
SU1527031A1 (en) | Apparatus for electrodynamic braking of self-contained locomotive | |
US630280A (en) | System of electrical distribution. | |
SU1549810A1 (en) | Traction electric drive of self-contained vehicle |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120706 |