RU2322479C2 - Способ и горелка для получения синтез-газа - Google Patents

Способ и горелка для получения синтез-газа Download PDF

Info

Publication number
RU2322479C2
RU2322479C2 RU2002131169/15A RU2002131169A RU2322479C2 RU 2322479 C2 RU2322479 C2 RU 2322479C2 RU 2002131169/15 A RU2002131169/15 A RU 2002131169/15A RU 2002131169 A RU2002131169 A RU 2002131169A RU 2322479 C2 RU2322479 C2 RU 2322479C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
burner
spray medium
fuel
oxygen
nozzle
Prior art date
Application number
RU2002131169/15A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2002131169A (ru
Inventor
Хольгер ШЛИХТИНГ (DE)
Хольгер ШЛИХТИНГ
Вальдемар ЛИВНЕР (DE)
Вальдемар ЛИВНЕР
Райнер МОРГЕНРОТ (DE)
Райнер МОРГЕНРОТ
Кристоф ЕРДМАНН (DE)
Кристоф ЕРДМАНН
Герд Йоханн ГРЮНФЕЛЬДЕР (DE)
Герд Йоханн ГРЮНФЕЛЬДЕР
Хельмут ФЕЛЬНЕР (DE)
Хельмут ФЕЛЬНЕР
Йюрген ХОФМОКЕЛЬ (DE)
Йюрген ХОФМОКЕЛЬ
Original Assignee
Лурги Аг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Лурги Аг filed Critical Лурги Аг
Publication of RU2002131169A publication Critical patent/RU2002131169A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2322479C2 publication Critical patent/RU2322479C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/10—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour
    • F23D11/101—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour medium and fuel meeting before the burner outlet
    • F23D11/102—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour medium and fuel meeting before the burner outlet in an internal mixing chamber
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C01B2203/0255—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a non-catalytic partial oxidation step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение касается способа, а также горелки для получения синтез-газа, при этом жидкие углеводороды, например нефть или природный газ, при высоких температурах разлагаются без применения катализатора на окись углерода (СО) и водород (H2). Способ получения синтез-газа осуществляют путем частичного окисления жидких или твердых горючих материалов в присутствии кислорода или кислородсодержащих газов. Горючее, кислородсодержащий газ и распылительную среду подают в горелку раздельно. Распылительную среду расширяют непосредственно перед входным отверстием для топлива с помощью одного или нескольких сопел, обеспечивающего(их) скорость распылительной среды, равную 20-300 м/сек. При этом соотношение диаметра выходного отверстия сопла для жидкого топлива к диаметру отверстия сопла для распылительной среды составляет от 1/1.1 до 1/5. Изобретение позволяет упростить процесс. 2 н. и 9 з.п.ф-лы, 2 ил., 2 табл.

Description

Изобретение касается способа, а также соответствующей горелки для получения синтез-газа, при этом жидкие углеводороды, например нефть или жидкие побочные продукты химического производства, а также газообразные углеводороды, например природный газ или горючий газ, при высоких температурах разлагаются без применения катализатора на оксид углерода (СО) и водород (Н2).
Этот способ известен под названием "Многоцелевая газификация" (способ MPG) и реализуется с помощью реактора, участка утилизации тепла, газоочистки и промывной установки для CO2 и H2S. Ядром этой технологии является горелка, в которой смешиваются и подаются в реактор исходные вещества.
В патенте Австрии АТ-В-369345 и европейской заявке на патент ЕР-В-0127273 подробно описан принцип действия горелки. Жидкое топливо с помощью пара высокого давления распыляется в специальной форсунке. Поступающая вместе с распылительным паром вода принимает участие в реакции в реакторе MPG и частично превращается в водород. При некаталитическом расщеплении природного газа требуется водяной пар для предотвращения повреждения горелки в результате перегрева. При существующем в природном газе соотношении углерода и водорода в конечном продукте можно получить только ограниченные соотношения СО/Н2. При использовании водяного пара это соотношение ухудшается еще больше. Это особенно невыгодно в том случае, если требуется синтез-газ с высокой долей оксида углерода или если собственно ценный газ сам является оксидом углерода.
В европейской заявке на патент ЕР-В-0380988 предложена горелка, приспособленная для подачи жидкого топлива в реактор, в которой распыление топлива осуществляется с помощью водяного пара или, альтернативно, диоксида углерода (СО2).
Недостатком этой горелки является необходимое высокое избыточное давление, равное от 100 до 250% критической степени сжатия, с которым пар и CO2 должны подаваться в горелку. В случае применения в качестве распылительной среды СО2 это требует высоких энергетических и аппаратных затрат для сжатия СО2.
В основе изобретения лежит задача создать улучшенный способ получения синтез-газа, при котором для распыления горючего требуется не исключительно пар, но также и иные подходящие газообразные среды типа диоксида углерода, природного газа, горючего газа или их смесей и при котором распыление горючего в реакционной камере может происходить дешево и с незначительными аппаратными затратами.
Эта задача в соответствии с изобретением решается за счет того, что для получения синтез-газа путем частичного окисления жидких или газообразных горючих материалов в присутствии кислорода или содержащих кислород газов горючее содержащий кислород газ и распылительная среда подаются в горелку раздельно и распылительная среда расширяется непосредственно перед входным отверстием для топлива с помощью одного или нескольких сопл, при этом дифференциальное давление расширения распылительной среды составляет только от 2% до 50% давления в реакторе.
В результате столь низкого требуемого избыточного давления для расширения распылительной среды при поступлении в горелку достигается значительное снижение расходов на подготовку распылительной среды. Если используется распылительный пар, то нет необходимости отбирать его из отдельной сети или котла с соответственно высокой степенью давления, так как в качестве газообразующей среды может непосредственно или после незначительного перегрева использоваться пар, так или иначе образующийся в котле-утилизаторе газификационного реактора.
Если в качестве распылительной среды используется диоксид углерода, то можно отказаться от внешнего приготовления диоксида углерода, если она может отбираться из сырого синтез-газа в последующем скруббере и подаваться затем опять в горелку. Здесь особенно выгодным является необходимое в горелке незначительное избыточное давление распылительной среды. Требуемый компрессор для сжатия отделенной в скруббере двуокиси углерода до необходимого в горелке давления может иметь малое число ступеней и требует меньше энергетических затрат для работы привода. Лучше также слегка перегревать диоксид углерода перед ее подачей в горелку.
В качестве распылительной среды подходят также другие газообразные среды, образующиеся в ходе самого процесса или присутствующие в установке, например:
- хвостовой газ из адсорбционного процесса с переменным давлением (из установки DWA) или мембранной установки для получения водорода,
- хвостовой газ из установки для получения оксида углерода (Cold Box),
- газы, являющиеся побочными продуктами других процессов, которые в общем случае собираются в сети горючего газа и подлежат сожжению,
- природный газ.
Эти газы могут по отдельности, в виде смеси или после обогащения паром подаваться в горелку в качестве распылительной среды.
Для получения эффективного распыления скорость газообразной распылительной среды на выходе из сопла должна составлять от 20 до 300 м/с. Преимущественно работают со скоростью распылительной среды на выходе из сопла в диапазоне от 40 м/с до 200 м/с. Величина выходной скорости зависит, среди прочего, от соотношения диаметров сопла, о чем будет сказано далее. Высокая выходная скорость обеспечивается за счет конструкции являющейся объектом настоящего изобретения горелки, в которой диаметр выходного отверстия сопла для жидкого топлива находится в определенном отношении к диаметру отверстия сопла для распылительной среды. Соотношение диаметров составляет от 1/1,1 до 1,5, преимущественно от 1/1,3 до 1/3. За счет такой конструкции полости сопла обеспечивается скорость, необходимая для смешения сред. По причине этой высокой выходной скорости можно, как показывает опыт, работать с менее значительным расширением.
Возможности исполнения технологии поясняются чертежами.
На фиг.1 представлена технологическая схема получения оксида углерода. В реакторе (1) расположена не изображенная в данном случае горелка. В реактор (1) по трубопроводу (2) подается жидкое топливо или газ. По трубопроводу (3) поступает необходимый для сжигания кислород. Еще один трубопровод (4) предназначен для подачи распылительной среды, необходимой для распыления и охлаждения. Это может осуществляться, например, с помощью не изображенного здесь газового резервуара. В реакторе среда подвергается газификации при температуре от 1000 до 1500°С и давлении от 1 до 100 бар. При газификации образуются газы СО, Н2 и СО2. Газы подвергаются охлаждению и очистке от пыли (5) и поступают после этого в скруббер (6). Конечные газообразные продукты СО и Н2 по трубопроводу (7) подаются на участок дальнейшей обработки. Если топливо содержит серу, то она отделяется в скруббере в виде H2S и подается обычным образом по трубопроводу (8) в установку Клауса, в то время как выделенный из синтез-газа чистый диоксид углерода по трубопроводу (9) сначала поступает в компрессор (10), а затем по трубопроводу (4) возвращается обратно в реактор.
На фиг.2 представлена принципиальная схема горелки MPG. Жидкое топливо через сопло (11) поступает в камеру предварительного смешения (12) и расширяется в ней. Распыляющая среда подводится по кольцевой камере (15) и с высокой скоростью поступает в камеру предварительного смешения из сопла (13). Импульсный поток распылительной среды обеспечивает дополнительное распыление потока горючего на мелкие капельки. Содержащий кислород газ подается по кольцевой камере (21) и вступает в контакт со смесью горючего и распылительной среды у устья горелки, непосредственно перед входом в реакторную камеру (20), которая на чертеже не показана. Конструктивное исполнение зависит от особенностей жидкого топлива и распылительной среды и от их количественного соотношения. Осевая длина (А) смесительной камеры (12), замеренная от выходного отверстия для жидкого топлива (11а) до входа в реакционную камеру, составляет от 10 до 300 мм, преимущественно от 20 до 200 мм. Угол конуса (х) смесительной камеры, измеренный относительно параллельной оси линии (25), составляет от 2 до 20°, обычно от 5 до 15°. Максимальный внутренний диаметр смесительной камеры (12) находится у входного отверстия и составляет от 10 до 150 мм, преимущественно от 20 до 90 мм. Решающим моментом для тонкого распыления жидкого топлива и интенсивного перемешивания с распылительной средой является соотношение диаметра (d) выходного отверстия сопла (11а) для жидкого топлива к диаметру (D) отверстия сопла (13) для распылительной среды. Соотношение диаметров d/D составляет от 1/1,1 до 1/5, преимущественно от 1/1.3 до 1/3. При этом расширение распылительной среды с помощью сопла (13) должно быть отрегулировано так, чтобы выходная скорость распылительной среды составляла от 20 до 300 м/с, обычно от 40 до 200 м/с.
Пример 1
При распылении тяжелого кубового остатка при давлении 60 бар в качестве распылительной среды используется СО2. Для сравнения обычно используемый для распыления водяной пар заменяется на равную массу СО2. Это заметно улучшает процесс получения СО и уменьшает удельный расход топлива. Различия представлены в табл.1.
Таблица 1
  Паровое распыление Распыление с помощью CO2 Изменение (%)
Соотношение CO/H2 в синтез-газе 1.10 1.80 +64.0
Расход топлива в кг кубового остатка/ 0.55 0.45 -18.2
кг СО      
Расход кислорода      
кг O2/кг СО 0.57 0.46 -19.3
Имеет место заметное снижение производственных затрат на получение СО, так как расходуется на 18% меньше топлива и на 19% меньше кислорода. Значительно более высокое соотношение СО/Н2 облегчает извлечение чистого СО в установке для получения оксида углерода (Cold Box) и в мембранной установке.
Пример 2
В установке осуществляется получение чистого водорода путем газификации кубового остатка нефтеперегонного производства. Для этого оксид углерода, содержащийся в поступающем из установки MPG газе-сырце, превращается в водород в реакторе сдвига СО с помощью водяного пара и с участием катализатора. Чистый водород извлекается из газа путем адсорбции с изменением давления в установке DWA. При этом образуются отходящий газ, Н2 (56%), СО (28%) и CO2 (10%). Вместо того чтобы отводить отходящий газ в сеть горючего газа для его последующего сжигания, он сжимается, смешивается с паром и используется в качестве распылительной среды. При использовании отходящего газа в качестве распылительной среды подача пара в реактор может быть снижена на 40%. Благодаря возврату отходящего газа установки DWA в реактор достигается следующее улучшение показателей производства водорода (табл.2):
Таблица 2
    Хвостовой газ  
Распылительная среда Пар установки Изменение
    DWA + пар (%)
Расход кислорода в м3N-О2/м3N- 0.28 0.25 -10.1
Н2      
Расход топлива   0.30 -14.4
в кг кубового остатка /м3N-H2 0.36    
Экономия на кубовом остатке и кислороде получается больше, чем расход на сжатие отходящего газа, в результате чего затраты на производство водорода снижаются на 3%.

Claims (11)

1. Способ получения синтез-газа путем частичного окисления жидких или твердых горючих материалов в присутствии кислорода или кислородсодержащих газов, причем горючее, кислородсодержащий газ и распылительную среду подают в горелку раздельно, при этом распылительную среду расширяют непосредственно перед входным отверстием для топлива с помощью одного или нескольких сопел, отличающийся тем, что используют сопло или сопла, обеспечивающее(ие) скорость распылительной среды, равную от 20-300 м/с.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют сопло или сопла, обеспечивающее(ие) скорость распылительной среды, равную от 40 до 200 м/с.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве распылительной среды используют диоксид углерода, который отбирают из последующего скруббера, сжимают и вновь подают в горелку.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что диоксид углерода подают в горелку непосредственно или после незначительного перегрева.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве распылительной среды используют хвостовой газ из установки DWA или мембранной установки, или из установки для получения оксида углерода (Cold Box).
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что хвостовой газ перед подачей в горелку сжимают.
7. Горелка для получения синтез-газа путем частичного окисления жидких или твердых горючих материалов в присутствии кислорода или содержащих кислород газов, причем горючее, содержащий кислород газ и распылительная среда подаются в горелку раздельно и распылительная среда расширяется непосредственно перед входным отверстием для топлива с помощью одного или нескольких сопел, при этом соотношение диаметра (d) выходного отверстия сопла (11а) для жидкого топлива к диаметру (D) отверстия сопла (13) для распылительной среды составляет от 1/1,1 до 1/5.
8. Горелка по п.7, отличающаяся тем, что соотношение диаметра (d) выходного отверстия сопла (11а) для жидкого топлива к диаметру (D) отверстия сопла (13) для распылительной среды составляет от 1/1,3 до 1/3.
9. Горелка по п.7, отличающаяся тем, что осевая длина смесительной камеры, замеренная от выходного отверстия для топлива до входа в реакционную камеру составляет от 10 до 300 мм, преимущественно от 20 до 200 мм.
10. Горелка по п.7, отличающаяся тем, что угол конуса смесительной камеры составляет от 2 до 20°, преимущественно от 5 до 15°.
11. Горелка по п.7, отличающаяся тем, что максимальный внутренний диаметр смесительной камеры у входного отверстия составляет от 10 до 150 мм, преимущественно от 20 до 90 мм.
RU2002131169/15A 2001-11-21 2002-11-20 Способ и горелка для получения синтез-газа RU2322479C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10156980A DE10156980B4 (de) 2001-11-21 2001-11-21 Verfahren zur Herstellung von Synthesegas
DE10156980.7 2001-11-21

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2002131169A RU2002131169A (ru) 2004-06-10
RU2322479C2 true RU2322479C2 (ru) 2008-04-20

Family

ID=7706376

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002131169/15A RU2322479C2 (ru) 2001-11-21 2002-11-20 Способ и горелка для получения синтез-газа

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20030095920A1 (ru)
EP (1) EP1314689A3 (ru)
JP (1) JP2003193067A (ru)
CN (1) CN1220623C (ru)
DE (1) DE10156980B4 (ru)
RU (1) RU2322479C2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2761331C2 (ru) * 2017-05-11 2021-12-07 Л'Эр Ликид, Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Горелка и способ получения синтез-газа

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2601319A1 (en) * 2004-11-17 2006-05-26 Webasto Ag Burner for a heating device with improved fuel supply
DE102005054656B4 (de) * 2004-11-17 2010-03-04 Webasto Ag Brenner für ein Heizgerät mit verbesserter Brennstoffzuführung
DE102006014196A1 (de) * 2006-03-28 2007-10-04 Bayerische Motoren Werke Ag Betriebsverfahren für ein System mit einem Reformer sowie mit einer das Reformat verarbeitenden Einheit
AU2007231719B2 (en) * 2006-11-01 2012-02-02 Air Products And Chemicals, Inc. Solid carbonaceous feed to liquid process
TWI393844B (zh) * 2008-08-25 2013-04-21 Au Optronics Corp 燃燒裝置及燃燒方法
JP5180805B2 (ja) * 2008-12-22 2013-04-10 三菱重工業株式会社 ガスタービンシステム
DE102010004787B4 (de) * 2010-01-16 2014-02-13 Lurgi Gmbh Verfahren und Brenner zur Herstellung von Synthesegas
DE102010033935B4 (de) 2010-08-10 2013-01-17 Lurgi Gmbh Brenner und Verfahren für die partielle Oxidation von flüssigem, kohlenstoffhaltigem Brennstoff
EP3133343A1 (en) * 2015-08-18 2017-02-22 General Electric Technology GmbH Gas turbine with diluted liquid fuel
CN105271115B (zh) * 2015-11-25 2018-06-26 华东理工大学 一种气态烃转化炉烧嘴
EP3988501A1 (de) 2020-10-22 2022-04-27 L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren und anlage zum herstellen von co-reichem synthesegas durch partialoxidation

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2772729A (en) * 1951-05-03 1956-12-04 Hydrocarbon Research Inc Apparatus for combustion of hydrocarbons
AT369345B (de) * 1973-05-08 1982-12-27 Texaco Development Corp Verfahren zur herstellung von synthesegas, reduktionsgas oder heizgas durch partialoxydation von normalerweise fluessigem kohlenwasserstoff
US4400179A (en) * 1980-07-14 1983-08-23 Texaco Inc. Partial oxidation high turndown apparatus
JPS58154796A (ja) * 1982-03-09 1983-09-14 Ube Ind Ltd 固体燃料−水スラリ−の部分酸化方法
US4443230A (en) * 1983-05-31 1984-04-17 Texaco Inc. Partial oxidation process for slurries of solid fuel
DE3902773A1 (de) * 1989-01-31 1990-08-02 Basf Ag Verfahren zur herstellung von synthesegas durch partielle oxidation
JPH083361B2 (ja) * 1989-06-20 1996-01-17 バブコツク日立株式会社 微粉原料ガス化用バーナ及び微粉原料ガス化装置
US5458808A (en) * 1994-01-07 1995-10-17 Texaco Inc. Process for continuously controlling the heat content of a partial oxidation unit feed-gas stream
DE19860479C1 (de) * 1998-12-28 2000-08-03 Metallgesellschaft Ag Brenner für die partielle Oxidation von flüssigen, kohlenstoffhaltigen Brennstoffen

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2761331C2 (ru) * 2017-05-11 2021-12-07 Л'Эр Ликид, Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Горелка и способ получения синтез-газа

Also Published As

Publication number Publication date
CN1426958A (zh) 2003-07-02
US20030095920A1 (en) 2003-05-22
DE10156980A1 (de) 2003-06-05
CN1220623C (zh) 2005-09-28
DE10156980B4 (de) 2004-08-05
JP2003193067A (ja) 2003-07-09
EP1314689A3 (de) 2004-01-07
EP1314689A2 (de) 2003-05-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2322479C2 (ru) Способ и горелка для получения синтез-газа
RU2402596C2 (ru) Способ получения синтез-газа и система для его осуществления
CA2368496A1 (en) Biomass gasification furnace and methanol synthesis system making use of gas produced through biomass gasification
US10208960B2 (en) Method for operating a gas turbine installation and equipment for carrying out the method
CA2464872A1 (en) Process for the production of furnace black
CA2786642A1 (en) Process and burner for producing synthesis gas
DK171528B1 (da) Fremgangsmåde til sodfri fremstilling af hydrogen- og carbonmonoxideholdig syntesegas
RU2320531C2 (ru) Способ получения синтез-газа при горении и устройство для его осуществления
JP2000186808A (ja) 不燃性液体の熱処理
US4547203A (en) Partial oxidation process
RU2002131169A (ru) Способ и горелка для получения синтез-газа
CN115803099A (zh) 包括压缩机和膨胀机的二氧化碳捕获系统和使用这种系统的方法
US4256721A (en) Combustion method and apparatus
CN100535517C (zh) 多通道液态燃料部分氧化制合成气烧嘴及其应用
CN106675600A (zh) 煤气化装置及采用该煤气化装置的富产氢气的煤气化方法
US7462333B2 (en) Device for the purification of exhaust gases consisting of fluorine-containing compounds in a combustion reactor
RU2006114573A (ru) Высокотемпературный реформинг
CN113382956B (zh) 一种用于部分氧化的方法
CN101381629A (zh) 二氧化碳减排干煤粉气化炉
US6808653B1 (en) Process and apparatus for the utilization of nitrogen-organic componds by gasification
CN105255522B (zh) 高温气化产物激冷变换净化装置及其工艺方法
RO126941A0 (ro) Procedeu şi instalaţie pentru tratarea termică cu plasmă a unui amestec gazos
RU2171431C1 (ru) Двухступенчатый способ термической подготовки пылевидного топлива и установка для его осуществления
CN111732974B (zh) 气化烧嘴、气化炉及气化方法
CN219385070U (zh) 粉煤气化用喷嘴及包含其的气化炉

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20201121