RU2310539C2 - Method for cross-taper rolling of article with elongated axis - Google Patents
Method for cross-taper rolling of article with elongated axis Download PDFInfo
- Publication number
- RU2310539C2 RU2310539C2 RU2005133144/02A RU2005133144A RU2310539C2 RU 2310539 C2 RU2310539 C2 RU 2310539C2 RU 2005133144/02 A RU2005133144/02 A RU 2005133144/02A RU 2005133144 A RU2005133144 A RU 2005133144A RU 2310539 C2 RU2310539 C2 RU 2310539C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- billet
- rolled
- temperature range
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к поперечно-клиновой прокатке, и может быть использовано при производстве деталей с удлиненной осью, получаемых непосредственно прокаткой, а также для предварительного профилирования заготовок под последующую малоотходную штамповку.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to wedge rolling, and can be used in the manufacture of parts with an elongated axis, obtained directly by rolling, as well as for preliminary profiling of blanks for subsequent low-waste stamping.
Известен способ поперечно-клиновой прокатки, включающий предварительный нагрев исходной заготовки, подачу нагретой заготовки в прокатную клеть и прокатку, при которой повышение точности прокатываемых изделий достигается за счет поддержания постоянного теплового режима в прокатной клети [1].A known method of cross-wedge rolling, including preheating the original billet, feeding the heated billet to the rolling mill and rolling, in which increasing the accuracy of the rolled products is achieved by maintaining a constant thermal regime in the rolling mill [1].
Недостаток способа заключается в том, что, стабилизируя тепловое состояние прокатной клети, не учитывают и ничем не компенсируют потери тепла прокатываемой заготовки при контакте с инструментами прокатки. Изменение температурного состояния прокатываемой заготовки в процессе ее деформации снижает точность прокатки.The disadvantage of this method is that, stabilizing the thermal state of the rolling stand, they do not take into account and do not compensate for the heat loss of the rolled workpiece in contact with the rolling tools. Changing the temperature state of the rolled billet during its deformation reduces the accuracy of rolling.
Известен способ прокатки металлов, при котором изменяют температуру нагрева исходной заготовки в зависимости от изменения выходного параметра - расстояния между инструментами, измеряемого в процессе прокатки [2].A known method of rolling metals, in which the heating temperature of the original billet is changed depending on the change in the output parameter - the distance between the tools, measured during the rolling process [2].
Известный способ позволяет повысить точность прокатки за счет учета погрешностей прокатки, вызванных разогревом инструмента и деталей прокатной клети.The known method allows to increase the accuracy of rolling by taking into account the errors of rolling caused by heating of the tool and parts of the rolling stand.
Недостаток известного способа [2], так же как и способа [1], заключается в том, что в процессе прокатки не учитывается изменение теплового состояния прокатываемой заготовки, которое приводит к снижению точности из-за разброса величины температурной усадки и может явиться причиной вскрытия полости, например, при значительном понижении температуры отдельного участка прокатываемой заготовки.A disadvantage of the known method [2], as well as the method [1], is that during the rolling process, the change in the thermal state of the rolled billet is not taken into account, which leads to a decrease in accuracy due to the spread of the temperature shrinkage and can cause opening of the cavity , for example, with a significant decrease in temperature of an individual section of the rolled billet.
Проблема повышения точности прокатки решена в способе поперечно-клиновой прокатки изделия с удлиненной осью, включающем нагрев исходной заготовки, подачу нагретой заготовки в прокатную клеть на позицию начала деформирования, входной контроль температуры нагрева исходной заготовки на позиции начала деформирования, профилирование изделия в заданном температурном интервале и удаление прокатанного изделия из прокатной клети. Указанный способ поперечно-клиновой прокатки изделия с удлиненной осью, принятый в качестве прототипа, реализован на автоматических линиях горячей поперечно-клиновой прокатки компании "АМТ инжиниринг" [3].The problem of increasing the accuracy of rolling is solved in the method of cross-wedge rolling of a product with an elongated axis, including heating the initial billet, feeding the heated billet to the rolling stand at the deformation start position, input control of the heating temperature of the initial billet at the deformation beginning position, profiling the product in a given temperature range and removal of the rolled product from the rolling stand. The specified method of transverse wedge rolling of a product with an elongated axis, adopted as a prototype, is implemented on automatic hot cross wedge rolling lines of AMT Engineering [3].
Известный способ [3] позволяет повысить точность прокатки благодаря осуществлению входного контроля температуры нагрева исходной заготовки пирометром, адаптированным к условиям наличия на заготовке окалины, и уменьшению времени термодинамической стабилизации процесса прокатки за счет интенсивного водяного охлаждения всех деталей прокатного стана, контактирующих с горячей заготовкой.The known method [3] allows to increase the accuracy of rolling due to the input control of the heating temperature of the initial billet with a pyrometer adapted to the conditions of presence of scale on the billet, and the reduction of the thermodynamic stabilization time of the rolling process due to intensive water cooling of all parts of the rolling mill in contact with the hot billet.
Недостаток прототипа заключается в том, что прокатку осуществляют в заданном контролируемом температурном режиме горячего или полугорячего деформирования, но при этом контролируют температурный интервал нагрева исходной заготовки и не контролируют температуру прокатываемой заготовки и прокатанного изделия. Отсутствие контроля температуры прокатываемой заготовки в процессе ее деформации не может гарантировать высокой точности прокатываемых изделий из-за возможности значительного разброса величины температурной усадки (температура прокатанного изделия, в зависимости конструктивных особенностей инструмента и технологических режимов прокатки, может значительно отличаться от температуры исходной заготовки - до 300°С).The disadvantage of the prototype is that the rolling is carried out in a predetermined controlled temperature mode of hot or semi-hot deformation, but at the same time they control the temperature range of the heating of the original billet and do not control the temperature of the rolled billet and the rolled product. The lack of temperature control of the rolled billet during its deformation cannot guarantee the high accuracy of the rolled products due to the possibility of a significant variation in the temperature shrinkage (the temperature of the rolled product, depending on the design features of the tool and technological modes of rolling, can significantly differ from the temperature of the original billet - up to 300 ° C).
Кроме того, при прокатке труднодеформируемых и малопластичных сплавов прокатку необходимо осуществлять в оптимальном, узком интервале температуры деформации. Снижение температуры прокатываемой заготовки за пределы оптимального интервала температуры деформации приводит к уменьшению пластичности и увеличению сопротивления деформированию металла заготовки, что, в свою очередь, уменьшает запас пластичности, остающийся в заготовке, для завершения процесса формообразования изделия. Процесс поперечно-клиновой прокатки вследствие накопления значительных деформаций в осевой части заготовки и уменьшения пластичности материала из-за уменьшения температуры заготовки в процессе ее прокатки может привести к осевому разрушению металла в виде вскрытия полости в осевой зоне заготовки, известной как "эффект Маннесмана".In addition, when rolling hard-to-deform and non-ductile alloys, rolling must be carried out in an optimal, narrow range of deformation temperature. A decrease in the temperature of the rolled billet beyond the optimal range of the deformation temperature leads to a decrease in ductility and an increase in the resistance to deformation of the metal of the billet, which, in turn, reduces the plasticity reserve remaining in the billet to complete the process of forming the product. The process of transverse wedge rolling due to the accumulation of significant deformations in the axial part of the workpiece and a decrease in the plasticity of the material due to a decrease in the temperature of the workpiece during its rolling can lead to axial destruction of the metal in the form of opening a cavity in the axial zone of the workpiece, known as the "Mannesman effect".
В основу изобретения положена задача повышения качества прокатки изделия с удлиненной осью за счет повышения размерной точности и исключения возможности вскрытия полости в осевой зоне.The basis of the invention is to improve the quality of rolling products with an elongated axis by increasing dimensional accuracy and eliminating the possibility of opening the cavity in the axial zone.
Поставленная задача достигается тем, что в способе поперечно-клиновой прокатки изделия с удлиненной осью, включающем нагрев исходной заготовки, подачу нагретой заготовки в прокатную клеть на позицию начала деформирования, входной контроль температуры нагрева исходной заготовки на позиции начала деформирования, профилирование изделия в заданном температурном интервале и удаление прокатанного изделия из прокатной клети, согласно изобретению профилирование изделия поперечно-клиновой прокаткой осуществляют в изотермическом режиме с дополнительным контролем температуры прокатываемой заготовки при ее деформировании и прокатанного изделия после его удаления из прокатной клети и измерением величины фактического температурного интервала прокатки, который сравнивают с заданным интервалом, и в зависимости от величины изменения температурного интервала прокатки увеличивают или уменьшают, соответственно, скорость деформирования и/или уменьшают температуру нагрева исходной заготовки в пределах заданного температурного интервала.The problem is achieved in that in the method of cross-wedge rolling of an article with an elongated axis, including heating the initial billet, feeding the heated billet to the rolling stand at the start of deformation, input control of the heating temperature of the original billet at the start of deformation, profiling the product in a given temperature range and removing the rolled product from the rolling stand, according to the invention, profiling the product by wedge rolling is carried out in isothermal mode with by additional control of the temperature of the rolled billet during its deformation and of the rolled product after it is removed from the rolling stand and by measuring the actual temperature range of the rolling, which is compared with a predetermined interval, and depending on the magnitude of the change in the temperature range of rolling, increase or decrease, respectively, the deformation rate and / or reduce the heating temperature of the original billet within a predetermined temperature range.
В способе изменение скорости деформирования при плоскоклиновой схеме прокатки осуществляют в пределах 28-150 м/мин адекватно изменению температуры прокатываемой заготовки.In the method, a change in the deformation rate with a flat-wedge rolling scheme is carried out within 28-150 m / min, adequate to a change in the temperature of the rolled billet.
Отличительные признаки и технический результат находятся между собой в причинно-следственной связи, т.е. совокупность новых признаков с не очевидностью позволяет улучшать качество изделия за счет повышения размерной точности и исключения возможности вскрытия полости в осевой зоне, что свидетельствует о соответствии способа критерию "изобретательский уровень".Distinctive features and technical result are in a causal relationship, i.e. the combination of new features with no evidence allows to improve the quality of the product by increasing dimensional accuracy and eliminating the possibility of opening the cavity in the axial zone, which indicates that the method meets the criterion of "inventive step".
Для лучшего понимания изобретения его поясняют чертежами, гдеFor a better understanding of the invention, it is illustrated by drawings, where
фиг.1 - схема технологической линии горячей поперечно-клиновой прокатки,figure 1 - diagram of the technological line of hot cross-wedge rolling,
фиг.2 - график динамики изменения температуры прокатываемой заготовки в процессе ее деформации с разными скоростями прокатки.figure 2 is a graph of the dynamics of changes in temperature of the rolled billet in the process of its deformation with different rolling speeds.
Способ осуществляют на примере работы технологической линии горячей поперечно-клиновой прокатки по фиг.1, которая содержит устройство 1 для накопления и выдачи заготовок, механизм 2 передачи заготовок в индуктор, индукционный нагреватель 3, механизм 4 подачи нагретой заготовки в прокатную клеть стана на позицию начала деформирования, стан 5 поперечно-клиновой прокатки, механизм 6 удаления прокатанного изделия из прокатной клети и систему 7 автоматического управления линией.The method is carried out on the example of the operation of the hot cross-wedge rolling production line of Fig. 1, which contains a device 1 for accumulating and dispensing billets, a
Система 7 автоматического управления включает пульт 8 управления работой линии, датчик 9 входного контроля температуры нагрева исходной заготовки 10 на позиции 11 начала деформирования и датчики 12 и 13 дополнительного контроля, соответственно, температуры прокатываемой заготовки 14 при ее деформировании и прокатанного изделия 15 после его удаления из прокатной клети 16, задатчик 17 заданного температурного интервала прокатки и устройство 18 сравнения (контроля изменения) температурного интервала прокатываемой заготовки и формирования управляющей команды на изменение скорости деформирования и/или температуру нагрева исходной заготовки.The automatic control system 7 includes a control panel 8 for controlling the operation of the line, a sensor 9 for input control of the heating temperature of the initial billet 10 at the position 11 of the beginning of deformation and sensors 12 and 13 for additional control, respectively, of the temperature of the rolled billet 14 when it is deformed and the rolled product 15 after it is removed from rolling stand 16, the adjuster 17 of the specified rolling temperature range and device 18 comparing (control changes) the temperature interval of the rolled billet and forming control guide command to change the strain rate and / or the original billet heating temperature.
Датчики 9, 12 и 13 температуры нагрева заготовки (исходной и прокатываемой) и изделия подключены совместно с задатчиком 17 температурного интервала прокатки на вход устройства 18 сравнения, а выходы связаны с исполнительными элементами стана 5 поперечно-клиновой прокатки, изменяющими скорость прокатки, и индукционного нагревателя 3, изменяющего температуру нагрева исходной заготовки.Sensors 9, 12 and 13 of the heating temperature of the billet (the original and rolled) and the product are connected together with a dial 17 of the temperature range of rolling to the input of the comparison device 18, and the outputs are connected to the actuating elements of the transverse wedge rolling mill 5, which change the rolling speed, and an induction heater 3, changing the heating temperature of the original billet.
Изменение скорости деформирования осуществляют, например, пропорциональным распределителем потока жидкости, подаваемой на силовой гидроцилиндр стана 5 поперечно-клиновой прокатки.The change in the rate of deformation is carried out, for example, by a proportional distributor of the fluid flow supplied to the power hydraulic cylinder of the transverse wedge rolling mill 5.
Изменение температуры нагрева исходной заготовки осуществляют регулированием режима нагрева, например, за счет изменения напряжения индуктора индукционного нагревателя 3, в котором нагреваются заготовки.Changing the heating temperature of the initial billet is carried out by adjusting the heating mode, for example, by changing the voltage of the inductor of the induction heater 3, in which the billets are heated.
Технологическая линия горячей поперечно-клиновой прокатки по фиг.1 работает следующим образом.The technological line of hot cross-wedge rolling in figure 1 works as follows.
Исходные заготовки из устройства 1 для накопления и выдачи заготовок в автоматическом режиме механизмом 2 поштучно подают в индуктор индукционного нагревателя 3. По мере прохождения через индуктор заготовки разогревают до температуры максимального значения заданного температурного интервала нагрева исходной заготовки и механизмом 4 осуществляют подачу нагретой заготовки 10 в прокатную клеть 16 стана 5 на позицию 11 начала деформирования, где осуществляют входной контроль температуры нагрева исходной заготовки датчиком 9 температуры.Initial blanks from the device 1 for accumulating and dispensing blanks in an automatic mode by a
Затем исходную заготовку прокатывают в изотермическом режиме, выдерживая заданный температурный интервал, путем дополнительного контроля температуры прокатываемой заготовки 14 при ее деформировании датчиком 12 температуры и прокатанного изделия 15 после его удаления из прокатной клети 16 датчиком 13 температуры. Электрические сигналы от датчиков 9, 12 и 13 температуры поступают в устройство 18 сравнения (контроля изменения) температурного интервала прокатываемой заготовки с заданным температурным интервалом. Разница соответствующих сигналов, определяющая величину изменения температурного интервала, поступает в систему управления пропорциональным распределителем потока жидкости, подаваемой на силовой гидроцилиндр стана 5 поперечно-клиновой прокатки, что приводит к увеличению или уменьшению, соответственно, скорости деформирования.Then, the initial billet is rolled in isothermal mode, maintaining a predetermined temperature interval, by further controlling the temperature of the rolled billet 14 when it is deformed by the temperature sensor 12 and the rolled product 15 after it is removed from the rolling stand 16 by the temperature sensor 13. Electrical signals from temperature sensors 9, 12, and 13 enter the device 18 for comparing (controlling the change) in the temperature range of the rolled billet with a predetermined temperature interval. The difference of the corresponding signals, which determines the change in the temperature interval, enters the control system of the proportional distributor of the fluid flow supplied to the power hydraulic cylinder of the transverse wedge rolling mill 5, which leads to an increase or decrease, respectively, the deformation rate.
Поперечно-клиновая прокатка деталей с удлиненной осью из штучных заготовок на станах с плоским инструментом и скоростью деформирования 28-40 м/мин, как правило, сопровождается снижением температуры нагрева заготовки в основном за счет теплоотдачи инструменту и в окружающую среду. В этом случае разница электрических сигналов, определяющая величину изменения температурного интервала, будет формировать управляющую команду на увеличение скорости прокатки, что в свою очередь уменьшит тепловые потери заготовки за счет сокращения времени деформирования и увеличит температуру прокатываемой заготовки за счет теплового эффекта пластической деформации.Cross-wedge rolling of parts with an elongated axis from piece blanks on mills with a flat tool and a deformation rate of 28-40 m / min, as a rule, is accompanied by a decrease in the heating temperature of the workpiece mainly due to the heat transfer to the tool and to the environment. In this case, the difference in electrical signals, which determines the change in the temperature interval, will form a control team to increase the rolling speed, which in turn will reduce the heat loss of the workpiece by reducing the deformation time and increase the temperature of the rolled workpiece due to the thermal effect of plastic deformation.
Изменение скорости деформирования при плоскоклиновой схеме прокатки в соответствии с предлагаемым способом осуществляют в пределах 28-150 м/мин адекватно изменению температуры прокатываемой заготовки.The change in the deformation rate with a flat-wedge rolling scheme in accordance with the proposed method is carried out within 28-150 m / min, corresponding to a change in the temperature of the rolled billet.
Таким образом, входной контроль температуры нагрева исходной заготовки на позиции начала деформирования и дополнительный контроль температуры прокатываемой заготовки при ее деформировании и прокатанного изделия после его удаления из прокатной клети позволяют осуществлять измерения величины заданного температурного интервала прокатки.Thus, the input control of the heating temperature of the initial billet at the start of deformation and the additional temperature control of the rolled billet during its deformation and the rolled product after it is removed from the rolling stand allow measurements of the specified rolling temperature range.
В зависимости от величины изменения температурного интервала изменяют - увеличивают или уменьшают, соответственно, скорость деформирования прокатываемой заготовки для осуществления изотермического режима прокатки заготовки в заданном интервале температур.Depending on the magnitude of the change in the temperature range, the deformation rate of the rolled billet is increased or decreased, respectively, to implement the isothermal regime of rolling the billet in a given temperature range.
Изменением скорости деформирования можно не только добиться значительного уменьшения интервала температуры нагрева прокатываемой заготовки, но и, в идеале, сохранить исходное значение температуры нагрева заготовки в процессе ее деформирования.By changing the strain rate, one can not only achieve a significant reduction in the heating temperature range of the rolled stock, but also, ideally, maintain the initial value of the heating temperature of the workpiece during its deformation.
Уменьшение интервала температуры нагрева прокатываемой заготовки в свою очередь позволяет уменьшить температуру нагрева исходной заготовки в пределах заданного температурного интервала адекватно его уменьшению (уменьшить максимальное значение температуры нагрева исходной заготовки в пределах заданного температурного интервала).Reducing the heating temperature range of the rolled billet, in turn, allows to reduce the heating temperature of the initial billet within the specified temperature interval to adequately reduce it (to reduce the maximum value of the heating temperature of the original billet within the specified temperature range).
В технологической линии горячей поперечно-клиновой прокатки по фиг.1 уменьшение температуры нагрева исходной заготовки осуществляют регулированием режима нагрева за счет изменения напряжения индуктора индукционного нагревателя 3, в котором нагреваются заготовки, по команде, формируемой устройством 18 сравнения (контроля изменения) температурного интервала прокатываемой заготовки с заданным температурным интервалом. Температуру нагрева исходной заготовки уменьшают адекватно фактическому уменьшению интервала температуры нагрева прокатываемой заготовки.In the hot cross-wedge rolling processing line of FIG. 1, the heating temperature of the initial billet is reduced by adjusting the heating mode by changing the voltage of the inductor of the induction heater 3, in which the billets are heated, by the command generated by the device 18 for comparing (changing the change) of the temperature range of the rolled billet with a given temperature interval. The heating temperature of the initial billet is reduced adequately to the actual decrease in the heating temperature range of the rolled billet.
Опытно-промышленные испытания заявленного способа осуществляли при прокатке изделий из латуни ЛС 59-1 с оптимальным интервалом температур деформирования 690-750°С.Pilot testing of the claimed method was carried out during rolling of brass products LS 59-1 with an optimal deformation temperature range of 690-750 ° C.
Прокатывали изделия "Шток крана" из латунных заготовок ⌀12×65 мм по известной и заявляемой технологиям.Rolled products "Crane Stock" from brass blanks ⌀12 × 65 mm according to the known and claimed technologies.
По известной технологии прокатку осуществляли на стане поперечно-клиновой прокатки плоским инструментом с постоянной скоростью деформирования в пределах 28-40 м/мин.According to the known technology, rolling was carried out on a cross-wedge rolling mill with a flat tool with a constant deformation rate in the range of 28-40 m / min.
Исходную заготовку нагревали до температуры 750°С и прокатывали в автоматическом режиме. Прокатка сопровождалась понижением температуры прокатываемой заготовки за пределы оптимального интервала температуры (фиг.2, кривая 1), что приводило к браку по причине вскрытия полости в осевой зоне прокатанного изделия. Вскрытие полости наблюдалось в каждом втором прокатанном изделии.The initial billet was heated to a temperature of 750 ° C and rolled in automatic mode. Rolling was accompanied by a decrease in the temperature of the rolled billet beyond the optimal temperature range (Fig. 2, curve 1), which led to marriage due to opening of the cavity in the axial zone of the rolled product. An autopsy was observed in every second laminated product.
Прокатка на предельной для данного оборудования скорости деформирования 40 м/мин снизило количество бракованных изделий, но не исключило возможность вскрытия полости, так как потери тепла в прокатываемой заготовке оставались значительными. При прокатке можно было визуально наблюдать, как при переходе на прокатку последующей ступени изделия с большей степенью обжатия прокатываемая заготовка темнела, уменьшалась температура ее нагрева. Максимально уменьшить брак удалось лишь после изменения геометрии инструмента прокатки.Rolling at the maximum deformation rate of 40 m / min for this equipment reduced the number of defective products, but did not exclude the possibility of opening the cavity, since the heat loss in the rolled billet remained significant. During rolling, it was possible to visually observe how, when switching to rolling the next step of the product with a greater degree of compression, the rolled billet darkened, its heating temperature decreased. It was possible to minimize rejects only after changing the geometry of the rolling tool.
По заявляемой технологии исходную заготовку также нагревали до температуры 750°С и прокатывали в автоматическом режиме с возможностью изменения скорости деформирования в пределах 28-150 м/мин и температуры нагрева исходной заготовки.According to the claimed technology, the initial billet was also heated to a temperature of 750 ° C and rolled in automatic mode with the possibility of changing the deformation rate within 28-150 m / min and the heating temperature of the initial billet.
В процессе прокатки в соответствии с заявленным способом осуществляли входной контроль температуры нагрева исходной заготовки на позиции начала деформирования и дополнительный контроль температуры прокатываемой заготовки при ее деформировании и прокатанного изделия после его удаления из прокатной клети. В зависимости от величины изменения температурного интервала прокатываемой заготовки изменяли скорость деформирования и температуру нагрева исходной заготовки.In the rolling process, in accordance with the claimed method, the initial temperature of the heating of the initial billet at the position of the beginning of deformation was carried out and an additional temperature control of the rolled billet during its deformation and the rolled product after it was removed from the rolling stand. Depending on the magnitude of the change in the temperature range of the rolled billet, the deformation rate and the heating temperature of the initial billet were changed.
Стабилизация температурного режима прокатки была достигнута при скорости прокатки 80 м/мин (фиг.2, кривая 2) и температуре нагрева исходной заготовки до 750°С, при этом интервал нагрева заготовки в процессе ее деформации уменьшился до (750-720)°С при заданном температурном интервале прокатки - (750-690)°С.The stabilization of the rolling temperature was achieved at a rolling speed of 80 m / min (Fig. 2, curve 2) and a heating temperature of the initial billet to 750 ° C, while the heating interval of the billet during its deformation decreased to (750-720) ° C at the specified rolling temperature range is (750-690) ° C.
В соответствии с заявленным способом уменьшали температуру нагрева исходной заготовки в пределах заданного температурного интервала адекватно уменьшению интервала нагрева прокатываемой заготовки до 720°С, при этом температура прокатываемой заготовки в процессе ее деформации сохранялась в пределах (720-700)°С (фиг.2, кривая 3).In accordance with the claimed method, the heating temperature of the initial billet was reduced within a predetermined temperature range to adequately reduce the heating interval of the rolled billet to 720 ° C, while the temperature of the rolled billet during its deformation was kept within (720-700) ° C (Fig. 2, curve 3).
В партии прокатанных изделий (500 шт.) все изделия в полной мере соответствовали чертежу. Профилирование изделий было осуществлено в режиме изотермической поперечно-клиновой прокатки заготовки в интервале температур 720-700°С.In a batch of rolled products (500 pcs.), All products fully corresponded to the drawing. Profiling products was carried out in the isothermal transverse wedge rolling of the workpiece in the temperature range 720-700 ° C.
Как следует из сопоставительного анализа известного и заявленного способов профилирование изделий в режиме изотермической поперечно-клиновой прокатки позволяет повысить качество изделий с удлиненной осью за счет повышения размерной точности, благодаря уменьшению интервала температуры прокатки и, следовательно, величины температурной усадки и исключения возможности вскрытия полости в осевой зоне.As follows from a comparative analysis of the known and claimed methods, the profiling of products in the isothermal transverse wedge rolling mode improves the quality of products with an elongated axis by increasing dimensional accuracy by reducing the temperature range of rolling and, therefore, the temperature shrinkage and eliminating the possibility of opening the cavity in axial zone.
Заявляемый способ поперечно-клиновой прокатки изделий с удлиненной осью позволяет также снизить затраты на нагрев исходной заготовки, так как уменьшение интервала температуры нагрева прокатываемой заготовки позволяет, соответственно, снизить значение верхнего интервала температуры нагрева исходной заготовки.The inventive method of cross-wedge rolling of products with an elongated axis can also reduce the cost of heating the original billet, since a decrease in the temperature range of the heated billet allows, respectively, lowering the value of the upper temperature range of the heating of the original billet.
Промышленное использование способа предполагается в РБ и СНГ.Industrial use of the method is expected in the Republic of Belarus and the CIS.
Источники информации.Information sources.
1. А.с. 617140 СССР, М. Кл.2 В21Н 1/18, В21В 37/10. Стан для поперечно-клиновой прокатки.1. A.S. 617140 USSR, M. Cl. 2 B21H 1/18, B21B 37/10. Cross wedge mill.
2. А.с. 747548 СССР, М. Кл.2 В21В 37/08, В21Н 1/18. Способ прокатки металлов.2. A.S. 747548 USSR, M. Cl. 2 B21B 37/08, B21H 1/18. The method of rolling metals.
3. Рудович А.О., Клушин В.А. Технология и оборудование поперечно-клиновой прокатки // Технический альманах "НМ-оборудование", №1, 2005, М.: ООО "Печатный центр "Национальная металлургия", с.45-48.3. Rudovich A.O., Klushin V.A. Technology and equipment for cross-wedge rolling // Technical almanac "NM equipment", No. 1, 2005, M .: LLC "Printing Center" National Metallurgy ", p.45-48.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005133144/02A RU2310539C2 (en) | 2005-10-28 | 2005-10-28 | Method for cross-taper rolling of article with elongated axis |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005133144/02A RU2310539C2 (en) | 2005-10-28 | 2005-10-28 | Method for cross-taper rolling of article with elongated axis |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005133144A RU2005133144A (en) | 2007-05-10 |
| RU2310539C2 true RU2310539C2 (en) | 2007-11-20 |
Family
ID=38107535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005133144/02A RU2310539C2 (en) | 2005-10-28 | 2005-10-28 | Method for cross-taper rolling of article with elongated axis |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2310539C2 (en) |
-
2005
- 2005-10-28 RU RU2005133144/02A patent/RU2310539C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| РУДОВИЧ А.О. и др. Технология и оборудование поперечно-клиновой прокатки. Технический альманах "НМ-оборудование", 2005, №3, с.45-48. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005133144A (en) | 2007-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Allwood et al. | Closed-loop control of product properties in metal forming | |
| US10399132B2 (en) | Sheet metal blank | |
| CN101439350B (en) | Method for producing seamless steel pipe for producing gas cylinder with heavy caliber for hauled vehicle | |
| JP4871209B2 (en) | Metal material forging method and forging apparatus | |
| CN103068502B (en) | The method of rolled piece is manufactured, for the control device of strand Direct Rolling combined unit and/or adjusting device and strand Direct Rolling combined unit by means of strand Direct Rolling combined unit | |
| CN104841695A (en) | Method for rolling high-precision alloy steel wire rod | |
| US20190255584A1 (en) | Method and a control device for operating a combined casting/rolling installation | |
| EP1933995B1 (en) | Forming tool | |
| CN102189102A (en) | Method for rolling liquid core under heavy reduction rate by virtue of online thickness regulating roll by utilizing continuous casting machine | |
| CN110883093A (en) | Asynchronous cold rolling forming process for aluminum alloy stainless steel composite plate | |
| CN1939610A (en) | Continuous high-temperature cast-rolling technology of magnesium and aluminium alloy plates or strips | |
| US5306365A (en) | Apparatus and method for tapered heating of metal billet | |
| RU2544333C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled pipes from alpha- and pseudo-alpha-alloys based on titanium | |
| CN113083906B (en) | Production control method for reducing deformed steel bar detection waste | |
| US10464112B2 (en) | Energy-saving control device for rolling line | |
| RU2310539C2 (en) | Method for cross-taper rolling of article with elongated axis | |
| CN114178314A (en) | Low-alloy high-strength hot-rolled coil Q390C rolling process | |
| CN115608903B (en) | Aluminum alloy forging and pressing piece processing device | |
| CN101310029A (en) | Method and finishing train for hot-rolling starting material | |
| CN102802823B (en) | Tube rolling plant | |
| CN113646101A (en) | Obtaining adjustments of roll stands | |
| RU2563083C1 (en) | Method of manufacture of long-length work piece from titanium alloy | |
| RU2038913C1 (en) | Method of combined continuous casting and deformation of metals and apparatus for reforming the method | |
| CN113840671A (en) | Drawing device for producing metal profiles and method for automatically operating such a drawing device | |
| CN107921497B (en) | Rolling method and apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20091029 |