RU2310166C1 - Internal instrument - Google Patents
Internal instrument Download PDFInfo
- Publication number
- RU2310166C1 RU2310166C1 RU2006113844/28A RU2006113844A RU2310166C1 RU 2310166 C1 RU2310166 C1 RU 2310166C1 RU 2006113844/28 A RU2006113844/28 A RU 2006113844/28A RU 2006113844 A RU2006113844 A RU 2006113844A RU 2310166 C1 RU2310166 C1 RU 2310166C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- beams
- accelerometer
- gyroscope
- shaft
- axis
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Gyroscopes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к приборам ориентации и навигации подвижных объектов (ПО) в виде летательных аппаратов, судов и т.д. и может быть использовано в системах ориентации и навигации указанных ПО в качестве чувствительного элемента, выдающего информацию о двух компонентах вектора абсолютной угловой скорости и двух компонентах вектора кажущегося ускорения ПО по двум взаимно перпендикулярным его осям.The invention relates to instruments for orientation and navigation of moving objects (software) in the form of aircraft, ships, etc. and can be used in the orientation and navigation systems of these softwares as a sensitive element that provides information about the two components of the absolute angular velocity vector and the two components of the apparent acceleration vector of the software along its two mutually perpendicular axes.
Уровень техники в данной области характеризуется следующей информацией.The prior art in this area is characterized by the following information.
Известен инерциальный измерительный прибор (ИИП) [1], содержащий традиционный интерферометр Маха-Цендера для измерения двух компонентов линейного ускорения.Known inertial measuring device (IIP) [1], containing a traditional Mach-Zehnder interferometer for measuring two components of linear acceleration.
Недостатком данного изобретения является сдвиг интерференционной картины и изменение центрирования оптических путей при перемещении зеркал, используемых для отклонения лучей.The disadvantage of this invention is a shift in the interference pattern and a change in the centering of the optical paths when moving the mirrors used to deflect the rays.
Известен инерциальный измерительный прибор [2]. Он принят за наиболее близкий аналог предлагаемого изобретения.Known inertial measuring device [2]. It is taken as the closest analogue of the invention.
Инерциальный измерительный прибор содержит гироскоп и акселерометр, установленные на полом валу, который имеет шарикоподшипниковые опоры, ротор синхронного двигателя, растр оптического датчика положения, установленные на полом валу, статор синхронного двигателя, излучатель и светоприемник оптического датчика положения, установленные на корпусе прибора, чувствительными элементами гироскопа и акселерометра являются пары балок прямоугольного сечения, ширина которых существенно больше высоты, прикрепленных к валу перпендикулярно к оси вращения таким образом, что для гироскопа более широкая сторона балки лежит в плоскости, перпендикулярной оси вращения вала, а для акселерометра более узкая сторона балки лежит в плоскости, перпендикулярной оси вращения вала, с чувствительными элементами гироскопа, акселерометра и полым валом связаны изолированные друг от друга контуры световолокон таким образом, что для гироскопа контуры световолокон проходят внутри полого вала до и после пересечения с балками гироскопа, где контуры световолокон укладываются витками одно вдоль верхней поверхности одной из балок, а другое вдоль нижней поверхности этой же балки, на другой балке световолокно, уложенное вдоль верхней поверхности первой балки, укладывается вдоль нижней поверхности второй балки, а световолокно, уложенное вдоль нижней поверхности первой балки, укладывается вдоль верхней поверхности второй балки, а для акселерометра контуры световолокон проходят внутри полого вала до и после пересечения с балками акселерометра, где контуры световолокон укладываются витками одно вдоль передней поверхности пары балок, а другое вдоль задней поверхности, в каждом контуре один конец соединен со светоделителем, являющимся оптическим приемником, расположенным напротив излучающей поверхности светодиода, вторые концы контуров попарно соединены с сумматором света и расположены на торце полого вала напротив соответствующих каждому из них двух фотоприемников, закрепленных на корпусе так, что каждый из них вместе со светодиодом, светоделителем, соответствующим контуром световолокна, сумматором света образуют два интерферометра Маха-Цендера, один интерферометр соответствует гироскопу, второй интерферометр - акселерометру, выход каждого фотоприемника соединен со входами первого и второго блоков - по усилителю и фильтру в каждом блоке, выходы этих блоков соединены с первыми входами первого и второго фазовых демодуляторов соответственно, второй вход первого фазового демодулятора соединен с выходом оптического датчика положения с нулевым начальным фазовым сдвигом, второй вход второго фазового демодулятора соединен с выходом оптического датчика положения с начальным фазовым сдвигом, равным 90°, выходы четырех фазовых демодуляторов соединены со входами четырех выходных блоков - по усилителю и фильтру в каждом блоке, выходы двух из них являются выходами инерциального измерительного прибора по двум компонентам абсолютной угловой скорости подвижного объекта по осям, перпендикулярным оси вращения полого вала, выходы третьего и четвертого выходных фильтров являются выходами по двум компонентам кажущегося ускорения подвижного объекта по тем же осям.The inertial measuring device contains a gyroscope and an accelerometer mounted on a hollow shaft, which has ball bearings, a synchronous motor rotor, an optical position sensor raster mounted on a hollow shaft, a synchronous motor stator, an emitter and a light receiver of an optical position sensor mounted on the instrument body, with sensitive elements gyroscope and accelerometer are pairs of beams of rectangular cross section, the width of which is significantly greater than the height attached to the shaft perpendicular to and rotation so that for the gyroscope the wider side of the beam lies in a plane perpendicular to the axis of rotation of the shaft, and for the accelerometer, the narrower side of the beam lies in the plane perpendicular to the axis of rotation of the shaft, isolated from each other are connected to the sensitive elements of the gyroscope, accelerometer and hollow shaft the other optical fiber circuits in such a way that, for a gyroscope, the optical fiber circuits pass inside the hollow shaft before and after intersecting with the gyro beams, where the optical fiber circuits are stacked one turn along the surface of one of the beams, and the other along the lower surface of the same beam, on the other beam, the fiber laid along the upper surface of the first beam is laid along the lower surface of the second beam, and the fiber laid along the lower surface of the first beam is laid along the upper surface of the second beam and for the accelerometer, the optical fiber circuits pass inside the hollow shaft before and after intersecting with the accelerometer beams, where the optical fiber circuits are laid in turns one along the front surface of a pair of beams, and the other along the rear surface, in each circuit one end is connected to a beam splitter, which is an optical receiver located opposite the emitting surface of the LED, the second ends of the circuits are paired with an adder of light and are located on the end of the hollow shaft opposite to each of them two photodetectors mounted on the housing so that each of them, together with an LED, a beam splitter, a corresponding fiber circuit, and a light combiner, forms two Mach-Zehnder interferometers, one interferometer corresponds to a gyroscope, the second interferometer corresponds to an accelerometer, the output of each photodetector is connected to the inputs of the first and second blocks by an amplifier and a filter in each block, the outputs of these blocks are connected to the first inputs of the first and second phase demodulators, respectively, the second input of the first phase demodulator is connected to the output of the optical a position sensor with a zero initial phase shift, the second input of the second phase demodulator is connected to the output of the optical position sensor with an initial phase shift of 90 °, the outputs of the four phase demodulators are connected to the inputs of the four output blocks — by amplifier and filter in each block, the outputs of two of them are the outputs of the inertial measuring device along the two components of the absolute angular velocity of the moving object along the axes perpendicular to the axis of rotation of the hollow shaft, the outputs of the third and fourth output filters are outputs for two components of the apparent acceleration of a moving object along the same axes.
Недостатком данного изобретения является существенное влияние колебаний и вибраций подвижного объекта на точность выходных сигналов гироскопа и акселерометра, а также малая чувствительность прибора.The disadvantage of this invention is the significant influence of vibrations and vibrations of a moving object on the accuracy of the output signals of the gyroscope and accelerometer, as well as the low sensitivity of the device.
Задачей предлагаемого изобретения является повышение чувствительности инерциального измерительного прибора с одновременным снижением чувствительности к моментам кручения, колебаниям и вибрациям подвижного объекта, действующим по осям балок.The task of the invention is to increase the sensitivity of an inertial measuring device while reducing sensitivity to torsion moments, vibrations and vibrations of a moving object acting along the axes of the beams.
Технический результат изобретения состоит в том, что при его реализации количество пар балок для гироскопа и акселерометра соответственно увеличивается с одной до двух. Дополнительно балки как гироскопа, так и акселерометра устанавливаются в обод, имеющий форму полого цилиндра.The technical result of the invention is that when it is implemented, the number of pairs of beams for the gyroscope and accelerometer, respectively, increases from one to two. Additionally, the beams of both the gyroscope and the accelerometer are installed in the rim having the shape of a hollow cylinder.
Сущность изобретения. Поставленная задача решается за счет того, что в инерциальный измерительный прибор, содержащий гироскоп и акселерометр, установленные на полом валу, который имеет шарикоподшипниковые опоры, ротор синхронного двигателя, растр оптического датчика положения, установленные на полом валу, статор синхронного двигателя, излучатель и светоприемник оптического датчика положения, установленные на корпусе прибора, чувствительными элементами гироскопа и акселерометра являются пары балок прямоугольного сечения, ширина которых существенно больше высоты, прикрепленных к валу перпендикулярно к оси вращения таким образом, что для гироскопа более широкая сторона балки лежит в плоскости, перпендикулярной оси вращения вала, а для акселерометра более узкая сторона балки лежит в плоскости, перпендикулярной оси вращения вала, с чувствительными элементами гироскопа, акселерометра и полым валом связаны изолированные друг от друга контуры световолокон таким образом, что для гироскопа контуры световолокон проходят внутри полого вала до и после пересечения с балками гироскопа, где контуры световолокон укладываются витками один вдоль верхней поверхности одной из балок, а другой вдоль нижней поверхности этой же балки, на другой балке световолокно, уложенное вдоль верхней поверхности первой балки, укладывается вдоль нижней поверхности второй балки, а световолокно, уложенное вдоль нижней поверхности первой балки, укладывается вдоль верхней поверхности второй балки, а для акселерометра контуры световолокон проходят внутри полого вала до и после пересечения с балками акселерометра, где контуры световолокон укладываются витками одно вдоль передней поверхности пары балок, а другое вдоль задней поверхности, в каждом контуре один конец соединен со светоделителем, являющимся оптическим приемником, расположенным напротив излучающей поверхности светодиода, вторые концы контуров попарно соединены с сумматором света и расположены на торце полого вала напротив соответствующих каждому из них двух фотоприемников, закрепленных на корпусе так, что каждый из них вместе со светодиодом, светоделителем, соответствующим контуром световолокна, сумматором света образуют два интерферометра Маха-Цендера, один интерферометр соответствует гироскопу, второй интерферометр - акселерометру, выход каждого фотоприемника соединен со входами первого и второго блоков, включающих по усилителю и фильтру, выходы этих блоков соединены с первыми входами первого и второго фазовых демодуляторов соответственно, второй вход первого фазового демодулятора соединен с выходом оптического датчика положения с нулевым начальным фазовым сдвигом, второй вход второго фазового демодулятора соединен с выходом оптического датчика положения с начальным фазовым сдвигом, равным 90°, выходы четырех фазовых демодуляторов соединены со входами четырех выходных блоков, содержащих по усилителю и фильтру, выходы двух из них являются выходами инерциального измерительного прибора по двум компонентам абсолютной угловой скорости подвижного объекта по осям, перпендикулярным оси вращения полого вала, выходы двух других выходных блоков являются выходами по двум компонентам кажущегося ускорения подвижного объекта по тем же осям, дополнительно введены две пары балок и два обода, дополнительная пара балок для гироскопа по форме аналогична уже имеющимся и установлена на валу перпендикулярно уже имеющимся таким образом, что продольные оси всех четырех балок лежат в одной плоскости, а более узкие стороны дополнительных балок лежат в плоскости, перпендикулярной оси вращения, с балками гироскопа жестко соединен обод, представляющий собой полый цилиндр, по высоте равный ширине балки, дополнительная пара балок для акселерометра по форме аналогична уже имеющимся и установлена на валу параллельно-последовательно уже имеющимся на расстоянии, равном ширине балки, расположение волокон в них аналогично уже имеющимся, с балками акселерометра жестко соединен обод, представляющий собой полый цилиндр, по высоте равный трехкратной ширине балки.SUMMARY OF THE INVENTION The problem is solved due to the fact that in an inertial measuring device containing a gyroscope and accelerometer mounted on a hollow shaft that has ball bearings, a synchronous motor rotor, an optical position sensor raster mounted on a hollow shaft, a synchronous motor stator, an emitter and an optical light detector position sensors mounted on the instrument body, the sensitive elements of the gyroscope and accelerometer are pairs of beams of rectangular cross section, the width of which is significantly wider f heights attached to the shaft perpendicular to the axis of rotation so that for the gyroscope, the wider side of the beam lies in a plane perpendicular to the axis of rotation of the shaft, and for the accelerometer, the narrower side of the beam lies in the plane perpendicular to the axis of rotation of the shaft, with sensitive elements of the gyroscope, the accelerometer and the hollow shaft are connected to each other the contours of the optical fibers so that for a gyroscope the contours of the optical fibers pass inside the hollow shaft before and after intersecting with the beams of the gyroscope, where the contours the optical fibers are laid in coils one along the upper surface of one of the beams, and the other along the lower surface of the same beam, on the other beam the optical fiber laid along the upper surface of the first beam is laid along the lower surface of the second beam, and the optical fiber laid along the lower surface of the first beam is laid along the upper surface of the second beam, and for the accelerometer, the optical fiber circuits pass inside the hollow shaft before and after crossing the accelerometer beams, where the optical fiber circuits are laid one along the front surface of a pair of beams, and the other along the rear surface, in each circuit one end is connected to a beam splitter, which is an optical receiver located opposite the emitting surface of the LED, the second ends of the circuits are paired with an adder of light and are located on the end of the hollow shaft opposite each of which two photodetectors mounted on the housing so that each of them together with an LED, a beam splitter, a corresponding fiber circuit, a light combiner of the Mach-Zehnder interferometer, one interferometer corresponds to a gyroscope, the second interferometer corresponds to an accelerometer, the output of each photodetector is connected to the inputs of the first and second blocks, including an amplifier and a filter, the outputs of these blocks are connected to the first inputs of the first and second phase demodulators, respectively, the second input of the first the phase demodulator is connected to the output of the optical position sensor with a zero initial phase shift, the second input of the second phase demodulator is connected to the output of the optical sensor positions with an initial phase shift of 90 °, the outputs of four phase demodulators are connected to the inputs of four output blocks containing an amplifier and a filter, the outputs of two of them are outputs of an inertial measuring device along two components of the absolute angular velocity of a moving object along axes perpendicular to the axis of rotation hollow shaft, the outputs of two other output units are outputs for two components of the apparent acceleration of the moving object along the same axes, two pairs of beams and two rims are additionally introduced, d an additional pair of beams for the gyroscope is similar in shape to the already existing ones and is mounted on the shaft perpendicular to the existing one so that the longitudinal axes of all four beams lie in one plane, and the narrower sides of the additional beams lie in a plane perpendicular to the axis of rotation with the gyro beams rigidly connected the rim, which is a hollow cylinder, equal in height to the width of the beam, an additional pair of beams for the accelerometer is similar in shape to the existing ones and is mounted on the shaft in parallel-sequentially already to consenting distance equal to the width of the beam, the arrangement of fibers in them is similar to existing, accelerometer beams are rigidly connected to the rim, which is a hollow cylinder the height equal to three times the width of the beam.
На фиг.1 представлена кинематическая схема инерциального измерительного прибора. На фиг.2 представлена функциональная схема интерферометра Маха-Цендера. На фиг.3 представлена кинематическая схема гироскопа. На фиг.4 представлена кинематическая схема акселерометра. На фиг.5 представлена функциональная схема устройства обработки сигналов гироскопа и акселерометра. На фиг.6 представлена схема связи между системой координат, связанной с подвижным объектом, и системой координат, связанной с ободом гироскопа. На фиг.7 представлена схема связи между системой координат, связанной с подвижным объектом, и системой координат, связанной с ободом акселерометра. На фиг.8 представлен график угловой скорости объекта по оси Oξ, задаваемой при математическом моделировании. На фиг.9 представлен график угловой скорости объекта по оси Oη, задаваемой при математическом моделировании. На фиг.10 представлен график изменения угла поворота ободов гироскопа α1, определяемый при математическом моделировании. На фиг.11 представлен график изменения угла поворота балок гироскопа в наиболее близком аналоге α11, определяемой при математическом моделировании. На фиг.12 представлен график изменения выходного сигнала прибора, определяемого при математическом моделировании, соответствующего оценке угловой скорости объекта по оси Oξ. На фиг.13 представлен график изменения выходного сигнала прибора, определяемого при математическом моделировании, соответствующего оценке угловой скорости объекта по оси Oη. На фиг.14 представлен график ускорения поступательного движения объекта по оси Oξ, задаваемого при математическом моделировании. На фиг.15 представлен график ускорения поступательного движения объекта по оси Oη, задаваемого при математическом моделировании. На фиг.16 представлен график смещения Δx центра системы координат, связанной с ободом относительно центра системы координат, связанной с валом, определяемого при математическом моделировании. На фиг.17 представлен график смещения Δx3 центра системы координат, связанной с концами балок акселерометра в наиболее близком аналоге относительно центра системы координат, связанной с валом, определяемого при математическом моделировании. На фиг.18 представлен график изменения выходного сигнала прибора, соответствующего оценке ускорения поступательного движения объекта по оси Oξ, определяемого при математическом моделировании. На фиг.19 представлен график изменения выходного сигнала прибора, соответствующего оценке ускорения поступательного движения объекта по оси Oη, определяемого при математическом моделировании.Figure 1 presents the kinematic diagram of an inertial measuring device. Figure 2 presents the functional diagram of the Mach-Zehnder interferometer. Figure 3 presents the kinematic diagram of the gyroscope. Figure 4 presents the kinematic diagram of the accelerometer. Figure 5 presents the functional diagram of the signal processing device of the gyroscope and accelerometer. Figure 6 presents the communication scheme between the coordinate system associated with the moving object, and the coordinate system associated with the rim of the gyroscope. Fig. 7 shows a connection diagram between a coordinate system associated with a moving object and a coordinate system associated with an accelerometer rim. On Fig presents a graph of the angular velocity of the object along the axis Oξ, set during mathematical modeling. In Fig.9 presents a graph of the angular velocity of the object along the axis Oη, set during mathematical modeling. Figure 10 presents a graph of the change in the angle of rotation of the rims of the gyroscope α 1 , determined by mathematical modeling. Figure 11 presents a graph of the change in the angle of rotation of the beams of the gyroscope in the closest analogue of α 11 , determined by mathematical modeling. On Fig presents a graph of the output signal of the device, determined by mathematical modeling, corresponding to the assessment of the angular velocity of the object along the axis Oξ. On Fig presents a graph of the output signal of the device, determined by mathematical modeling, corresponding to the assessment of the angular velocity of the object along the axis Oη. On Fig presents a graph of the acceleration of the translational movement of the object along the axis Oξ specified in mathematical modeling. On Fig presents a graph of the acceleration of the translational motion of the object along the axis Oη, set during mathematical modeling. On Fig presents a graph of the displacement Δx of the center of the coordinate system associated with the rim relative to the center of the coordinate system associated with the shaft, determined by mathematical modeling. On Fig presents a graph of the displacement Δx 3 the center of the coordinate system associated with the ends of the beams of the accelerometer in the closest analogue relative to the center of the coordinate system associated with the shaft, determined by mathematical modeling. On Fig presents a graph of the output signal of the device corresponding to the assessment of the acceleration of the translational movement of the object along the axis Oξ, determined by mathematical modeling. On Fig presents a graph of the output signal of the device corresponding to the assessment of the acceleration of the translational movement of the object along the axis Oη, determined by mathematical modeling.
Позицией 1 обозначен синхронный электрический двигатель, ротор которого установлен на полом валу 2, имеющем свободу вращения вокруг нормальной оси подвижного объекта, обеспечиваемую конструктивно через посредство шарикоподшипниковых опор 3, наружные кольца которых закреплены на корпусе 4 подвижного объекта. На валу 2 жестко закреплены балки 5, 6 гироскопа и балки 7 акселерометра в виде диполя, балки 5 гироскопа и 7 акселерометра параллельны оси Oy, а балки 6 гироскопа параллельны оси Ox. К балкам гироскопа и акселерометра присоединены по одному ободу цилиндрической формы 8 и 9 соответственно. Балки 5, 6 и обод 8 образуют гироскоп, а нижние и верхние балки 7 и обод 9 - акселерометр. Сквозь вал 2 и балки 5 гироскопа проходят контуры 10, 11 световолокна, а сквозь вал 2 и балки 7 акселерометра - контуры 12, 13 световолокна. На валу также установлены светоделитель 14, сумматор света 15 и растр оптического датчика положения 16, представляющий собой диск с последовательностью прозрачных и непрозрачных радиальных полос. Для съема информации с ИИП используются два интерферометра Маха-Цендера, один из них, состоящий из светоделителя 14, сумматора света 15, световолокон 10, 11, расположенных на вращающейся части, а также из светодиода 17, линзы 18 и детектирующей схемы 19, расположенных на корпусе, используется для съема информации с гироскопа. Второй, состоящий из элементов 14, 15, 12, 13, 17, 18, 19, используется для съема информации с акселерометра. Для измерения угла φ поворота вала относительно основания на корпусе установлены излучатель 20 и светоприемник 21 оптического датчика положения вала, между которыми расположен растр 16 оптического датчика положения вала. Позициями 22 и 23 обозначены верх и низ полого вала 2, соответственно. Позициями 24 и 25 обозначены верхняя и нижняя поверхности балки 5 гироскопа, соответственно. Позициями 26 и 27 обозначены правая и левая часть балки 5 гироскопа, соответственно. Позицией 28 обозначено направление прохождения выходного луча. Позициями 29 и 30 обозначены ближняя и дальняя поверхности балки 7 акселерометра, соответственно. Позициями 31 и 32 обозначены левая и правая часть балки акселерометра, соответственно. В устройство обработки сигналов входят: блок 33, объединяющий усилитель и фильтр, подключенный к гироскопу, блок 34, объединяющий усилитель и фильтр, подключенный к акселерометру, демодуляторы 35, 36, 37, 38 и блоки 39, 40, 41, 42, объединяющие усилители с фильтрами.
Приняты следующие обозначения: Oξηζ - система координат, связанная с подвижным объектом, причем ось Oη параллельна продольной оси подвижного объекта, ось Oζ параллельна нормальной оси подвижного объекта, а Oξ - параллельна поперечной оси подвижного объекта. O1x1y1z1 - система координат, связанная с ободом гироскопа. Балки гироскопа, содержащие контуры световолокон, совпадают с осью O1y1. Балки гироскопа, не содержащие контуры световолокон, совпадают с осью O1x1. Ось O1z1 совпадает с осью вращения вала. Ox2y2z2 - система координат, связанная с ободом акселерометра. Балки акселерометра совпадают с осью О2y2. Ось O2z2 совпадает с осью вращения вала. Ось O2x2 перпендикулярна балкам и оси вращения вала. Вал с балками имеет возможность поворота на угол φ относительно корпуса подвижного объекта с угловой скоростью , задаваемой с помощью электропривода, φξ, ωη, ωζ - компоненты абсолютной угловой скорости вращения подвижного объекта, Wξ, Wη, Wζ - компоненты кажущегося ускорения точки О.The following notation is adopted: Oξηζ is the coordinate system associated with the moving object, the Oη axis being parallel to the longitudinal axis of the moving object, the Oζ axis parallel to the normal axis of the moving object, and Oξ parallel to the transverse axis of the moving object. O 1 x 1 y 1 z 1 is the coordinate system associated with the rim of the gyroscope. The gyro beams containing the contours of the optical fibers coincide with the axis O 1 y 1 . The gyro beams that do not contain the contours of the optical fibers coincide with the axis O 1 x 1 . The axis O 1 z 1 coincides with the axis of rotation of the shaft. Ox 2 y 2 z 2 is the coordinate system associated with the rim of the accelerometer. The beams of the accelerometer coincide with the axis O 2 y 2 . The axis O 2 z 2 coincides with the axis of rotation of the shaft. The axis O 2 x 2 is perpendicular to the beams and the axis of rotation of the shaft. A shaft with beams has the ability to rotate an angle φ relative to the body of a moving object with an angular speed defined by an electric drive, φ ξ , ω η , ω ζ are components of the absolute angular velocity of rotation of a moving object, W ξ , W η , W ζ are components of the apparent acceleration of point O.
Инерциальный измерительный прибор устанавливается на борту подвижного объекта как можно ближе к центру масс. В процессе работы полый вал 2 вращается вокруг оси Oz с частотой 100...250 Гц.An inertial measuring device is installed on board a moving object as close to the center of mass as possible. In the process, the
На фиг.1 представлена кинематическая схема ИИП. Работа ИИП происходит следующим образом. Синхронный двигатель 1 вращает вал 2 и балки 5, 6, 7 со всеми закрепленными на них элементами вокруг собственной оси вращения. Свет передается от светодиода 17 через светоделитель 15 в контуры световолокна 11, 12, 13, 14. Лучи, пройдя по волоконным дорожкам сквозь вал и пары балок 5 и 6, попадают на сумматор 16, откуда через линзу 18 на детектирующую схему 19.Figure 1 presents the kinematic diagram of the IIP. Work IIP is as follows. The
При действии на прибор входной угловой скорости, перпендикулярной оси вращения прибора, на балки 5, 6 и обод 8 начинает действовать гироскопический момент, который приводит к изгибу балок 5 гироскопа в плоскости Oy1z1 и кручению балок 6 вокруг оси Oy1.Повороту обода 8 вокруг оси Oy (и соответственно кручению балок 5) препятствуют балки 7. Контуры световолокон 10, 11, проложенные вдоль верха 24 и низа 25 внешней поверхности балок 5, удлиняются и укорачиваются соответственно при изгибе балок 5. Удлинение или укорачивание внешних поверхностей вызывает аналогичное изменение световолокон. Появляющаяся при этом разность длин оптических путей Δb приводит к сдвигу интерференционной картины, регистрирующемуся детектирующей схемой 19.When the input angular velocity perpendicular to the axis of rotation of the device acts on the device, the gyroscopic moment begins to act on the
Уравнение движения обода гироскопа имеет вид:The equation of motion of the gyroscope rim has the form:
где α1, φ - углы поворотов осей системы координат O1x1y1z1, связанной с ободом гироскопа, относительно системы координат Oξηξ, связанной с корпусом прибора; Jx1, Jy1, Jz1 - моменты инерции обода 8 и балок 5, 6 относительно осей O1x1, O1y1, O1z1; k - коэффициенты жесткости балок 5, 6 при поворотах обода 8 на угол α1 относительно оси O1x1; n1 - коэффициент демпфирования угловых колебаний обода 8 вокруг оси O1x1; φ - угол поворота вала вокруг оси Oξ; - угловая скорость вращения вала вокруг оси Oξ.where α 1 , φ are the angles of rotation of the axes of the coordinate system O 1 x 1 y 1 z 1 associated with the rim of the gyroscope, relative to the coordinate system Oξηξ, associated with the body of the device; J x1 , J y1 , J z1 - moments of inertia of the
При действии на прибор линейного ускорения по оси O2x2, перпендикулярной оси вращения прибора, на балки 7 и обод 9 акселерометра начинает действовать сила инерции, которая приводит к изгибу балок 7 акселерометра. Угловая скорость, действующая на прибор в плоскости, перпендикулярной оси вращения, приводит к появлению гироскопического момента, стремящегося совместить ось вращения обода с вектором угловой скорости. С целью устранения этого эффекта и вводят дополнительную пару балок 7. Контуры световолокон 12, 13, проложенные вдоль ближней 29 и дальней 30 поверхности балок 7, удлиняются и укорачиваются соответственно при изгибе балок 7. Удлинение или укорачивание внешних поверхностей вызывает аналогичное изменение световолокон. Появляющаяся при этом разность оптических путей Δb приводит к сдвигу интерференционной картины, регистрирующемуся детектирующей схемой 19.When linear acceleration is applied to the device along the O 2 x 2 axis perpendicular to the axis of rotation of the device, inertia begins to act on the
Уравнение движения обода акселерометра имеет вид:The equation of motion of the rim of the accelerometer is:
где Δx2 - перемещение обода 9 акселерометра вдоль оси О2x2; m - масса обода 9 и балок 7 акселерометра; k∂ - коэффициент демпфирования линейного перемещения обода 9 акселерометра; kакс - коэффициент жесткости балок 7 при линейном перемещении обода.where Δx 2 is the movement of the rim 9 of the accelerometer along the axis O 2 x 2 ; m is the mass of the rim 9 and
На фиг.2 показан модифицированный интерферометр Маха-Цендера. Свет от светодиода 17 попадает на светоделитель 14, где делится на два луча, которые, пройдя по световолокнам 10, 11, 12, 13, попадают на сумматор света 16 и на выход 28, где регистрируются детектирующей схемой 19. Разность оптических путей, пройденных лучами, приводит к появлению фазового сдвига, который регистрируется на выходе 28. В этой конфигурации не требуется полупрозрачных зеркал или отражающих зеркал. Фазовый сдвиг изменяется по формуле (3) [3] прямо пропорционально разности длин путей, появляющейся при действии на прибор угловой скорости или линейного ускорения по осям, ортогональным оси вращения вала.Figure 2 shows a modified Mach-Zehnder interferometer. The light from the
где ΔΨ - фазовый сдвиг; Δb - разность оптических путей лучей; λ - длина волны света, проходящего через световолокна.where ΔΨ is the phase shift; Δb is the difference of the optical paths of the rays; λ is the wavelength of light passing through the optical fiber.
Из формулы (3) видно, что чувствительность интерферометра может быть изменена двумя способами:From formula (3) it can be seen that the sensitivity of the interferometer can be changed in two ways:
1) Изменением длины волны света λ;1) By changing the wavelength of light λ;
2) Изменением числа витков световолокна.2) By changing the number of turns of the optical fiber.
На фиг.3 показана конструкция гироскопа с внесенными изменениями с целью повышения точности и снижения чувствительности к вибрациям и моментам кручения вокруг балок. Свет от светодиода 17 поступает на светоделитель 14, где разделяется на два луча, которые поступают в световолокна 10, 11. Контур световолокна 10 проходит внутри полого вала 2 до пересечения с балкой 5, где выходит вдоль верха внешней поверхности 24 правой части 26 балки 5, возвращается обратно к валу, выходит вдоль низа 26 внешней поверхности левой части 28 балки 5, возвращается обратно к валу. Пройдя балку 5, контур световолокна 10 проходит вдоль полого вала 2 до сумматора света 15. Контур световолокна 11 проходит внутри полого вала 2 до пересечения с балкой 5, где делает виток вдоль низа 25 внешней поверхности правой части 26 балки 5, а затем вдоль верха 24 внешней поверхности левой части балки 5. После этого контур световолокна 11, пройдя вдоль полого вала 2, попадает на сумматор света 15. В нижней части 23 вала 2 разница оптических путей двух лучей приводит к сдвигу интерференционной картины, который регистрируется детектирующей схемой 19. При действии на прибор входной угловой скорости, перпендикулярной оси вращения прибора, на балки 5, 6 и обод 8 начинает действовать гироскопический момент, который приводит к изгибу балок 5 гироскопа в плоскости Oy1z1 и кручению балок 6 вокруг оси Ox1. Повороту обода 8 вокруг оси Oy1 (и соответственно кручению балок 5) препятствуют балки 6. Контуры световолокон 10, 11, проложенные вдоль верха 24 и низа 25 внешней поверхности балок 5, удлиняются и укорачиваются, соответственно, при изгибе балок 5. Удлинение или укорачивание внешних поверхностей вызывает аналогичное изменение световолокон. Появляющаяся при этом разность оптических путей Δb приводит к сдвигу интерференционной картины, регистрирующемуся детектирующей схемой 19.Figure 3 shows the design of the gyroscope as amended in order to increase accuracy and reduce sensitivity to vibrations and torsion moments around the beams. The light from the
На фиг.4 показана конструкция акселерометра. Свет от светодиода 17 поступает на светоделитель 14, где разделяется на два луча, которые поступают в световолокна 12, 13. Контур световолокна 12 уложен внутри полого вала 2 до пересечения с балками 7, где делает виток вдоль дальней поверхности 30 сначала правой 32, а затем левой 31 стороны балок 7. Затем, будучи уложенным вдоль вала 2 до пересечения с балками 7, контур световолокна 12 получает размещение, которое аналогично размещению в первых балках 7. После этого контур световолокна 12 расположен вдоль полого вала 2 до сумматора света 15. Контур световолокна 13 уложен внутри полого вала 2 до пересечения с балками 7, где делает виток вдоль ближней поверхности 29 сначала правой части 32, а затем левой части 31 балок 7. Затем, будучи уложенным вдоль вала 2 до пересечения со вторыми балками 7, контур световолокна 13 получает размещение, которое аналогично размещению в первых балках 7. После этого контур световолокна 13 расположен вдоль полого вала 2 до сумматора света 15. Лучи, пройдя световолокна 12 и 13, интерферируют в сумматоре света 15. В нижней части 23 вала 2 разница оптических путей двух лучей приводит к сдвигу интерференционной картины, который регистрируется детектирующей схемой 19. При действии на прибор линейного ускорения по оси, перпендикулярной оси вращения прибора, на балки 7 и обода 9 акселерометра начинает действовать сила инерции, которая приводит к изгибу балок 7 акселерометра. Угловая скорость, действующая на прибор в плоскости, перпендикулярной оси вращения, приводит к появлению гироскопического момента, стремящегося совместить ось вращения обода с вектором угловой скорости. С целью устранения этого эффекта и вводят дополнительную пару балок 7, соединенных с уже имеющейся парой балок 7 ободом 9. Контуры световолокон 12, 13, проложенные вдоль ближней 29 и дальней 30 поверхности балок 7, удлиняются и укорачиваются соответственно при изгибе балок 7. Появляющаяся при этом разность оптических путей Δb приводит к сдвигу интерференционной картины, регистрирующемуся детектирующей схемой 19.Figure 4 shows the design of the accelerometer. The light from the
Фиг.5 иллюстрирует процесс детектирования и выделения сигналов по угловой скорости и линейному ускорению. Выходной сигнал гироскопа проходит через блок 33, откуда в нужной форме поступает на демодуляторы 35, 36. Демодулятор 35 выбирает некоторое положение вала, принимает его за начало отсчета (0°) и фиксирует выбранную позицию вдоль инерциальной ξ-оси. Демодулятор 36 выбирает ортогонально направленную η-ось. Затем сигналы проходят через блоки 39, 40 и на выходе имеем две компоненты угловой скорости. Подобным образом снимаются показания акселерометра, где для получения двух компонент ускорения сигнал проходит через блок 34, демодуляторы 37, 38 и блоки 41, 42.Figure 5 illustrates the process of detecting and extracting signals by angular velocity and linear acceleration. The output signal of the gyroscope passes through
Сигналы с датчиков по вышеописанной схеме поступают на устройство обработки сигналов, с которого выдается оценка абсолютной угловой скорости , и кажущегося ускорения , в системе координат, связанной с прибором.The signals from the sensors according to the above scheme are fed to a signal processing device from which an absolute angular velocity estimate is issued , and apparent acceleration , in the coordinate system associated with the device.
При вращении вала с гироскопа поступает сигнал, состоящий из следующих составляющих:When the shaft rotates, a signal is received from the gyroscope, consisting of the following components:
1. Медленно меняющихся составляющих дрейфов гироскопов, которые становятся известными, так как накладываются на угловую скорость вращения платформы и смещают выходной сигнал на некоторую постоянную величину, благодаря чему появляется возможность исключить ее влияние на результаты измерений.1. Slowly changing components of gyroscope drifts, which become known as they are superimposed on the angular velocity of rotation of the platform and shift the output signal by a certain constant value, which makes it possible to exclude its influence on the measurement results.
2. Угловая скорость подвижного объекта - измеряемый сигнал, он накладывается на угловую скорость вращения вала и при постоянной угловой скорости объекта имеет синусоидальную форму, причем максимальное значение эта составляющая сигнала будет иметь при совпадении измерительной оси прибора с угловой скоростью объекта, минимальным ее значение будет при таком повороте платформы, когда измерительная ось будет обратна направлению угловой скорости, и нулевым при таком повороте платформы, при котором угол между измерительной осью и угловой скоростью равен 90°. Благодаря синусоидальному характеру сигнала его легко выделить из прочих составляющих.2. The angular velocity of a moving object is a measured signal, it is superimposed on the angular velocity of rotation of the shaft and at a constant angular velocity of the object has a sinusoidal shape, and this signal component will have a maximum value when the measuring axis of the device coincides with the angular velocity of the object, its minimum value will be such a rotation of the platform, when the measuring axis is opposite to the direction of angular velocity, and zero at such a rotation of the platform, at which the angle between the measuring axis and the angular velocity The axis is 90 °. Due to the sinusoidal nature of the signal, it is easy to distinguish it from other components.
3. Шумовая высокочастотная составляющая дрейфа. Компенсируется лишь частично, так как выделить ее из сигнала гироскопа достаточно сложно.3. Noise high-frequency component of the drift. It is only partially compensated, since it is rather difficult to isolate it from the gyroscope signal.
Работа наиболее близкого аналога описывается следующими уравнениями:The work of the closest analogue is described by the following equations:
где α11 - угол поворота оси системы координат, связанной с концами балок, относительно оси системы координат, связанной с корпусом прибора; Jx2, Jy2, Jz2 - моменты инерции балок относительно осей, связанных с концами балок; kбалх - коэффициенты жесткости балок при изгибе на угол α11; b11 - коэффициент демпфирования угловых колебаний ободов.where α 11 is the angle of rotation of the axis of the coordinate system associated with the ends of the beams, relative to the axis of the coordinate system associated with the body of the device; J x2 , J y2 , J z2 - moments of inertia of the beams relative to the axes associated with the ends of the beams; k balk - the stiffness coefficients of the beams during bending at an angle of α 11 ; b 11 - damping coefficient of angular vibrations of the rims.
где - перемещение концов балок акселерометра; m3 - массы балок акселерометра; k∂3 - коэффициенты демпфирования линейных перемещений концов балок акселерометра; kакс3 - коэффициенты жесткости при линейных перемещениях концов балок.Where - moving the ends of the beams of the accelerometer; m 3 - masses of beams of the accelerometer; k ∂3 - damping coefficients of linear displacements of the ends of the beams of the accelerometer; k ax3 - stiffness coefficients for linear movements of the ends of the beams.
Результаты проведенного по уравнениям (1), (2), (4) и (5) моделирования работы предлагаемого устройства и аналога представлены на фиг.8 - фиг.19. Для математического моделирования были заданы:The results carried out according to equations (1), (2), (4) and (5) simulation of the proposed device and its analogue are presented in Fig.8 - Fig.19. For mathematical modeling were given:
- параметры движений:- motion parameters:
- угловая скорость объекта: по оси Oξ - 1 рад/с, по осям Oη и Oζ - нулевые;- the angular velocity of the object: along the axis O ξ - 1 rad / s, along the axes O η and O ζ - zero;
- ускорение поступательного движения: по оси Oξ - 1 м/с2, по осям Оη и Оζ - нулевые;- acceleration of translational motion: along the axis O ξ - 1 m / s 2 , along the axes O η and O ζ - zero;
- частота вращения вала с балками, ободами и планками - 150 Гц;- frequency of rotation of the shaft with beams, rims and trims - 150 Hz;
- параметры гироскопа:- gyroscope parameters:
- моменты инерции: Jx1=6.74·10-5 кг·м2, Jy1=6.85·10-5 кг·м2, Jz1=1.39·10-5 кг·м2;- moments of inertia: J x1 = 6.74 · 10 -5 kg · m 2 , J y1 = 6.85 · 10 -5 kg · m 2 , J z1 = 1.39 · 10 -5 kg · m 2 ;
- коэффициенты жесткости балок: k=28 кг·м2/с2;- the stiffness factors of the beams: k = 28 kg · m 2 / s 2 ;
- коэффициент демпфирования: n1=0.12 кг·м2/с;- damping coefficient: n 1 = 0.12 kg · m 2 / s;
- параметры гироскопа в наиболее близком аналоге:- parameters of the gyroscope in the closest analogue:
- моменты инерции: Jx2=2.66·10-7 кг·м2, Jy2=1.07·10-8 кг·м2, Jz2=2.66·10-7 кг·м2;- moments of inertia: J x2 = 2.66 · 10 -7 kg · m 2 , J y2 = 1.07 · 10 -8 kg · m 2 , J z2 = 2.66 · 10 -7 kg · m 2 ;
- коэффициенты жесткости балок: kбалх=28 кг·м2/с2,- the stiffness factors of the beams: k balkh = 28 kg · m 2 / s 2 ,
- коэффициент демпфирования: n1=0.12 кг·м2/с;- damping coefficient: n 1 = 0.12 kg · m 2 / s;
- параметры акселерометра:- accelerometer parameters:
- масса обода и балок: m=7·10-3 кг;- mass of the rim and beams: m = 7 · 10 -3 kg;
- коэффициент демпфирования: k∂=15 кг/с;- damping coefficient: k ∂ = 15 kg / s;
- коэффициент жесткости: kакс=3.93·105 кг/с2;- stiffness coefficient: k ax = 3.93 · 10 5 kg / s 2 ;
- параметры акселерометра в наиболее близком аналоге:- accelerometer parameters in the closest analogue:
- масса балок: m3=2.8·10-4 кг;- mass of beams: m 3 = 2.8 · 10 -4 kg;
- коэффициент демпфирования: k∂3=15 кг/c- damping coefficient: k ∂3 = 15 kg / s
- коэффициент жесткости: kакс3=3.93·105 кг/с2.- stiffness coefficient: k ax3 = 3.93 · 10 5 kg / s 2 .
При постоянной входной угловой скорости и линейном ускорении по оси Oξ и нулевых угловых скоростях и линейных ускорениях по осям Оη и Oζ, прибор будет иметь следующие масштабные коэффициенты:With a constant input angular velocity and linear acceleration along the Oξ axis and zero angular velocities and linear accelerations along the Oη and Oζ axes, the device will have the following scale factors:
а) гироскоп:a) gyroscope:
б) гироскоп в наиболее близком аналоге:b) a gyroscope in the closest analogue:
в) акселерометр:c) accelerometer:
г) акселерометр в наиболее близком аналоге:d) an accelerometer in the closest analogue:
Из формул (7)...(10) видно, что из-за введения дополнительных пар балок и ободов происходит увеличение масштабного коэффициента гироскопа в 3 раза, а акселерометра в 25 раз.From the formulas (7) ... (10) it is seen that due to the introduction of additional pairs of beams and rims, the scale factor of the gyroscope increases by 3 times, and the accelerometer by 25 times.
Таким образом, поставленная задача решена. Чувствительность прибора повышена благодаря использованию дополнительных пар балок гироскопов и акселерометров, а также благодаря введению ободов.Thus, the task is solved. The sensitivity of the device is increased through the use of additional pairs of beams of gyroscopes and accelerometers, as well as through the introduction of rims.
Источники информации:Information sources:
1. Killian Kevin M., Patent USA Number 4900918 Resonant fiber optic accelerometer with noise reduction using a closed loop feedback to vary pathlength.1. Killian Kevin M., Patent USA Number 4900918 Resonant fiber optic accelerometer with noise reduction using a closed loop feedback to vary pathlength.
2. Califano Herbert Т., Patent USA Number 5099690 Fiber-optic gyroscope accelerometer.2. Califano Herbert, T., Patent USA Number 5099690 Fiber-optic gyroscope accelerometer.
3. Яворский Б.М., Селезнев Ю.А. Справочное руководство по физике. - M.: Наука, 1984.3. Yavorsky B.M., Seleznev Yu.A. Physics Reference Guide. - M .: Science, 1984.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006113844/28A RU2310166C1 (en) | 2006-04-24 | 2006-04-24 | Internal instrument |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006113844/28A RU2310166C1 (en) | 2006-04-24 | 2006-04-24 | Internal instrument |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2310166C1 true RU2310166C1 (en) | 2007-11-10 |
Family
ID=38958348
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2006113844/28A RU2310166C1 (en) | 2006-04-24 | 2006-04-24 | Internal instrument |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2310166C1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102564409A (en) * | 2012-02-24 | 2012-07-11 | 哈尔滨工业大学 | Rotor type micromechanical gyroscope with electromagnetically-driven framework structure |
RU2539673C2 (en) * | 2012-03-13 | 2015-01-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центр эксплуатации объектов наземной космической инфраструктуры" (ФГУП "ЦЭНКИ") | Optical circuit of input-output device of angular velocity vector measurer based on optic fibre gyroscope |
RU2615018C1 (en) * | 2015-12-23 | 2017-04-03 | Открытое акционерное общество Арзамасское научно-производственное предприятие "ТЕМП-АВИА" (ОАО АНПП "ТЕМП-АВИА") | Inertial gauge of aircraft on micromechanical sensors and method of improving accuracy thereof |
-
2006
- 2006-04-24 RU RU2006113844/28A patent/RU2310166C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102564409A (en) * | 2012-02-24 | 2012-07-11 | 哈尔滨工业大学 | Rotor type micromechanical gyroscope with electromagnetically-driven framework structure |
CN102564409B (en) * | 2012-02-24 | 2014-10-22 | 哈尔滨工业大学 | Rotor type micromechanical gyroscope with electromagnetically-driven framework structure |
RU2539673C2 (en) * | 2012-03-13 | 2015-01-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центр эксплуатации объектов наземной космической инфраструктуры" (ФГУП "ЦЭНКИ") | Optical circuit of input-output device of angular velocity vector measurer based on optic fibre gyroscope |
RU2615018C1 (en) * | 2015-12-23 | 2017-04-03 | Открытое акционерное общество Арзамасское научно-производственное предприятие "ТЕМП-АВИА" (ОАО АНПП "ТЕМП-АВИА") | Inertial gauge of aircraft on micromechanical sensors and method of improving accuracy thereof |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2006201171B2 (en) | Optical accelerometer, optical inclinometer and seismic sensor system using such accelerometer and inclinometer | |
US4900918A (en) | Resonant fiber optic accelerometer with noise reduction using a closed loop feedback to vary pathlength | |
Lutwak | Micro-technology for positioning, navigation, and timing towards PNT everywhere and always | |
JP5523702B2 (en) | Inertial navigation device | |
CN107202573B (en) | Double-light-source high-precision fiber-optic gyroscope | |
EP3088905B1 (en) | System and methods for highly integrated optical readout mems sensors | |
US5099690A (en) | Fiber-optic gyroscope accelerometer | |
RU2310166C1 (en) | Internal instrument | |
RU2256881C2 (en) | Method of estimation of orientation and navigation parameters and strap-down inertial navigation system for fast rotating objects | |
Kim et al. | Investigation of FBG linear/angular acceleration sensor for novel type inertial measurement | |
RU2716867C1 (en) | System for measuring three-dimensional linear and angular acceleration and movement of an object in space using fiber bragg gratings | |
RU2749641C1 (en) | Universal inertial fiber optical accelerometer | |
US4876447A (en) | Fiber optic accelerometer using closed feedback relation to vary pathlength | |
US5044749A (en) | Fiber-optic bender beam interferometer rate sensor | |
US5061069A (en) | Fiber-optic bender beam interferometer accelerometer | |
JP2016224032A (en) | Optical fiber gyroscope biased by rotation | |
RU2300079C1 (en) | Inertial measuring instrument | |
JPS61266911A (en) | Surveying instrument using optical fiber gyro | |
Vaduvescu et al. | Inertial Measurement Unit–A Short Overview of the Evolving Trend for Miniaturization and Hardware Structures | |
SU651285A1 (en) | Vertical gradientometer | |
Sun et al. | Modeling and formulation of a novel microoptoelectromechanical gyroscope | |
Nayak et al. | Advanced optical gyroscopes | |
CN114739307B (en) | All-fiber structure combined attitude determination device and application method thereof | |
Savage | WHY OPTICAL AND MECHANICAL GYROS MEASURE THE SAME ANGULAR RATE RELATIVE TO NON-ROTATING INERTIAL SPACE | |
RU2186337C2 (en) | Gear measuring relative angular position of reflectors |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080425 |