RU2301330C1 - Method for performing thermo-chemical processing of face zone - Google Patents
Method for performing thermo-chemical processing of face zone Download PDFInfo
- Publication number
- RU2301330C1 RU2301330C1 RU2005139754/03A RU2005139754A RU2301330C1 RU 2301330 C1 RU2301330 C1 RU 2301330C1 RU 2005139754/03 A RU2005139754/03 A RU 2005139754/03A RU 2005139754 A RU2005139754 A RU 2005139754A RU 2301330 C1 RU2301330 C1 RU 2301330C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- container
- metals
- well
- aluminum
- oil
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Заявляемое техническое решение относится к нефтедобывающей промышленности и может быть использовано для восстановления фильтрационных свойств призабойной зоны пласта (ПЗП), нарушенных в процессе эксплуатации.The claimed technical solution relates to the oil industry and can be used to restore the filtration properties of the bottomhole formation zone (PZP), violated during operation.
Тепловые методы интенсификации добычи и повышения нефтеотдачи считаются наиболее перспективными. Их широкому распространению препятствует дороговизна наземного оборудования для обеспечения теплоносителем и неподготовленность подавляющего большинства действующего фонда скважин к термическим напряжениям, возникающим при проведении обработок традиционными методами.Thermal methods of intensification of production and enhanced oil recovery are considered the most promising. Their wide distribution is hindered by the high cost of ground-based equipment for providing coolant and the unpreparedness of the vast majority of the existing well stock to thermal stresses that occur during treatments using traditional methods.
Выход из создавшегося противоречия может быть найден при использовании энергии химических реакций, реализуемых локально непосредственно в обрабатываемом интервале. Одно из возможных решений - способ термохимической обработки призабойной зоны пласта, включающий последовательную закачку в пласт химических реагентов, соляной кислоты и ввод в призабойную зону пласта до и после закачки соляной кислоты воздуха, отличающийся тем, что в качестве химического реагента используют водный раствор карбамида, а до и после закачки раствора карбамида вводят пар или паровоздушную смесь, причем раствор карбамида вытесняют в пласт паром или паровоздушной смесью (Пат. РФ №2030568, Е21В 43/24, Е21В 43/27).A way out of this contradiction can be found by using the energy of chemical reactions realized locally directly in the processed interval. One of the possible solutions is a method for thermochemical treatment of the bottom-hole formation zone, which includes sequential injection of chemical reagents, hydrochloric acid into the formation and introduction of air into the bottom-hole zone before and after the injection of hydrochloric acid, characterized in that an aqueous urea solution is used as a chemical reagent, and before or after the injection of the urea solution, steam or a steam-air mixture is injected, the urea solution being forced into the formation by steam or a steam-air mixture (Pat. RF No. 2030568, ЕВВ 43/24, Е21В 43/27).
Другим перспективным направлением являются попытки использования энергии взаимодействия щелочных и щелочноземельных металлов с пластовой водой или специально вводимых растворов. Так, например, Патент РФ 2132943, кл. Е21В 43/25 предполагает спуск в скважину герметичного контейнера, заполненного химически активным веществом, расположение его напротив выбранного для воздействия интервала призабойной зоны скважины, нарушение герметичности контейнера, введение в термохимическую реакцию химически активного вещества для образования реагента и продавку его в продуктивный коллектор, отличающийся тем, что в качестве активного вещества для образования нагретого реагента-щелочи при взаимодействии со скважинной жидкостью используют натрий, продавку нагретого реагента-щелочи в продуктивный коллектор осуществляют за счет энергии термохимической реакции между натрием и скважинной жидкостью, а массу химически активного вещества выбирают из расчета 1-3 кг на метр выбранного для взаимодействия интервала призабойной зоны, продуктивный коллектор которой сложен карбонатными и/или терригонными отложениями. Близкое по сути техническое решение (Патент РФ 2135761, кл. Е21В 43/27) отличается от представленного выше тем, что щелочной металл завалъцован в алюминиевые трубки для изоляции от скважинной жидкости (по видимому, на период спуска), перфорированный контейнер опускают на забой, прокачивают по колонне насосно-компрессорных труб кислотный раствор, проводят технологическую задержку до разрушения алюминиевых трубок в кислоте, при этом контактирование скважинной жидкости со щелочным металлом проводят в кислотной жидкости.Another promising direction is attempts to use the energy of interaction of alkali and alkaline earth metals with formation water or specially introduced solutions. So, for example, RF Patent 2132943, cl. Е21В 43/25 involves the descent into the well of an airtight container filled with a chemically active substance, its location opposite the interval selected for the bottomhole zone of the well, violation of the tightness of the container, the introduction of a chemically active substance into the thermochemical reaction to form a reagent and its transfer to a productive reservoir, characterized in that sodium is used as an active substance for the formation of a heated alkali reagent when interacting with a well fluid, the heating is heated about the reagent-alkali in the productive reservoir is carried out due to the energy of the thermochemical reaction between sodium and the well fluid, and the mass of the chemically active substance is selected at the rate of 1-3 kg per meter of the selected interval of the bottomhole zone, the productive reservoir of which is composed of carbonate and / or terrigone deposits . An essentially similar technical solution (RF Patent 2135761, CL ЕВВ 43/27) differs from the one presented above in that the alkali metal is rolled into aluminum tubes to isolate it from the well fluid (apparently for the period of descent), the perforated container is lowered to the bottom, an acid solution is pumped over the tubing string, a technological delay is carried out until the aluminum tubes in the acid are destroyed, while the well fluid is contacted with an alkali metal in an acid fluid.
Оба технических решения трудновыполнимы на практике. В первом из них проблемы с доставкой и сохранностью натрия перед загрузкой в герметичный контейнер. Во втором случае транспортная проблема снята, но возникает другая - натрий в завальцованных алюминиевых трубках долго недоступен для кислотной жидкости из-за низкой скорости растворения алюминия в кислых средах.Both technical solutions are difficult to implement in practice. The first of them has problems with the delivery and preservation of sodium before loading into a sealed container. In the second case, the transport problem is removed, but another arises - sodium in rolled aluminum tubes is not accessible for an acid liquid for a long time due to the low dissolution rate of aluminum in acidic media.
Наиболее близким к заявляемому признан способ обработки призабойной зоны скважины, включающий спуск на забой скважины на колонне насосно-компрессорных труб перфорированного контейнера с размещенными в нем герметизированными капсулами, заполненными щелочным, щелочноземельным металлом или сплавом на его основе, доставку на забой скважины кислотного раствора, заполнение перфорированного контейнера и затрубного пространства на забое скважины кислотным раствором, проведение технологической выдержки до разрушения оболочки герметизированных капсул кислотным раствором, контактирование скважинной жидкости со щелочным, щелочноземельным металлом или сплавом на его основе в кислотной скважинной жидкости и залавку продуктов реакции в призабойную зону скважины, отличающийся тем, что в качестве герметизированных капсул используют составные или цельные капсулы с центральным отверстием, при закладке герметизированных капсул в перфорированный контейнер формируют колонну герметизированных капсул в виде трубы, колонну герметизированных капсул устанавливают на расстоянии от дна контейнера с обеспечением возможности прохождения жидкости между дном контейнера и нижней частью колонны герметизированных капсул, а при заполнении перфорированного контейнера и затрубного пространства на забое скважины кислотным раствором организуют поток кислотного раствора через центральные отверстия колонны герметизированных капсул, между дном контейнера и нижней частью колонны герметизированных капсул и между герметизированными капсулами и стенками перфорированного контейнера (Пат.РФ №2182658, Е21В 43/27).The closest to the claimed one is recognized as a method of processing the bottom-hole zone of the well, including the descent to the bottom of the well on the string of tubing of a perforated container with sealed capsules filled with an alkali, alkaline earth metal or alloy based on it, delivery of an acid solution to the bottom of the well, filling perforated container and annular space at the bottom of the well with an acid solution, holding technological exposure until the shell is sealed capsules with an acid solution, contacting the wellbore fluid with an alkaline, alkaline earth metal or an alloy based on it in an acidic wellbore fluid and melting the reaction products into the bottomhole zone of the well, characterized in that compound or whole capsules with a central hole are used as sealed capsules when laying sealed capsules in a perforated container form a column of sealed capsules in the form of a pipe, a column of sealed capsules set at a distance t of the bottom of the container with the possibility of the passage of fluid between the bottom of the container and the bottom of the column of sealed capsules, and when filling the perforated container and the annulus at the bottom of the well with an acid solution, an acid solution flow through the central holes of the column of sealed capsules, between the bottom of the container and the bottom of the column of sealed capsules and between sealed capsules and the walls of the perforated container (Pat. RF №2182658, ЕВВ 43/27).
Способ выбран в качестве прототипа по максимальному совпадению существенных признаков. К недостаткам способа следует отнести необходимость использования кислоты для разрушения капсулы, высокую вероятность перехода неуправляемого процесса в режим тепловых взрывов, неопределенность момента инициирования процесса взаимодействия жидкости со щелочным металлом.The method is selected as a prototype for the maximum coincidence of essential features. The disadvantages of the method include the need to use acid to break the capsule, the high probability of the uncontrolled process transitioning to thermal explosions, and the uncertainty of the initiation of the process of interaction of the liquid with an alkali metal.
Задачей изобретения является сокращение затрат, повышение эффективности воздействия, обеспечение безопасности и контроля процесса обработки при реализации способа.The objective of the invention is to reduce costs, increase the effectiveness of the impact, ensuring safety and control of the processing process when implementing the method.
Поставленная задача решается тем, в способе термохимической обработки призабойной зоны нефтегазодобывающей скважины, включающем доставку гидрореагирующих металлов - натрия в алюминиевых стаканах, помещенных в контейнере, и инициирование процесса взаимодействия гидрореагирующих металлов с водными растворами в интервале перфорации, отличающийся тем, что в скважине с эмульгированным шламом в зоне реакции от интесивной деструкции асфальтосмолистых и парафиногидратных образований процесс обработки ведут в режиме повторяющихся циклов: доставка натрия и алюминия в герметичном контейнере на забой скважины, инициирование реакции этих металлов, выдержка, подъем контейнера - с прерыванием циклов промывкой забоя водой с исключением образования в реакционном объеме эмульсии типа «вода в масле», при этом в качестве контейнера для доставки гидрореагирующих металлов используют корпус кумулятивного геофизического перфоратора с детонатором и отверстиями по боковой поверхности, закрытыми заглушками с возможностью их сброса взрывом детонатора, а необходимость промывки забоя определяют при очередном подъеме контейнера по полноте растворения алюминиевых стаканов.The problem is solved by the method of thermochemical treatment of the bottom-hole zone of an oil and gas producing well, including the delivery of hydroreacting metals - sodium in aluminum cups placed in a container and initiating the process of interaction of hydroreacting metals with aqueous solutions in the perforation interval, characterized in that in a well with emulsified cuttings in the reaction zone from the intensive destruction of asphalt-resinous and paraffin-hydrated formations, the processing process is carried out in the mode of repeating cycles: delivery of sodium and aluminum in an airtight container to the bottom of the well, initiating the reaction of these metals, holding, lifting the container - with interruption of the cycles by washing the bottom with water with the exception of the formation of a water-in-oil emulsion in the reaction volume, while as a container for delivering hydroreacting metals use the body of a cumulative geophysical perforator with a detonator and holes on the side surface, closed with plugs with the possibility of discharge by detonator explosion, and the need to flush the face limit at the next lifting of the container for the completeness of dissolution of the aluminum glasses.
Сущность заявляемого способа состоит в том, что щелочная обработка поверхности призабойной зоны в пароводородной среде при температуре кипения, определяемой давлением на забое, обеспечивает интенсивную деструкцию асфальтосмолистых и парафиногидратных образований и удаление органики с породообразущих материалов ПЗП. Но процесс эффективного взаимодействия натрия в водном растворе с образованием активной щелочи, которая в свою очередь, взаимодействует с материалом алюминиевого стакана, возможен до тех пор, пока реакционная среда представляет собой систему «масло в воде». После достижения критической точки и перехода системы в тип «вода в масле» процесс взаимодействия утрачивает устойчивый характер, переходит на уровень тепловых микровзрывов или прекращается совсем. Как показали исследования, при подходе системы к критической точке сначала прекращается взаимодействие алюминиевой оболочки, а на более сгущенных шламовых эмульсиях прекращает взаимодействовать натрий, несмотря на присутствие воды в системе. Интенсивная промывка обрабатываемого интервала водой обеспечивает полное удаление инородных образований с фильтрующей поверхности ПЗП и одновременно удаляет эмульгированный шлам из зоны реакции. Повторение циклов обработки интервала приводит к более глубокому проникновению реагентной смеси вглубь пласта.The essence of the proposed method consists in the fact that alkaline surface treatment of the bottom-hole zone in a hydrogen-vapor medium at a boiling temperature determined by the pressure at the bottom ensures intensive destruction of asphalt-resinous and paraffin-hydrate formations and removal of organics from the rock-forming materials of the bottomhole formation zone. But the process of effective interaction of sodium in an aqueous solution with the formation of active alkali, which in turn interacts with the material of an aluminum beaker, is possible as long as the reaction medium is an oil-in-water system. After reaching a critical point and the transition of the system to the “water in oil” type, the interaction process loses its stable character, switches to the level of thermal microexplosions, or completely stops. Studies have shown that when the system approaches a critical point, the interaction of the aluminum shell first ceases, and on more thickened slurry emulsions, sodium ceases to interact, despite the presence of water in the system. Intensive washing of the treated interval with water ensures the complete removal of foreign matter from the filtering surface of the PPP and at the same time removes emulsified sludge from the reaction zone. The repetition of the processing cycles of the interval leads to a deeper penetration of the reagent mixture deep into the reservoir.
Кумулятивный перфоратор типа ПК-105 в снаряженном состоянии представляет собой герметичный корпус с отверстиями по боковой поверхности, закрытыми резиновыми заглушками. Его внутренняя полость в традиционном варианте используется для размещения пороховых зарядов с детонаторами. В заявляемом способе вместо пороховых зарядов размещаются гидрореагирующие металлы. Перфоратор на токоведущем кабеле опускается на забой. Подрывом детонатора осуществляется сброс заглушек. Вода контактирует с доступной массой натрия с открытого торца алюминиевого стакана, заполненного натрием. В процессе взаимодействия выделяется теплота, водород и образуется щелочь, которая растворяет алюминиевый стакан сверху, сохраняя неизменной площадь контакта натрия с водой. Из-за ограничения площади контакта воды с натрием процесс взаимодействия растягивается во времени, исключая переход в неуправляемый режим тепловых взрывов.The cumulative rock drill type PK-105 in running order is a sealed enclosure with openings on the side surface closed with rubber plugs. Its internal cavity is traditionally used to place powder charges with detonators. In the inventive method, instead of powder charges are placed hydroreacting metals. The perforator on the current-carrying cable is lowered to the bottom. Undermining the detonator, the plugs are reset. Water contacts the available mass of sodium from the open end of an aluminum beaker filled with sodium. In the process of interaction, heat and hydrogen are released and alkali is formed, which dissolves the aluminum glass from above, keeping the contact area of sodium with water unchanged. Due to the limitation of the area of contact of water with sodium, the interaction process stretches in time, excluding the transition to an uncontrolled regime of thermal explosions.
Сущность заявляемого технического решения подтверждается примерами.The essence of the proposed technical solution is confirmed by examples.
Пример 1. Для моделирования процессов пассивации при переходе критической точки системы «масло в воде» - «вода в масле» использовали специально изготовленный перфорированный контейнер, диаметром 42 мм, длиной 1,6 метра, с возможностью подвеса на скребковой проволоке. Гидрореагирующие элементы, выполненные в виде тонкостенных алюминиевых стаканов, заполненных металлическим натрием (ТУ 3666-002-33905302-98, Пат. РФ №2123101, Е21В 37/06), размещались в контейнере и опускались через лубрикатор в действующую скважину со сплошной пробкой асфальтено-парафинов, расположенной на глубине 40 метров от устья. Насосно-компрессорные трубы до устья предварительно залиты водой. Первая загрузка из трех гидрореагирующих элементов, диаметром 31 мм, длиной 50 мм, в режиме свободного подвеса опустилась на отметку 50 метров. В перфорированном контейнере, извлеченном из скважины после окончании реакции, остатков алюминиевых стаканов не обнаружено. Вторая загрузка в режиме свободного подвеса опустилась на отметку 53 метра. В контейнере, извлеченном из скважины, обнаружены утонченные остатки алюминиевых стаканов, общей массой 150 г, что составляет 50% начальной массы стаканов. Третья загрузка в реакционный объем скважины сопровождалась неупорядоченными хлопками. Контейнер после достижения отметки 53 метра остановился. Признаки активной реакции отсутствовали. После извлечения контейнера установлено - активная масса натрия прореагировала на 2/3 высоты гидрореагирующих элементов. Убыль массы алюминиевых стаканов не значима. Эмульсионный образец шламов, извлеченный из скважины, - загущенная Example 1. To simulate the passivation processes during the transition of the critical point of the oil-in-water – water-in-oil system, a specially made perforated container with a diameter of 42 mm and a length of 1.6 meters was used, with the possibility of suspension on a scraper wire. Hydroreacting elements made in the form of thin-walled aluminum cups filled with metallic sodium (TU 3666-002-33905302-98, Pat. RF №2123101, Е21В 37/06) were placed in a container and lowered through a lubricator into an operating well with a continuous asphaltene plug paraffins located at a depth of 40 meters from the mouth. Tubing up to the mouth is pre-flooded with water. The first load of three hydroreacting elements, with a diameter of 31 mm, a length of 50 mm, in the mode of free suspension dropped to around 50 meters. In a perforated container removed from the well after the completion of the reaction, no aluminum cup residues were found. The second load in the free suspension mode dropped to the level of 53 meters. Refined residues of aluminum glasses with a total mass of 150 g, which is 50% of the initial mass of glasses, were found in the container extracted from the well. The third loading into the reaction volume of the well was accompanied by disordered pops. The container stopped reaching 53 meters. There were no signs of an active reaction. After removing the container, it was established that the active mass of sodium reacted to 2/3 of the height of the hydroreacting elements. The decrease in the mass of aluminum glasses is not significant. The emulsion slurry sample recovered from the well is a thickened
нерасслаивающаяся масса.unbreakable mass.
Пример 2. Для обработки ПЗП скважин использовали стандартный перфоратор ПК105 и гидрореагирующие элементы представленные в примере 2, размещенные по длине перфоратора. Для инициирования процесса обработки в перфоратор помещался пиропатрон. Снаряженное устройство опускалось в ПЗП на кабеле, выставлялось на заданный интервал, и инициировался процесс взаимодействия со скважинной жидкостью подрывом пиропатрона (сбросом боковых заглушек). После обработки и извлечения перфоратора скважина в штатном режиме запускались в эксплуатацию. Эффективность обработок оценивалась по изменению дебита жидкости и обводненности флюидов. По результатам 3 обработок только одна из трех скважин вышла на режим с повышенным дебитом.Example 2. To process the PPP wells used a standard PK105 hammer and the hydroreactive elements presented in Example 2, placed along the length of the hammer. To initiate the processing process, a squib was placed in the perforator. The equipped device was lowered into the PPP on the cable, set at a predetermined interval, and the process of interaction with the borehole fluid was initiated by detonating the squib (resetting the side plugs). After processing and extracting the punch, the well was put into operation as usual. The effectiveness of the treatments was evaluated by changing the flow rate of the fluid and the water content of the fluids. According to the results of 3 treatments, only one of the three wells entered the regime with an increased production rate.
Пример 3.Example 3
Условия обработки скважин дополнены контролем за полнотой срабатывания элементов, промывкой обрабатываемого интервала и вытеснением эмульсионных шламов из зоны реакции при помощи струйного насоса. В обрабатываемый интервал поочередно опускался перфоратор ПК-105 с размещенными в нем гидрореагирующими элементами. Момент необходимости прекращения обработки и привлечения в работу струйной установки определялся при очередном подъеме перфоратора по значимому остатку алюминиевых стаканов. После этого момента в скважину опускалась струйная установка и запускалась в работу. По выходу осветленного раствора работа струйной установки прекращалась. Цикл обработки интервала перфоратором с гидрореагирующими элементами продолжался в заданном интервале. В представленном режиме обработаны 3 скважины. Эффективность обработок оценивалась по изменению скин-фактора и изменению дебита нефти. Результаты обработок сведены в таблице 1.Well treatment conditions are supplemented by monitoring the completeness of response of elements, washing the treated interval and displacing emulsion sludge from the reaction zone using a jet pump. The PK-105 puncher with hydroreacting elements placed in it alternately dropped into the processed interval. The moment of the need to stop processing and bring the jet unit into operation was determined the next time the perforator was raised according to the significant remainder of the aluminum glasses. After this moment, a jet unit was lowered into the well and put into operation. Upon the exit of the clarified solution, the operation of the jet installation was terminated. The cycle of processing the interval with a puncher with hydroreacting elements continued in the specified interval. In the presented mode, 3 wells were processed. The effectiveness of the treatments was evaluated by changing the skin factor and changing the oil flow rate. The processing results are summarized in table 1.
Для оценки эффективности геолого-технологических мероприятий (ГТМ) необходимо определение гидродинамических параметров, характеризующих фильтрационно - емкостные параметры пласта. Наиболее объективная оценка эффективности (ГТМ) может быть произведена путем определения величин скин-фактора «S» после ГТМ.To assess the effectiveness of geological and technological measures (geological and technical measures) it is necessary to determine the hydrodynamic parameters characterizing the reservoir filtration and reservoir parameters. The most objective performance assessment (GTM) can be made by determining the skin factor “S” after the GTM.
В соответствии с методическими указаниями регламента «Комплексирование и этапность выполнения геофизических, гидродинамических и геохимических исследований нефтяных и нефтегазовых месторождений» - РД 153 - 39.0 - 109 - 01, разработанным Федеральным государственным учреждением «Экспертнефтегаз» Министерства энергетики Российской Федерации и Кафедрой «Нефтегазовый бизнес» Академии народного хозяйства при Правительстве РФ, Москва, в 2002 г. по формуле, предложенной В.Н. Щелкачевым («Разработка нефтеводоносных пластов при упругом режиме», Москва, Гостоптехиздат, 1959), возможно определение величины «S» после ГТМ:In accordance with the guidelines of the regulation “Integration and phasing of geophysical, hydrodynamic and geochemical studies of oil and gas fields” - RD 153 - 39.0 - 109 - 01, developed by the Federal State Institution Expertneftegaz of the Ministry of Energy of the Russian Federation and the Department of Oil and Gas Business of the Academy National Economy under the Government of the Russian Federation, Moscow, in 2002 according to the formula proposed by V.N. Shchelkachev ("Development of oil-water bearing formations in an elastic mode", Moscow, Gostoptekhizdat, 1959), it is possible to determine the value of "S" after the geological and technical measures:
где:Where:
k1 - проницаемость удаленной зоны, мкм2,k 1 - permeability of the remote zone, μm 2 ,
k2 - проницаемость призабойной зоны, мкм2,k 2 - permeability of the bottom-hole zone, μm 2 ,
R1- размер призабойной зоны, обычно принимается равным толщине пласта,R 1 - the size of the bottom zone, usually taken equal to the thickness of the reservoir,
r2 - радиус скважины.r 2 is the radius of the well.
Результаты обработки кривых изменения давления в скважинахTable 1
Results of processing pressure change curves in wells
Дополнительная добыча нефти за четыре месяца отслеживания скважин 3064,3855,3075 после обработки составила более 2000 тонн.Additional oil production for four months of tracking wells 3064.3855.3075 after treatment amounted to more than 2000 tons.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005139754/03A RU2301330C1 (en) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | Method for performing thermo-chemical processing of face zone |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005139754/03A RU2301330C1 (en) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | Method for performing thermo-chemical processing of face zone |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2301330C1 true RU2301330C1 (en) | 2007-06-20 |
Family
ID=38314370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005139754/03A RU2301330C1 (en) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | Method for performing thermo-chemical processing of face zone |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2301330C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2539493C1 (en) * | 2013-07-19 | 2015-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "БИНОТЕК" | Method for thermal-chemical treating of bottom hole area |
| RU2566157C1 (en) * | 2014-04-28 | 2015-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "БИНОТЕК" | Method for thermochemical treatment of bottom-hole zone |
| RU194664U1 (en) * | 2019-09-16 | 2019-12-18 | Общество с ограниченной ответственностью "СИБИРЬ ТЕХНОЛОГИЯ СЕРВИС" | Perforated container for thermochemical treatment of wells |
-
2005
- 2005-12-19 RU RU2005139754/03A patent/RU2301330C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2539493C1 (en) * | 2013-07-19 | 2015-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "БИНОТЕК" | Method for thermal-chemical treating of bottom hole area |
| RU2566157C1 (en) * | 2014-04-28 | 2015-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "БИНОТЕК" | Method for thermochemical treatment of bottom-hole zone |
| RU194664U1 (en) * | 2019-09-16 | 2019-12-18 | Общество с ограниченной ответственностью "СИБИРЬ ТЕХНОЛОГИЯ СЕРВИС" | Perforated container for thermochemical treatment of wells |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2373385C1 (en) | Method for treatment of well bottom zones of production wells | |
| RU2567877C2 (en) | Method for efficiency improvement in injection and intensification of oil and gas production | |
| US2756828A (en) | Completing oil wells | |
| US4398769A (en) | Method for fragmenting underground formations by hydraulic pressure | |
| US10358892B2 (en) | Sliding sleeve valve with degradable component responsive to material released with operation of the sliding sleeve | |
| EA032392B1 (en) | Method and apparatus for acting on oil-saturated formations and the bottom region of a horizontal well bore | |
| RU2301330C1 (en) | Method for performing thermo-chemical processing of face zone | |
| RU2414588C1 (en) | Procedure for perforation of section of pipe in well and device for its implementation | |
| WO2017179072A1 (en) | Shock wave assisted fracking using oxy-hydrogen gas mixture detonation | |
| US2366373A (en) | Acid treating wells | |
| RU2331764C2 (en) | Method for bottomhole treatment of oil producing wells and device to implement such method | |
| RU2293214C2 (en) | Method of action on pre-bottom zone of well in hydrocarbon field with bottom water and recovery of oil and water by pumps-compressors with separate intake for coneless operation of well | |
| RU2703093C2 (en) | Treatment method of borehole zone of low-permeable bed and device for its implementation | |
| RU2539493C1 (en) | Method for thermal-chemical treating of bottom hole area | |
| RU2566157C1 (en) | Method for thermochemical treatment of bottom-hole zone | |
| RU2462586C2 (en) | Method of synergetic reactant-impulse-wave treatment of bottom-hole formation zone and plant for its implementation | |
| RU2319831C1 (en) | Method for oil production from low-permeable reservoirs | |
| RU2802642C2 (en) | Device for thermobarochemical treatment of wells and methods of its application | |
| RU2275496C2 (en) | Method and device for cumulative oil well perforation (variants) | |
| RU2172400C2 (en) | Method of treatment of producing formation in bottom-hole zone and packer for method embodiment | |
| RU2205272C2 (en) | Method of thermohydrodynamic stimulation of gas- bearing bed | |
| RU194664U1 (en) | Perforated container for thermochemical treatment of wells | |
| RU2801968C1 (en) | Method for intensification of oil production | |
| RU2182962C2 (en) | Method of treatment of producing formation in well-hole zone and packer for its embodiment | |
| RU2744286C1 (en) | Well bottomhole treatment device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071220 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20091127 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20110930 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20111124 |
|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -PC4A- IN JOURNAL: 31-2011 FOR TAG: (73) |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20120618 |
|
| RH4A | Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation |
Effective date: 20130320 |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20130624 |
|
| RZ4A | Other changes in the information about an invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141220 |