RU2298268C1

RU2298268C1 - Antenna

Info

Publication number: RU2298268C1
Application number: RU2005129523/09A
Authority: RU
Inventors: Евгений Анатольевич Никитин (RU); Евгений Анатольевич Никитин; Александр Борисович Орлов (RU); Александр Борисович Орлов; Кирилл Александрович Орлов (RU); Кирилл Александрович Орлов
Original assignee: Евгений Анатольевич Никитин; Александр Борисович Орлов; Кирилл Александрович Орлов
Priority date: 2005-09-23
Filing date: 2005-09-23
Publication date: 2007-04-27

Abstract

FIELD: super-broadband microwave antennas for communication systems, radars, and for metrology.

SUBSTANCE: proposed antenna that can be used as self-contained device and as part of phased antenna arrays has antipodal slot line (ASL) disposed on insulating substrate and used to feed transmission stripline section. Aperture is formed by ASL section without overlapping, its first and second metal plates are converging along inner side edge of first metal plate in vicinity of zero overlap of ASL first and second metal plates. Two radiating metal surfaces are disposed in vicinity of antenna aperture perpendicular to insulating substrate surface; first and second radiating metal surfaces are electrically connected over entire length through one side edge to inner side edges of first and second metal plates, respectively, between zero overlap region and point of antenna-aperture maximal opening. First and second metal radiating surfaces have equal width between zero overlap region and point of antenna aperture maximal opening.

EFFECT: enhanced antenna gain, reduced cross-polarization level of electric field, side-lobe level, return and forward radiation, reduced background level.

37 cl, 42 dwg

Description

Данное изобретение относится к области радиотехники, в частности к сверхширокополосным антеннам СВЧ-диапазона, и может найти применение как самостоятельная антенна, в составе фазированных антенных решеток, в метрологических задачах, в системах связи, радиодефектоскопии, в задачах радиомониторинга и в задачах электромагнитной совместимости (ЭМС).This invention relates to the field of radio engineering, in particular to ultra-wideband microwave antennas, and can find application as a standalone antenna, as part of phased array antennas, in metrological tasks, in communication systems, radio defectoscopy, in problems of radio monitoring and in problems of electromagnetic compatibility (EMC )

Известна широкополосная антенна (патент Англии №1601441, кл. МКИ Н 01 Q 13/20, НКИ H 01 Q, 1981 г.), выполненная на диэлектрической подложке на основе печатной симметричной щелевой линии, экспоненциально расширяющейся от входной линии передачи к раскрыву антенны. Переход с симметричной щелевой линии на коаксиальный соединитель осуществляется через микрополосковую линию, установленную ортогонально по отношению к симметричной щелевой линии и расположенную на другой стороне диэлектрической подложки.Known broadband antenna (patent of England No. 1601441, CL MKI N 01 Q 13/20, NKI H 01 Q, 1981), made on a dielectric substrate based on a printed symmetrical slit line, exponentially expanding from the input transmission line to the opening of the antenna. The transition from the symmetric slot line to the coaxial connector is via a microstrip line installed orthogonally with respect to the symmetrical slot line and located on the other side of the dielectric substrate.

Недостатком такой антенны является незначительная широкополосность, высокий уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля, относительная узкополосность перехода с симметричной щелевой линии на микрополосковую линию, высокая неравномерность характеристики согласования в рабочей полосе частот, высокие технологические допуска на выполнение топологии антенны, и в частности перехода.The disadvantage of such an antenna is its insignificant broadband, a high level of cross-polarization component of the electric field, the relative narrow-band transition from a symmetrical slot line to a microstrip line, high non-uniformity of the matching characteristics in the working frequency band, high technological tolerances for the antenna topology, and in particular the transition.

Наиболее близким техническим решением-прототипом является сверхширокополосная антенна (патент США №5278575, кл. МКИ Н 01 Q 9/28, НКИ 343/795, 1994 г.), выполненная на основе печатной антиподальной щелевой линии (АЩЛ). Апертура антенны образована отрезком АЩЛ без перекрытия и содержит две одинаковые металлические пластины, расположенные на разных сторонах диэлектрической подложки, одна над другой. В излучающей части антенны металлические пластины АЩЛ выполнены экспоненциально расширяющимися по внутренней боковой кромке от точки нулевого перекрытия до максимального раскрыва апертуры. Запитывающий сигнальный проводник отрезка микрополосковой линии передачи торцом гальванически подключен к внутренней боковой кромке одной металлической пластины АЩЛ в области нулевого перекрытия, а его земляная плоскость гальванически соединена с торцевой боковой кромкой другой металлической пластины АЩЛ в области нулевого перекрытия.The closest technical solution to the prototype is an ultra-wideband antenna (US patent No. 5278575, class MKI H 01 Q 9/28, NCI 343/795, 1994), made on the basis of a printed antipodal slit line (ASL). The antenna aperture is formed by an ASL segment without overlapping and contains two identical metal plates located on different sides of the dielectric substrate, one above the other. In the radiating part of the antenna, the metal plates of the ASL are made exponentially expanding along the inner lateral edge from the point of zero overlap to the maximum aperture opening. The power supply signal conductor of the microstrip transmission line end is galvanically connected to the inner side edge of one ASL metal plate in the area of zero overlap, and its earth plane is galvanically connected to the end side edge of another ASL metal plate in the region of zero overlap.

Недостатками известного технического решения являются: невысокий коэффициент усиления (КУ) антенны, высокий уровень боковых лепестков (БЛ), значительный уровень обратного и бокового излучения, значительный уровень фона, невысокий уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля, невозможность формирования линейной фазочастотной характеристики, высокие технологические допуска на точность выполнения внутренней боковой кромки металлических пластин АЩЛ.The disadvantages of the known technical solutions are: low gain (KU) of the antenna, a high level of side lobes (BL), a significant level of back and side radiation, a significant level of background, a low level of cross-polarization component of the electric field, the inability to form a linear phase-frequency characteristic, high technological tolerances for accuracy of the inner side edge of the metal plates ASHL.

Технической задачей данного изобретения является создание сверхширокополосной антенны на основе АЩЛ с высоким КУ, низким уровнем кроссполяризационной составляющей электрического поля, с низким уровнем БЛ, обратного и бокового излучения, с низким уровнем фона, с возможностью формирования линейной фазочастотной характеристики.The technical task of this invention is the creation of an ultra-wideband antenna based on ASL with high gain, a low level of cross-polarization component of the electric field, with a low BL, back and side radiation, with a low background level, with the possibility of forming a linear phase-frequency characteristic.

Поставленная задача решается тем, что в антенне, содержащей АЩЛ, размещенную на диэлектрической подложке, и запитывающий отрезок полосковой линии передачи, при этом апертура антенны образована отрезком АЩЛ без перекрытия, одинаковые первая и вторая металлические пластины которой выполнены расширяющимися по внутренней боковой кромке от области нулевого перекрытия до максимального раскрыва апертуры антенны, запитывающий сигнальный проводник отрезка полосковой линии передачи размещен на первой поверхности диэлектрической подложки и торцом гальванически подключен к внутренней боковой кромке первой металлической пластины в области нулевого перекрытия первой и второй металлических пластин АЩЛ, а земляная плоскость запитывающего отрезка полосковой линии передачи размещена на второй противолежащей поверхности диэлектрической подложки в области нулевого перекрытия АЩЛ и гальванически соединена с торцевой боковой кромкой, противоположной апертуре антенны, второй металлической пластины, при этом две металлические излучающие поверхности, которые установлены в области апертуры антенны перпендикулярно плоскости диэлектрической подложки и расположены по внутренним боковым кромкам первой и второй металлических пластин от области нулевого перекрытия до точки максимального раскрыва апертуры антенны и по всей длине внутренней боковой кромки, гальванически соединены с первой и второй металлической пластиной соответственно.The problem is solved in that in an antenna containing ASL placed on a dielectric substrate and a feeding segment of a strip transmission line, while the aperture of the antenna is formed by an ASL segment without overlapping, the same first and second metal plates of which are made expanding along the inner lateral edge from the region of zero overlapping to the maximum aperture of the antenna aperture, the supply signal conductor of the strip of the transmission line is placed on the first surface of the dielectric substrate and an end face is galvanically connected to the inner side edge of the first metal plate in the area of zero overlap of the first and second metal plates of the ASHL, and the earth plane of the feeding segment of the strip transmission line is placed on the second opposite surface of the dielectric substrate in the region of zero overlap ASHL and is galvanically connected to the end side edge opposite aperture of the antenna, the second metal plate, with two metal radiating surfaces that are installed in the region These antenna apertures are perpendicular to the plane of the dielectric substrate and are located along the inner lateral edges of the first and second metal plates from the region of zero overlap to the point of maximum aperture of the antenna aperture and along the entire length of the inner lateral edge, are galvanically connected to the first and second metal plates, respectively.

В основу антенны положена антиподальная щелевая линия (АЩЛ), например, описанная (Заргано Г.Ф., Лерер А.М., Ляпин В.П., Синявский Г.П. Линии передачи сложных сечений, г.Ростов-на-Дону, Изд. Ростовского университета, 1984, стр.179- 185; LANGLEY J D S ET: "Balansced antipodal Vivaldi antenna for wide bandwidth phased arrays", IEE Proceeding: Microwaves, Antennas and Propagation, IEE, Stevenage, Herts, GB. vol.143, no.2, 18 April 1996 (1996-04-18), pages 97-102) и (FOURIKIS N ET AL: "Parametric study of the co-and crosspolarisation characteristics of tapered planar and antipodal slotline antennas" IEE Proceedings H. Microwaves, Antennas & Propagation, Institution of Electrical Enginineers. Stevenage, GB, vol.140, no.1, February 1993 (1993-02-01), pages 17-22).The antenna is based on an antipodal slot line (ASL), for example, as described (Zargano G.F., Lerer A.M., Lyapin V.P., Sinyavsky G.P. Transmission lines of complex sections, Rostov-on-Don Rostov University Publishing House, 1984, pp. 179-185; LANGLEY JDS ET: "Balanced antipodal Vivaldi antenna for wide bandwidth phased arrays", IEE Proceeding: Microwaves, Antennas and Propagation, IEE, Stevenage, Herts, GB. Vol. 143 , no.2, April 18, 1996 (1996-04-18), pages 97-102) and (FOURIKIS N ET AL: "Parametric study of the co-and crosspolarisation characteristics of tapered planar and antipodal slotline antennas" IEE Proceedings H. Microwaves, Antennas & Propagation, Institution of Electrical Enginineers. Stevenage, GB, vol. 140, no.1, February 1993 (1993-02-01), pages 17-22).

Излучающая часть антенны - апертура представляет собой АЩЛ секторного типа без перекрытия с установленными в области апертуры, перпендикулярно диэлектрической подложке, двумя металлическими излучающими поверхностями, гальванически соединенными с внутренней боковой кромкой первой и второй металлических пластин АЩЛ соответственно. Апертура антенны расширяется по внутренней боковой кромке первой и второй металлических пластин (металлические пластины сужаются) от области нулевого перекрытия, когда внутренние боковые кромки первой и второй металлических пластин пересекают одну прямую, перпендикулярную диэлектрической подложке, до максимального раскрыва апертуры антенны (максимальное расстояние между первой и второй металлическими пластинами АЩЛ). В области нулевого перекрытия к внутренней боковой кромке первой металлической пластины торцом гальванически подсоединен запитывающий сигнальный отрезок микрополосковой линии передачи, а земляная плоскость гальванически подсоединена к торцевой боковой кромке второй металлической пластины.The radiating part of the antenna, the aperture, is an ASL of a sector type without overlapping, with perpendicular to the dielectric substrate installed in the aperture region, two metal radiating surfaces galvanically connected to the inner side edge of the first and second ASL metal plates, respectively. The antenna aperture extends along the inner lateral edge of the first and second metal plates (metal plates narrow) from the area of zero overlap, when the inner side edges of the first and second metal plates intersect one straight line perpendicular to the dielectric substrate to the maximum aperture of the antenna aperture (maximum distance between the first and second metal plates ASHL). In the region of zero overlap, the feeding signal segment of the microstrip transmission line is galvanically connected to the inner lateral edge of the first metal plate by the end, and the ground plane is galvanically connected to the end lateral edge of the second metal plate.

Электродинамически антенна представляет собой последовательное согласованное соединение двух типов АЩЛ: - АЩЛ без перекрытия (апертура антенны), от максимального раскрыва апертуры до области нулевого перекрытия, где происходит плавный переход в АЩЛ с нулевым перекрытием. В области перехода происходит согласованная модоимпедансная трансформация волны волноводного типа Н₁₀ АЩЛ без перекрытия в волну волноводного типа Н₁₀ АЩЛ с нулевым перекрытием. В точке подключения запитывающего сигнального проводника отрезка микрополосковой линии передачи к первой металлической пластине АЩЛ происходит согласованная модоимпедансная трансформация волны волноводного типа Н₁₀ АЩЛ с нулевым перекрытием в квази - ТЕМ волну микрополосковой линии передачи (Е.И.Нефедов, В.В.Козловский, А.В.Згурский. Микрополосковые излучающие и резонансные устройства. - Киев: Тэхника, 1990. - 160 с.).Electrodynamically, the antenna is a sequentially coordinated connection of two types of ASL: - ASL without overlap (antenna aperture), from the maximum aperture to the area of zero overlap, where there is a smooth transition into ASL with zero overlap. In the transition region, a coordinated mode-impedance transformation of a waveguide type H ₁₀ ASHL occurs without overlap into a waveguide type H ₁₀ ASHL with zero overlap. At the connection point of the supplying signal conductor of the microstrip transmission line segment to the first ASL metal plate, a coordinated mode-impedance transformation of the N ₁₀ ASL waveguide wave occurs with zero overlap into a quasi-TEM microstrip transmission line wave (E.I. Nefedov, V.V. Kozlovsky, A .V. Zgursky. Microstrip emitting and resonant devices. - Kiev: Tekhnika, 1990. - 160 p.).

Размещение металлических излучающих поверхностей в области апертуры антенны на внутренних боковых кромках металлических пластин АЩЛ существенно увеличивает площадь апертуры антенны, что позволяет значительно увеличить КУ антенны, уменьшить уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля, уменьшить уровень бокового излучения.Placing metal radiating surfaces in the area of the antenna aperture on the inner lateral edges of the ASL metal plates significantly increases the area of the antenna aperture, which can significantly increase the antenna gain, reduce the cross-polarization component of the electric field, and reduce the level of side radiation.

Антенна может быть выполнена с соединением одной боковой кромки первой и второй металлической излучающей поверхности с внутренней боковой кромки первой и второй металлической пластины АЩЛ соответственно.The antenna can be made with the connection of one side edge of the first and second metal radiating surface from the inner side edge of the first and second metal plate ASHL, respectively.

Ширина первой и второй металлической излучающей поверхности антенны от области нулевого перекрытия АЩЛ до точки максимального раскрыва апертуры антенны может быть выполнена одинаковой, например, в форме прямоугольника.The width of the first and second metal radiating surface of the antenna from the area of zero overlap of the AFL to the point of maximum aperture of the antenna aperture can be made the same, for example, in the form of a rectangle.

Ширина первой и второй металлической излучающей поверхности антенны от области нулевого перекрытия в направлении максимального раскрыва апертуры антенны может быть выполнена увеличивающаяся, причем увеличение ширины первой и второй металлической излучающей поверхности может описываться линейной или нелинейной функцией.The width of the first and second metal radiating surface of the antenna from the area of zero overlap in the direction of the maximum aperture of the antenna aperture can be increased, and the increase in the width of the first and second metal radiating surface can be described by a linear or non-linear function.

Ширина металлических излучающих поверхностей антенны выбирается из условия верхней и нижней границы диапазона рабочих частот, уровня согласования, величины кроссполяризационной составляющей электрического поля, уровня БЛ и уровня бокового излучения.The width of the metal radiating surfaces of the antenna is selected from the condition of the upper and lower boundaries of the operating frequency range, matching level, cross-polarization component of the electric field, BL level, and side radiation level.

Антенна может быть выполнена с соединением по продольной линии геометрической симметрии первой и второй металлической излучающей поверхности с внутренней боковой кромкой первой и второй металлической излучающей пластиной соответственно, а ширина каждой металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия в направлении максимального раскрыва апертуры выполнена увеличивающейся, причем увеличение ширины может описываться линейной или нелинейной функцией. Также ширина металлических излучающих поверхностей в области нулевого перекрытия АЩЛ может быть равна нулю.The antenna can be made by connecting along the longitudinal line of geometric symmetry of the first and second metal radiating surface with the inner side edge of the first and second metal radiating plate, respectively, and the width of each metal radiating surface from the region of zero overlap in the direction of the maximum opening of the aperture is made increasing, and the width is increased may be described by a linear or non-linear function. Also, the width of the metal radiating surfaces in the area of zero overlap of the ASL can be equal to zero.

Размещение металлических излучающих поверхностей по продольной линии геометрической симметрии обеспечивает уменьшение уровня кроссполяризационной составляющей электрического поля.Placing metal radiating surfaces along a longitudinal line of geometric symmetry provides a decrease in the level of cross-polarization component of the electric field.

Антенна может быть выполнена с дополнительной идентичной диэлектрической подложкой, которая установлена на поверхности первой металлической пластины и части первой диэлектрической подложки, а на противоположную поверхность дополнительной диэлектрической подложки установлена третья металлическая пластина, идентичная и симметричная второй металлической пластине, при этом продольная линия геометрической симметрии первой и второй металлической излучающей поверхности расположены в одной плоскости, причем продольная линия геометрической симметрии первой металлической излучающей поверхности соединена с внутренней боковой кромкой первой металлической пластины, а вторая излучающая металлическая поверхность дополнительно гальванически соединена по всей длине области апертуры антенны с внутренней боковой кромкой третьей металлической пластины, при этом ширина каждой металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия первой, второй и третьей металлических пластин в направлении максимального раскрыва апертуры антенны выполнена увеличивающейся, причем увеличение ширины описывается линейной или нелинейной функцией.The antenna can be made with an additional identical dielectric substrate, which is mounted on the surface of the first metal plate and part of the first dielectric substrate, and a third metal plate is installed on the opposite surface of the additional dielectric substrate, which is identical and symmetrical to the second metal plate, while the longitudinal line of geometric symmetry of the first and the second metal radiating surface are located in one plane, and the longitudinal line is geometric the symmetry of the first metal radiating surface is connected to the inner side edge of the first metal plate, and the second radiating metal surface is additionally galvanically connected along the entire length of the aperture region of the antenna with the inner side edge of the third metal plate, the width of each metal radiating surface from the region of zero overlap of the first, the second and third metal plates in the direction of the maximum aperture of the antenna aperture is made increasing moreover, the increase in width is described by a linear or nonlinear function.

Антенна структурно выполнена из трех одинаковых плоскопараллельных металлических пластин, расположенных на двух одинаковых диэлектрических подложках, и двух металлических излучающих поверхностей. Запитывающий сигнальный проводник представляет собой симметричную экранированную полосковую линию с однородным диэлектрическим заполнением.The antenna is structurally made of three identical plane-parallel metal plates located on two identical dielectric substrates, and two metal radiating surfaces. The supply signal conductor is a symmetrical shielded strip line with a uniform dielectric filling.

Электродинамически в точке подключения запитывающего сигнального полоскового проводника к первой металлической пластине происходит согласованная модоимпедансная трансформация волны волноводного типа Н₁₀ АЩЛ с нулевым перекрытием в ТЕМ волну симметричной экранированной однородно заполненной полосковой линии передачи.Electrodynamically, at the point of connection of the supplying signal strip conductor to the first metal plate, a coordinated mode-impedance transformation of the waveguide type H ₁₀ ASHL occurs with zero overlap into a TEM wave of a symmetrical shielded uniformly filled strip transmission line.

Вторая диэлектрическая подложка и третья металлическая пластина образуют симметричную структуру антенны относительно первой металлической пластины и симметричную экранированную однородно заполненную структуру запитывающему сигнальному отрезку полосковой линии передачи, что обеспечивает высокий уровень КУ, низкий уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля, низкий уровень БЛ, низкий уровень бокового излучения.The second dielectric substrate and the third metal plate form a symmetric structure of the antenna relative to the first metal plate and a symmetrical shielded uniformly filled structure to the feeding signal segment of the strip transmission line, which provides a high level of gain, a low level of cross-polarization component of the electric field, a low BL, and a low level of side radiation.

Антенна может быть выполнена с диэлектрическим заполнением АЩЛ в области апертуры антенны с относительной диэлектрической проницаемостью, равной единице.The antenna can be made with dielectric filling of the ASL in the area of the antenna aperture with a relative dielectric constant of unity.

Антенна может быть выполнена с диэлектрическим заполнением АЩЛ в области апертуры антенны с относительной диэлектрической проницаемостью, большей диэлектрической проницаемости подложек расположения металлических пластин.The antenna can be made with dielectric filling of ASL in the area of the antenna aperture with a relative permittivity greater than the permittivity of the metal plate arrangement substrates.

Выбор относительной диэлектрической проницаемости заполнения АЩЛ в области апертуры антенны определяет частотный диапазон антенны и уровень согласования в диапазоне частот.The choice of the relative dielectric constant of the ASL filling in the region of the antenna aperture determines the frequency range of the antenna and the level of matching in the frequency range.

Антенна может быть выполнена с нагрузочным импедансным шлейфом, установленным в плоскости первой металлической пластины АЩЛ и подключенным гальванически или электромагнитно к торцевой боковой кромке первой металлической пластины.The antenna can be made with a load impedance loop installed in the plane of the first metal plate ASL and connected galvanically or electromagnetically to the end side edge of the first metal plate.

Установка нагрузочного импедансного шлейфа позволяет обеспечить высокий уровень согласования в диапазоне частот.The installation of a load impedance loop allows for a high level of coordination in the frequency range.

Антенна может быть выполнена с импедансным контррефлектором, установленным в плоскости первой металлической пластины АЩЛ и разделенным зазором от торцевой боковой кромки первой металлической пластины или от нагрузочного импедансного шлейфа.The antenna can be made with an impedance counterreflector mounted in the plane of the first ASL metal plate and separated by a gap from the end lateral edge of the first metal plate or from the load impedance loop.

Установка импедансного контррефлектора позволяет уменьшить уровень обратного излучения и обеспечить низкий уровень фона.The installation of an impedance counterreflector reduces the level of back radiation and ensures a low background level.

Антенна может быть выполнена с сужением каждой металлической пластины АЩЛ по внутренней боковой кромке в области апертуры антенны, описываемым линейной или нелинейной функцией.The antenna can be made with the narrowing of each metal plate ASHL along the inner lateral edge in the region of the antenna aperture, described by a linear or nonlinear function.

Линейное сужение позволяет формировать линейную фазочастотную характеристику антенны, что обеспечивает работу с сверхширокополосными сигналами (СШПС).Linear narrowing allows you to create a linear phase-frequency characteristic of the antenna, which ensures operation with ultra-wideband signals (UWB).

Нелинейное сужение каждой металлической пластины по внутренней боковой кромке, например, может быть описано функцией y=ах^±m/n, где а - коэффициент, задается действительным числом; m, n - целые положительные взаимно простые числа, причем m≠n и n>m; х - координата, соответствующая продольной оси антенны..The non-linear narrowing of each metal plate along the inner lateral edge, for example, can be described by the function y = ax ^{± m / n} , where a is the coefficient, is given by a real number; m, n are positive integer coprime numbers, with m m n and n>m; x is the coordinate corresponding to the longitudinal axis of the antenna ..

Нелинейное сужение каждой металлической пластины по внутренней боковой кромке, например, может быть описано функцией y=ae^bx+с^dx, где: а, b, с, d - коэффициенты, задаются действительным числом; х - координата, соответствующая продольной оси антенны.The nonlinear narrowing of each metal plate along the inner lateral edge, for example, can be described by the function y = ae ^bx + c ^dx , where: a, b, c, d are the coefficients, are given by a real number; x is the coordinate corresponding to the longitudinal axis of the antenna.

Выбор функции, описывающей сужения металлических пластин антенны по внутренней боковой кромке, позволяет оптимизировать полосу рабочих частот, КУ, ширину ДН, минимизировать уровень БЛ, обеспечить высокий уровень согласования в диапазоне рабочих частот антенны.The choice of the function that describes the narrowing of the metal plates of the antenna along the inner lateral edge allows us to optimize the operating frequency band, KU, beam width, minimize the BL level, and ensure a high level of coordination in the antenna operating frequency range.

Антенна может быть выполнена с металлическими пластинами, которые по внешней боковой кромке, противоположной внутренней боковой кромке, в направлении от максимального раскрыва апертуры антенны к области нулевого перекрытия АЩЛ, в форме прямоугольника, суживающимися или расширяющимися, причем сужение или расширение металлических пластин описывается линейной или нелинейной функцией.The antenna can be made with metal plates, which along the outer lateral edge opposite the inner lateral edge, in the direction from the maximum aperture of the antenna aperture to the area of zero overlap ASL, in the form of a rectangle, tapering or expanding, and the narrowing or expansion of metal plates is described as linear or nonlinear function.

Нелинейный закон сужения или расширения каждой металлической пластины по внешней боковой кромке, например, может быть описан функцией y=ax^±m/n, где а - коэффициент, задается действительным числом; m, n - целые положительные взаимно простые числа, причем m≠n и n>m; х - продольная координата антенны.The non-linear law of narrowing or expanding each metal plate along the outer lateral edge, for example, can be described by the function y = ax ^{± m / n} , where a is the coefficient, is given by a real number; m, n are positive integer coprime numbers, with m m n and n>m; x is the longitudinal coordinate of the antenna.

Нелинейный закон сужения или расширения каждой металлической пластины по внешней боковой кромке, например, может быть описан функцией y=ae^bx+с^dx, где а, b, с, d - коэффициенты, задаются действительным числом; х - продольная координата антенны.The nonlinear law of narrowing or expanding each metal plate along the outer lateral edge, for example, can be described by the function y = ae ^bx + c ^dx , where a, b, c, d are the coefficients, are given by a real number; x is the longitudinal coordinate of the antenna.

Выбор функции, описывающей сужение или расширение металлических пластин по внешней боковой кромке, и выбор функции, описывающей сужения металлических пластин по внутренней боковой кромке антенны, позволяет оптимизировать распределение плотности электрического тока по поверхности металлических излучающих поверхностей и металлических пластин, что позволяет оптимизировать рабочий диапазон частот антенны, КУ, ширину ДН, уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля, уменьшить уровень БЛ.The choice of a function that describes the narrowing or expansion of metal plates along the outer lateral edge, and the choice of a function that describes the narrowing or expansion of metal plates along the inner lateral edge of the antenna, makes it possible to optimize the distribution of electric current density over the surface of metal radiating surfaces and metal plates, which makes it possible to optimize the working frequency range of the antenna , KU, the width of the DN, the level of cross-polarization component of the electric field, reduce the BL level.

Антенна может быть выполнена с установкой Е-плоскостного металлического экрана с каждой стороны внешней поверхности металлических пластин.The antenna can be made with the installation of an E-plane metal screen on each side of the outer surface of the metal plates.

Установка в антенне Е-плоскостных металлических экранов позволяет сужать ДН в Е-плоскости, уменьшить уровень БЛ в Е-плоскости.The installation of E-plane metal screens in the antenna makes it possible to narrow the beam in the E-plane and reduce the BL level in the E-plane.

Е-плоскостные металлические экраны по краям могут быть гальванически соединены между собой контактными элементами, которые могут быть выполнены в виде металлических стержней, или в печатном исполнении на диэлектрическом материале в виде металлических ленточных проводников. Контактные элементы позволяют корректировать амплитудно-фазовое распределение в апертуре антенны.E-plane metal screens at the edges can be galvanically connected to each other by contact elements, which can be made in the form of metal rods, or in printed form on a dielectric material in the form of metal tape conductors. Contact elements allow you to adjust the amplitude-phase distribution in the aperture of the antenna.

Антенна может быть выполнена с установкой Н-плоскостного металлического экрана перпендикулярно металлическим пластинам с каждой стороны внешней боковой кромки.The antenna can be made with the installation of an H-plane metal screen perpendicular to the metal plates on each side of the outer side edge.

Установка Н-плоскостных металлических экранов позволяет сужать ДН в Н-плоскости антенны, уменьшить уровень БЛ в Н-плоскости.Installation of H-plane metal screens allows narrowing the beam pattern in the H-plane of the antenna, and reducing the BL level in the H-plane.

Антенна может быть выполнена с установкой металлического экрана перпендикулярно металлическим пластинам с торцевой стороны, противоположной апертуре антенны.The antenna can be made with the installation of a metal screen perpendicular to the metal plates from the end side opposite the aperture of the antenna.

Установка металлического экрана, выполняющего функцию контррефлектора, позволяет увеличить КУ, существенно уменьшить уровень обратного излучения.Installing a metal screen that acts as a counterreflector allows you to increase KU, significantly reduce the level of back radiation.

Антенна может быть выполнена с установкой металлических пластин внутри прямоугольного металлического рупора с торцевой металлической заглушкой.The antenna can be made with the installation of metal plates inside a rectangular metal horn with an end metal plug.

Размещение антенны внутри прямоугольного металлического рупора позволяет сузить ДН одновременно в Е- и Н-плоскостях, повысить КУ, уменьшить уровень БЛ, уменьшить уровень бокового и обратного излучения.Placing the antenna inside a rectangular metal horn allows you to narrow the beam simultaneously in the E- and H-planes, increase the gain, reduce the BL level, and reduce the level of side and backward radiation.

Поставленная задача решается тем, что антенна, содержащая АЩЛ, размещенную на диэлектрической подложке, и запитывающий отрезок полосковой линии передачи, при этом апертура антенны образована отрезком АЩЛ без перекрытия, одинаковые первая и вторая металлические пластины которой выполнены суживающимися по внутренней боковой кромке от области нулевого перекрытия до максимального раскрыва апертуры, запитывающий сигнальный проводник отрезка полосковой линии передачи размещен на первой поверхности диэлектрической подложки и торцом гальванически подключен к внутренней боковой кромке первой металлической пластины в области нулевого перекрытия первой и второй металлических пластин АЩЛ, а земляная плоскость отрезка полосковой линии передачи размещена на второй противолежащей поверхности диэлектрической подложки в области нулевого перекрытия АЩЛ и гальванически соединена с торцевой боковой кромкой второй металлической пластины, причем дополнительная диэлектрическая подложка, идентичная диэлектрической подложке, которая расположена на поверхности первой металлической пластины и части первой диэлектрической подложки, а на противоположной поверхности дополнительной диэлектрической подложки установлена третья металлическая пластина, идентичная и симметричная второй металлической пластине, при этом три металлические излучающие поверхности установлены в области апертуры антенны перпендикулярно плоскости диэлектрических подложек, причем первая металлическая излучающая поверхность гальванически соединена по продольной линии геометрической симметрии с внутренней боковой кромкой первой металлической пластины, а вторая и третья металлические излучающие поверхности гальванически соединены одной боковой кромкой соответственно с внутренней боковой кромкой второй и третьей металлическими пластинами.The problem is solved in that the antenna containing the ASL placed on the dielectric substrate and the feeding segment of the strip transmission line, while the aperture of the antenna is formed by the ASL segment without overlap, the same first and second metal plates of which are made tapering along the inner lateral edge from the area of zero overlap to the maximum aperture opening, the feeding signal conductor of the strip of the transmission line is placed on the first surface of the dielectric substrate and the end face of the gal is vanically connected to the inner side edge of the first metal plate in the area of zero overlap of the first and second metal plates of the ASHL, and the earth plane of the segment of the strip transmission line is placed on the second opposite surface of the dielectric substrate in the region of zero overlap of the ASHL and is galvanically connected to the end side edge of the second metal plate, moreover, an additional dielectric substrate identical to the dielectric substrate, which is located on the surface of the first metal a plate and part of the first dielectric substrate, and on the opposite surface of the additional dielectric substrate, a third metal plate is installed, identical and symmetrical to the second metal plate, while three metal radiating surfaces are mounted in the aperture region of the antenna perpendicular to the plane of the dielectric substrates, the first metal radiating surface being galvanically connected along the longitudinal line of geometric symmetry with the inner lateral edge of the first metal plate, and the second and third metal radiating surfaces are galvanically connected by one side edge, respectively, with the inner side edge of the second and third metal plates.

Структура антенны имеет полную электрическую и геометрическую симметрию относительно первой металлической излучающей поверхности, установленной на первой металлической пластине, и представляет собой две одинаковые АЩЛ с общей металлической излучающей поверхностью: первая АЩЛ образована первой и второй металлическими излучающими поверхностями; вторая АЩЛ образована первой и третьей металлическими излучающими поверхностями. Запитывающий отрезок полосковой линии передачи, подключенный к первой металлической пластине, представляет собой экранированную симметричную однородно заполненную полосковую линию. Такая структура антенны соответствует симметричной антиподальной щелевой линии (САЩЛ) (Заргано Г.Ф., Лерер А.М., Ляпин В.П., Синявский Г.П. Линии передачи сложных сечений, г.Ростов-на-Дону, Изд. Ростовского университета, 1984, стр.179-185).The antenna structure has full electrical and geometric symmetry with respect to the first metal radiating surface mounted on the first metal plate, and is two identical ASLs with a common metal radiating surface: the first ASL is formed by the first and second metal radiating surfaces; the second ASL is formed by the first and third metal radiating surfaces. The feeding portion of the strip transmission line connected to the first metal plate is a shielded symmetrical uniformly filled strip line. Such an antenna structure corresponds to a symmetric antipodal slotted line (SASCHL) (Zargano G.F., Lerer A.M., Lyapin V.P., Sinyavsky G.P. Transmission lines of complex sections, Rostov-on-Don, Ed. Rostov University, 1984, pp. 179-185).

Излучающая часть антенны - апертура представляет собой САЩЛ секторного типа без перекрытия с тремя металлическими излучающими поверхностями. В области нулевого перекрытия к внутренней боковой кромке первой металлической пластины торцом гальванически подсоединен запитывающий сигнальный отрезок полосковой линии передачи, а земляные плоскости гальванически подсоединены к торцевым боковым кромкам, противоположным апертуре антенны, второй и третьей металлическим пластинам САЩЛ соответственно.The radiating part of the antenna, the aperture, is a SASCHL sector-type without overlapping with three metal radiating surfaces. In the region of zero overlap, the feeding signal segment of the transmission line is galvanically connected to the inner lateral edge of the first metal plate with the end, and the ground planes are galvanically connected to the end lateral edges opposite the antenna aperture, the second and third metal plates of SASCHL, respectively.

Электродинамически антенна представляет собой последовательное согласованное соединение двух типов САЩЛ: САЩЛ с металлическими излучающими поверхностями секторного типа без перекрытия, от максимального раскрыва апертуры до области нулевого перекрытия, где происходит плавный переход в САЩЛ с нулевым перекрытием. В области перехода происходит согласованная модоимпедансная трансформация волны волноводного типа Н₁₀ САЩЛ без перекрытия в волну волноводного типа Н₁₀ САЩЛ с нулевым перекрытием. В точке подключения запитывающего сигнального полоскового проводника к первой металлической пластине происходит согласованная модоимпедансная трансформация волны волноводного типа Н₁₀ САЩЛ с нулевым перекрытием в ТЕМ волну экранированной симметричной однородно заполненной полосковой линии передачи (Е.И.Нефедов, В.В.Козловский, А.В.Згурский. Микрополосковые излучающие и резонансные устройства. - Киев: Тэхника, 1990. - 160 с.).Electrodynamically, an antenna is a sequentially coordinated connection of two types of SASCH: SASCH with metal radiating surfaces of a sector type without overlapping, from the maximum aperture opening to the area of zero overlap, where there is a smooth transition into the SASCH with zero overlap. In the transition region, a coordinated mode-impedance transformation of a waveguide type H ₁₀ SASCHL without overlap occurs into a waveguide type H ₁₀ SASCHL with zero overlap. At the point of connection of the supplying signal strip conductor to the first metal plate, a coordinated mode-impedance transformation of the N ₁₀ SASCHL waveguide type wave occurs with zero overlap in the TEM wave of the screened symmetric uniformly filled strip transmission line (E.I. Nefedov, V.V. Kozlovsky, A.V. .Zgursky. Microstrip radiating and resonant devices. - Kiev: Tekhnika, 1990. - 160 p.).

Размещение металлических излучающих поверхностей в области апертуры антенны значительно увеличивает площадь апертуры антенны, что позволяет существенно увеличить КУ антенны, уменьшить уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля, обеспечить высокий уровень согласования, уменьшить уровень бокового излучения.Placing metal radiating surfaces in the area of the antenna aperture significantly increases the area of the antenna aperture, which can significantly increase the antenna gain, reduce the cross-polarization component of the electric field, ensure a high level of matching, and reduce the level of lateral radiation.

Антенна может быть выполнена с шириной второй и третьей металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия до точки максимального раскрыва апертуры антенны одинаковой, например, в форме прямоугольника, или от области нулевого перекрытия в направлении максимального раскрыва апертуры антенны увеличивающейся, причем увеличение ширины второй и третьей металлических излучающих поверхностей описывается линейной или нелинейной функцией.The antenna can be made with a width of the second and third metal radiating surface from the area of zero overlap to the point of maximum aperture of the antenna aperture of the same, for example, in the form of a rectangle, or from the area of zero overlap in the direction of the maximum aperture of the antenna aperture increasing, with an increase in the width of the second and third metal radiating surfaces is described by a linear or non-linear function.

Антенна может быть выполнена с диэлектрическим заполнением САЩЛ в области апертуры антенны с относительной диэлектрической проницаемостью, равной единице, или с относительной диэлектрической проницаемостью, большей относительной диэлектрической проницаемости подложки расположения металлических пластин.The antenna can be made with dielectric filling of the SASCH in the area of the antenna aperture with a relative dielectric constant of unity, or with a relative dielectric constant greater than the relative dielectric constant of the substrate of the metal plate location.

Антенна может быть выполнена с нагрузочным импедансным шлейфом, установленным в плоскости первой металлической пластины САЩЛ и связанным гальванически или электромагнитно с торцевой боковой кромкой первой металлической пластины, противоположной апертуре антенны.The antenna can be made with a load impedance loop installed in the plane of the first SASCHL metal plate and connected galvanically or electromagnetically to the end lateral edge of the first metal plate opposite the antenna aperture.

Вид связи нагрузочного импедансного шлейфа с первой металлической пластиной определяет характер реактивного сопротивления, что позволяет улучшить согласование и уменьшить неравномерность характеристики согласования в рабочем диапазоне частот, уменьшить уровень обратного излучения.The type of coupling of the load impedance loop with the first metal plate determines the nature of the reactance, which allows to improve matching and reduce the unevenness of the matching characteristics in the operating frequency range, and reduce the level of backward radiation.

Антенна может быть выполнена с импедансным контррефлектором, установленным в плоскости первой металлической пластины САЩЛ и разделенным зазором от торцевой боковой кромки первой металлической пластины или нагрузочного импедансного шлейфа.The antenna can be made with an impedance counterreflector mounted in the plane of the first metal plate SASCHL and separated by a gap from the end side edge of the first metal plate or load impedance loop.

Установка импедансного контррефлектора позволяет улучшить согласование и уменьшить неравномерность характеристики согласования в рабочем диапазоне частот, уменьшить уровень обратного излучения.The installation of an impedance counter-reflector allows to improve matching and reduce the unevenness of the matching characteristics in the operating frequency range, reduce the level of backward radiation.

Антенна может быть выполнена с линейным законом сужением каждой металлической пластины САЩЛ в области апертуры антенны по внутренней боковой кромке, описываемым линейной или нелинейной функцией.The antenna can be made with a linear law of narrowing of each metal plate in the area of the antenna aperture along the inner side edge, described by a linear or non-linear function.

Линейный закон сужения металлических пластин САЩЛ в области апертуры - формирует линейную фазочастотную характеристику антенны, что позволяет использовать антенну при работе с сверхширокополосными сигналами (СШПС).The linear law of narrowing of the metal plates of the SASCHL in the area of the aperture - forms a linear phase-frequency characteristic of the antenna, which allows the antenna to be used when working with ultra-wideband signals (UWB).

Нелинейный закон сужения каждой металлической пластины по внутренней боковой кромке, например, может быть описан функцией y^±m/n, где а - коэффициент, задается действительным числом; m, n - целые положительные взаимно простые числа, причем m≠n и n>m; х - продольная координата антенны.The nonlinear law of narrowing of each metal plate along the inner lateral edge, for example, can be described by the function y ^{± m / n} , where a is the coefficient, is given by a real number; m, n are positive integer coprime numbers, with m m n and n>m; x is the longitudinal coordinate of the antenna.

Нелинейное закон сужения каждой металлической пластины по внутренней боковой кромке, например, может быть описан функцией y=ae^bx+с^dx, где а, b, с, d - коэффициенты, задаются действительным числом; х - продольная координата антенны.The nonlinear law of narrowing of each metal plate along the inner lateral edge, for example, can be described by the function y = ae ^bx + c ^dx , where a, b, c, d are the coefficients, are given by a real number; x is the longitudinal coordinate of the antenna.

Выбор функции сужения каждой металлической пластины по внутренней боковой кромке позволяет оптимизировать: КУ антенны, ширину ДН, уровень согласования и неравномерность характеристики согласования в диапазоне рабочих частот, уровень БЛ, бокового.The choice of the narrowing function of each metal plate along the inner lateral edge allows you to optimize: KU antennas, beam width, matching level and uneven matching characteristics in the operating frequency range, BL level, side.

Антенна может быть выполнена с сужением или расширением каждой металлической пластины по внешней боковой кромке, противоположной внутренней боковой кромке соответственно, в направлении от максимального раскрыва апертуры антенны к области нулевого перекрытия САЩЛ, причем сужение или расширение каждой металлической пластины описывается линейной или нелинейной функцией.The antenna can be made with the narrowing or expansion of each metal plate along the outer lateral edge opposite the inner side edge, respectively, in the direction from the maximum aperture of the antenna aperture to the area of zero overlap of the SASCH, and the narrowing or expansion of each metal plate is described by a linear or nonlinear function.

Нелинейный закон сужения или расширения по внешней боковой кромке каждой металлической пластины, например, может быть описан функцией y=ax^±m/n, где а - коэффициент, задается действительным числом; m, n - целые положительные взаимно простые числа, причем m≠n и n>m; х - продольная координата антенны.The non-linear law of narrowing or expanding along the outer lateral edge of each metal plate, for example, can be described by the function y = ax ^{± m / n} , where a is the coefficient, is given by a real number; m, n are positive integer coprime numbers, with m m n and n>m; x is the longitudinal coordinate of the antenna.

Нелинейный закон сужения или расширения по внешней боковой кромке каждой металлической пластины, например, может быть описан функцией y=ae^bx+с^bx, где а, b, с, d - коэффициенты, задаются действительным числом; х - продольная координата антенны.The nonlinear law of narrowing or expanding along the outer lateral edge of each metal plate, for example, can be described by the function y = ae ^bx + c ^bx , where a, b, c, d are the coefficients, are given by a real number; x is the longitudinal coordinate of the antenna.

Выбор закона сужения или расширения по внешней боковой кромке и выбор закона сужения по внутренней боковой кромке каждой металлической пластины САЩЛ в области апертуры антенны позволяет оптимизировать распределение поверхностной плотности электрического тока на металлических излучающих поверхностях и на металлических пластинах, что обеспечивает оптимизацию рабочего диапазона частот по уровню согласования, по КУ, по ширине ДН, минимизировать уровень бокового излучения, уменьшить уровень БЛ и фон.The choice of the law of narrowing or expansion along the outer lateral edge and the choice of the law of narrowing along the inner side edge of each metal plate of the SASCHL in the area of the antenna aperture allows optimizing the distribution of the surface density of electric current on the metal radiating surfaces and on the metal plates, which ensures optimization of the operating frequency range according to the level of matching , according to the KU, along the width of the beam, to minimize the level of lateral radiation, reduce the BL level and background.

Антенна может быть выполнена с установкой Е-плоскостных металлических экранов, что позволяет сужать ДН в Е-плоскости, повысить КУ, уменьшить уровень БЛ.The antenna can be made with the installation of E-plane metal screens, which allows you to narrow the beam in the E-plane, increase KU, reduce the BL level.

Антенна может быть выполнена с установкой Н-плоскостных металлических экранов, что позволяет повысить КУ, сузить ДН в Н-плоскости антенны, уменьшить уровень БЛ.The antenna can be made with the installation of H-plane metal screens, which allows to increase the gain, narrow the beam in the H-plane of the antenna, and reduce the BL level.

Антенна может быть выполнена с установкой металлического экрана перпендикулярно металлическим пластинам с торцевой стороны, противоположной апертуре выполняющего функцию контррефлектора, что позволяет увеличить КУ, уменьшить уровень обратного излучения.The antenna can be made with the installation of a metal screen perpendicular to the metal plates from the end side, opposite the aperture that acts as a counterreflector, which allows to increase KU, reduce the level of back radiation.

Антенна может быть выполнена с установкой металлических пластин внутри прямоугольного металлического рупора, торцевая стенка которого выполнена в виде металлической заглушки, что позволяет сузить ДН одновременно в Е- и Н-плоскостях, повысить КУ, уменьшить уровень БЛ, бокового и обратного излучения, уменьшить фон антенны.The antenna can be made with the installation of metal plates inside a rectangular metal horn, the end wall of which is made in the form of a metal plug, which allows to narrow the beam simultaneously in the E- and H-planes, increase the gain, reduce the level of BL, side and backward radiation, reduce the background of the antenna .

На фиг.1 изображена конструкция печатной антенны с диэлектрическим заполнением апертуры и с металлическими излучающими поверхностями одинаковой ширины; на фиг.2 - конструкция печатной антенны с диэлектрическим заполнением апертуры и с металлическими излучающими поверхностями увеличивающейся ширины; на фиг.3 - конструкция печатной антенны с диэлектрическим заполнением апертуры и с металлическими излучающими поверхностями увеличивающейся ширины от нуля; на фиг.4 - конструкция печатной антенны без диэлектрика в области апертуры и с металлическими излучающими поверхностями увеличивающейся ширины от нуля; на фиг.5 - конструкция печатной антенны без диэлектрика в области апертуры и с металлическими излучающими поверхностями увеличивающейся ширины, установленными по продольной линии геометрической симметрии; на фиг.6 - конструкция печатной антенны без диэлектрика в области апертуры и с металлическими излучающими поверхностями увеличивающейся ширины от нуля, установленными по продольной линии геометрической симметрии; на фиг.7 - конструкция печатной антенны на двух диэлектрических подложках без диэлектрика в области апертуры, первая металлическая излучающая поверхность установлена по продольной линии геометрической симметрии на первую металлическую пластину с шириной, увеличивающейся от нуля, вторая металлическая излучающая поверхность соединена с второй и третьей металлическими пластинами с увеличивающейся шириной; на фиг.8 - конструкция печатной антенны на двух диэлектрических подложках без диэлектрика в области апертуры, первая металлическая излучающая поверхность установлена по продольной линии геометрической симметрии на первую металлическую пластину, вторая металлическая излучающая поверхность установлена на вторую и третью металлические пластины, с увеличивающейся шириной от нуля первой и второй металлическими излучающими поверхностями; на фиг.9 - конструкция печатной антенны с двумя диэлектрическими подложками без диэлектрика в области апертуры, первая металлическая излучающая поверхность по продольной линии геометрической симметрии установлена на первую металлическую пластину с шириной, увеличивающейся от нуля, вторая и третья металлические излучающие поверхности с увеличивающейся шириной одной боковой кромкой установлены на вторую и третью металлические пластины соответственно; на фиг.10 - конструкция печатной антенны с двумя диэлектрическими подложками без диэлектрика в области апертуры, первая металлическая излучающая поверхность по продольной линии геометрической симметрии установлена на первую металлическую пластину, вторая и третья металлические излучающие поверхности одной боковой кромкой установлены на вторую и третью металлические пластины соответственно, все металлические излучающие поверхности с шириной, увеличивающейся от нуля; на фиг.11 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.1); на фиг.12 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг,2); на фиг.13 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.3); на фиг.14 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.4); на фиг.15 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.5); на фиг.16 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.6); на фиг.17 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.7); на фиг.18 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.8); на фиг.19 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.9); на фиг.20 - вид со стороны апертуры антенны, выполненной на основе антенны (фиг.10); на фиг.21 - конструкция печатной антенны без диэлектрика в области апертуры, например антенна (фиг.4), с гальванически подключенным нагрузочным импедансным шлейфом; на фиг.22 - конструкция печатной антенны без диэлектрика в области апертуры, например антенна (фиг.4), с установленными импедансными контррефлекторами; на фиг.23 - конструкция печатной антенны без диэлектрика в области апертуры, например антенна (фиг.4), с установленными импедансным контррефлектором и гальванически подключенным нагрузочным импедансным шлейфом; на фиг.24 - примеры выполнения неоднородной электромагнитной связи нагрузочного импедансного шлейфа с первой металлической пластиной; на фиг.25 - примеры выполнения импедансного контррефлектора; на фиг.26 - проекция первой металлической пластины на вторую, например, выполненной с линейным законом сужения по внутренней боковой кромке от области нулевого перекрытия до максимального раскрыва апертуры и с установленным импедансным контррефлектором к первой металлической пластине; на фиг.27 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внутренней боковой кромке с установленными импедансным контррефлектором и гальванически подключенным нагрузочным импедансным шлейфом к первой металлической пластине; на фиг.28 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внутренней боковой кромке и с установленными импедансным контррефлектором и электромагнитно подключенным нагрузочным импедансным шлейфом к первой металлической пластине и, например, выполненную с линейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.29 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с нелинейным законом сужениия по внутренней боковой кромке с установленными импедансным контррефлектором и электромагнитно подключенным нагрузочным импедансным шлейфом к первой металлической пластине и, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.30 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с линейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с линейным законом сужениия по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.31 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с линейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.32 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, как вариант антенны (фиг.31), выполненную с линейным законом расширения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.33 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например как вариант антенны (фиг.31), выполненную с линейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.34 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например как вариант антенны (фиг.31), выполненную с линейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.35 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с линейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с параллельными внешними боковыми кромками металлических пластин; на фиг.36 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например, выполненную с нелинейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с линейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.37 - проекция первой металлической пластины на вторую металлическую пластину, например как вариант антенны (фиг.36), выполненную с нелинейным законом сужения по внутренней боковой кромке и, например, выполненную с линейным законом сужения по внешней боковой кромке металлических пластин; на фиг.38 - пример размещения двух Е-плоскостных металлических экрана на антенну выполненную, например, на основе антенны (фиг.7); на фиг.39 - пример размещения контактных элементов, например, в виде штырей между двумя Е - плоскостными металлическими экранами, например, для антенны выполненной на основе антенны (фиг.7); на фиг.40 - пример размещения двух Н-плоскостных металлических экрана на антенну, например, выполненную на основе антенны (фиг.7); на фиг.41 - пример размещения металлического экрана с торцевой стороны, противоположной апертуре, перпендикулярно металлическим пластинам антенны, выполненной, например, на основе антенны (фиг.7); на фиг.42 - пример размещения антенны, например, выполненной на основе антенны (фиг.7), внутри прямоугольного металлического рупора.Figure 1 shows the design of a printed antenna with dielectric filling of the aperture and with metal radiating surfaces of the same width; figure 2 - design of a printed antenna with dielectric filling of the aperture and with metal radiating surfaces of increasing width; figure 3 - design of a printed antenna with dielectric filling of the aperture and with metal radiating surfaces of increasing width from zero; figure 4 - design of a printed antenna without a dielectric in the aperture region and with metal radiating surfaces of increasing width from zero; figure 5 - the design of the printed antenna without a dielectric in the aperture region and with metal radiating surfaces of increasing width, installed along a longitudinal line of geometric symmetry; Fig.6 is a design of a printed antenna without a dielectric in the aperture region and with metal radiating surfaces of increasing width from zero, installed along a longitudinal line of geometric symmetry; Fig.7 is a design of a printed antenna on two dielectric substrates without a dielectric in the aperture region, the first metal radiating surface is installed along a longitudinal line of geometric symmetry on the first metal plate with a width increasing from zero, the second metal radiating surface is connected to the second and third metal plates with increasing width; on Fig - the design of the printed antenna on two dielectric substrates without a dielectric in the aperture region, the first metal radiating surface is installed along a longitudinal line of geometric symmetry on the first metal plate, the second metal radiating surface is mounted on the second and third metal plates, with increasing width from zero the first and second metal radiating surfaces; Fig.9 is a design of a printed antenna with two dielectric substrates without a dielectric in the aperture region, the first metal radiating surface along a longitudinal line of geometric symmetry is mounted on the first metal plate with a width increasing from zero, the second and third metal radiating surfaces with an increasing width of one side edge mounted on the second and third metal plates, respectively; figure 10 - the design of the printed antenna with two dielectric substrates without a dielectric in the aperture region, the first metal radiating surface along the longitudinal line of geometric symmetry is mounted on the first metal plate, the second and third metal radiating surfaces with one side edge mounted on the second and third metal plates, respectively , all metal radiating surfaces with a width increasing from zero; figure 11 is a view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (figure 1); on Fig is a view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (Fig, 2); in Fig.13 is a view from the side of the antenna aperture made on the basis of the antenna (Fig.3); in Fig.14 is a view from the side of the aperture of the antenna made on the basis of the antenna (Fig.4); in Fig.15 is a view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (Fig.5); in Fig.16 is a view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (Fig.6); on Fig is a view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (Fig.7); on Fig - view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (Fig); in Fig.19 is a view from the side of the aperture of the antenna, made on the basis of the antenna (Fig.9); in Fig.20 is a view from the side of the aperture of the antenna made on the basis of the antenna (Fig.10); on Fig - design of a printed antenna without a dielectric in the aperture region, for example an antenna (figure 4), with a galvanically connected load impedance loop; on Fig - design of a printed antenna without a dielectric in the aperture region, for example an antenna (figure 4), with impedance counterreflectors installed; on Fig - design of a printed antenna without a dielectric in the aperture region, for example an antenna (figure 4), with an installed impedance counterreflector and a galvanically connected load impedance loop; on Fig - examples of heterogeneous electromagnetic coupling of the load impedance loop with the first metal plate; on Fig - examples of the impedance counterreflector; on Fig is a projection of the first metal plate on the second, for example, made with a linear law of narrowing along the inner side edge from the area of zero overlap to the maximum aperture opening and with the impedance counter-reflector installed to the first metal plate; on Fig - the projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, made with a nonlinear law of narrowing along the inner side edge with installed impedance counterreflector and galvanically connected load impedance loop to the first metal plate; on Fig - projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, made with a non-linear law of narrowing along the inner side edge and with installed impedance counterreflector and an electrically connected load impedance loop to the first metal plate and, for example, made with a linear law of narrowing outer lateral edge of metal plates; on Fig - projection of the first metal plate onto the second metal plate, for example, made with a nonlinear law of narrowing along the inner side edge with installed impedance counterreflector and an electrically connected load impedance loop to the first metal plate and, for example, made with a nonlinear law of narrowing on the outer side edge of metal plates; on Fig - the projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, made with a linear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with a linear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig - projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, made with a linear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with a nonlinear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig - the projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, as a variant of the antenna (Fig), made with a linear law of expansion along the inner side edge and, for example, made with a nonlinear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig - projection of the first metal plate on the second metal plate, for example as an antenna variant (Fig), made with a linear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with a non-linear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig is a projection of the first metal plate on the second metal plate, for example as an antenna variant (Fig), made with a linear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with a non-linear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig - projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, made with a linear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with parallel outer side edges of the metal plates; on Fig - projection of the first metal plate on the second metal plate, for example, made with a nonlinear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with a linear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig - projection of the first metal plate on the second metal plate, for example as an antenna variant (Fig.36), made with a nonlinear law of narrowing along the inner side edge and, for example, made with a linear law of narrowing along the outer side edge of the metal plates; on Fig - an example of the placement of two E-plane metal screen on the antenna made, for example, based on the antenna (Fig.7); on Fig - an example of the placement of contact elements, for example, in the form of pins between two E - planar metal screens, for example, for an antenna made on the basis of the antenna (Fig.7); on Fig - an example of the placement of two H-plane metal screen on the antenna, for example, made on the basis of the antenna (Fig.7); on Fig - an example of placing a metal screen from the end side opposite the aperture, perpendicular to the metal plates of the antenna, made, for example, based on the antenna (Fig.7); on Fig - an example of the placement of the antenna, for example, made on the basis of the antenna (Fig.7), inside a rectangular metal horn.

Антенна 1 (фиг.1) содержит АЩЛ, размещенную на диэлектрической подложке 2 и запитывающий отрезок полосковой линии передачи 3, апертура антенны 1 образована отрезком АЩЛ 4 без перекрытия, одинаковые первая 5 и вторая 6 металлические пластины которой выполнены суживающимися по внутренней боковой кромке 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1, запитывающий сигнальный 10 проводник отрезка полосковой линии передачи 3 размещен на первой поверхности 11 диэлектрической подложки 2 и торцом гальванически подключен к внутренней боковой кромке 7 первой металлической пластины 5 в области нулевого перекрытия 8 первой 5 и второй 6 металлических пластин АЩЛ, а земляная плоскость 12 запитывающего отрезка 3 полосковой линии передачи размещена на второй противолежащей поверхности 13 диэлектрической подложки 2 в области нулевого перекрытия 8 АЩЛ и гальванически соединена с торцевой боковой кромкой 14, противоположной апертуре антенны 9, второй металлической пластины 6, две металлические излучающие поверхности 15 и 16 установлены в области апертуры антенны 1 перпендикулярно плоскости диэлектрической подложки 2 и одной боковой кромкой первая 15 и вторая 16 металлические излучающие поверхности соединены с внутренней боковой кромкой 7 первой 5 и второй 6 металлической пластины соответственно от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 и по всей длине гальванически соединены, при этом ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена одинаковой.Antenna 1 (Fig. 1) contains an ASL placed on a dielectric substrate 2 and a feeding segment of a strip transmission line 3, the aperture of an antenna 1 is formed by an ASL segment 4 without overlapping, the same first 5 and second 6 metal plates of which are tapered along the inner lateral edge 7 from the area of zero overlap 8 to the maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1, the supply signal conductor 10 of the strip of the transmission line 3 is placed on the first surface 11 of the dielectric substrate 2 and galvanically connect the end n to the inner side edge 7 of the first metal plate 5 in the area of zero overlap 8 of the first 5 and second 6 metal plates of the ASHL, and the ground plane 12 of the feeding segment 3 of the strip transmission line is placed on the second opposite surface 13 of the dielectric substrate 2 in the region of zero overlap 8 of the ASHL and galvanically connected to the end lateral edge 14, opposite the aperture of the antenna 9, the second metal plate 6, two metal radiating surfaces 15 and 16 are installed in the aperture of the antenna 1 perp the first 15 and second 16 metal radiating surfaces are connected to the inner side edge 7 of the first 5 and second 6 metal plates respectively from the zero overlap region 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of antenna 1 and are galvanically connected along the entire length while the width of the first 15 and second 16 metal radiating surface from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is made the same.

В антенне 1 (фиг.2) ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающаяся.In the antenna 1 (FIG. 2), the width of the first 15 and second 16 metal radiating surfaces from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is increasing.

В антенне 1 (фиг.3) ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающаяся от нуля.In the antenna 1 (Fig. 3), the width of the first 15 and second 16 metal radiating surfaces from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is made increasing from zero.

В антенне 1 (фиг.4) область апертуры антенны 1 выполнена без диэлектрика, а ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающейся от нуля.In the antenna 1 (Fig. 4), the aperture region of the antenna 1 is made without dielectric, and the width of the first 15 and second 16 metal radiating surfaces from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is made to increase from zero.

В антенне 1 (фиг.5) область апертуры антенны 1 выполнена без диэлектрика, а продольная линия геометрической симметрии 17 первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности соединена с внутренней боковой кромкой 7 первой 5 и второй 6 металлической пластины АЩЛ соответственно, при этом ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающейся.In the antenna 1 (Fig. 5), the aperture region of the antenna 1 is made without a dielectric, and the longitudinal line of geometric symmetry 17 of the first 15 and second 16 metal radiating surfaces is connected to the inner side edge 7 of the first 5 and second 6 metal plates of the ASL, respectively, while the width of the first 15 and the second 16 of the metal radiating surface from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is made increasing.

В антенне 1 (фиг.6), выполненной на основе антенны 1 (фиг.5), ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающаяся от нуля.In the antenna 1 (Fig. 6), made on the basis of the antenna 1 (Fig. 5), the width of the first 15 and second 16 metal radiating surfaces from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is increased from zero.

В антенне 1 (фиг.7) выполнена на двух идентичных диэлектрических подложках диэлектрическая подложка 2 и дополнительная диэлектрическая подложка 18 без диэлектрика в области апертуры, дополнительная диэлектрическая подложка 18 установлена на поверхности первой металлической пластины 5, а на противоположной поверхности дополнительной диэлектрической подложки 18 установлена третья металлическая пластина 19, идентичная и симметричная второй металлической пластине 6 относительно первой металлической пластины 5, при этом продольная линия геометрической симметрии 17 первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности расположена в одной плоскости, причем продольная линия геометрической симметрии 17 первой металлической излучающей поверхности 15 соединена с внутренней боковой кромкой 7 первой металлической пластины 5, а вторая металлическая излучающая поверхность 16 гальванически соединена по всей длине области апертуры антенны 1 с внутренней боковой кромкой 20 третьей металлической пластины 19, при этом ширина первой 15 и второй 16 излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 первой 5, второй 6 и третьей 19 металлических пластин в направлении максимального раскрыва апертуры 9 антенны 1 выполнена увеличивающейся.In the antenna 1 (Fig. 7), a dielectric substrate 2 and an additional dielectric substrate 18 without a dielectric in the aperture region are made on two identical dielectric substrates, an additional dielectric substrate 18 is mounted on the surface of the first metal plate 5, and a third is installed on the opposite surface of the additional dielectric substrate 18 a metal plate 19, identical and symmetrical to the second metal plate 6 with respect to the first metal plate 5, with the longitudinal line of the symmetric 17 of the first 15 and second 16 metal radiating surface is located in the same plane, and the longitudinal line of geometric symmetry 17 of the first metal radiating surface 15 is connected to the inner side edge 7 of the first metal plate 5, and the second metal radiating surface 16 is galvanically connected along the entire length of the region the aperture of the antenna 1 with the inner lateral edge 20 of the third metal plate 19, while the width of the first 15 and second 16 radiating surfaces from the region of zero 8 erekrytiya first 5, second 6 and third 19 metal plates in the direction of maximum aperture of the aperture 9 of the antenna 1 is made to increase.

В антенне 1 (фиг.8), выполненной на основе антенны 1 (фиг.7), ширина первой 15 и второй 16 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающейся от нуля. Антенна 1 (фиг.9) содержит АЩЛ, размещенную на диэлектрической подложке 2, и запитывающий отрезок полосковой линии передачи 3, апертура антенны 1 образована отрезком АЩЛ 4 без перекрытия, одинаковые первая 5 и вторая 6 металлические пластины которой выполнены суживающимися по внутренней боковой кромке 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1, запитывающий сигнальный 10 проводник отрезка полоской линии передачи 3 размещен на первой поверхности 11 диэлектрической подложки 2 и торцом гальванически подключен к внутренней боковой кромке 7 первой металлической пластины 5 в области нулевого перекрытия 8 первой 5 и второй 6 металлических пластин АЩЛ, а земляная плоскость 12 запитывающего отрезка 3 полосковой линии передачи размещена на второй противолежащей поверхности 13 диэлектрической подложки 2 в области нулевого перекрытия 8 АЩЛ и гальванически соединена с торцевой боковой кромкой 14, противоположной апертуре антенны 9, второй металлической пластины 6, дополнительная диэлектрическая подложка 21, идентичная диэлектрической подложке 2, расположена на поверхности первой металлической пластины 5 и части первой диэлектрической подложки 2, а на противоположной поверхности 22 дополнительной диэлектрической подложки 21 установлена третья металлическая пластина 23, идентичная и симметричная второй металлической пластине 6 относительно первой металлической пластины 5. Первая 24, вторая 25 и третья 26 металлические излучающие поверхности установлены в области апертуры антенны 1 перпендикулярно плоскости диэлектрических подложек 2 и 21, первая 24 металлическая излучающая поверхность гальванически соединена по продольной линии 27 геометрической симметрии с внутренней боковой кромкой 28 первой металлической пластины 5, а вторая 25 и третья 26 металлические излучающие поверхности гальванически соединены одной боковой кромкой 28 соответственно с внутренними боковыми кромками 7 второй 6 и третьей 23 металлических пластин.In the antenna 1 (Fig. 8), made on the basis of the antenna 1 (Fig. 7), the width of the first 15 and second 16 metal radiating surfaces from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is made to increase from zero. Antenna 1 (Fig. 9) contains an ASL placed on a dielectric substrate 2, and a feeding segment of a strip transmission line 3, the aperture of an antenna 1 is formed by an ASL segment 4 without overlapping, the same first 5 and second 6 metal plates of which are made tapering along the inner lateral edge 7 from the area of zero overlap 8 to the maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1, the supply signal conductor 10 of the strip of the transmission line 3 is placed on the first surface 11 of the dielectric substrate 2 and galvanically connected to the end to the inner side edge 7 of the first metal plate 5 in the area of zero overlap 8 of the first 5 and second 6 metal plates of the ASHL, and the ground plane 12 of the feeding segment 3 of the strip transmission line is placed on the second opposite surface 13 of the dielectric substrate 2 in the region of zero overlap 8 of the ASHL and galvanically connected to the end lateral edge 14, opposite the aperture of the antenna 9, of the second metal plate 6, an additional dielectric substrate 21, identical to the dielectric substrate 2, is located on the surface of the first metal plate 5 and part of the first dielectric substrate 2, and on the opposite surface 22 of the additional dielectric substrate 21, a third metal plate 23 is installed, identical and symmetrical to the second metal plate 6 with respect to the first metal plate 5. The first 24, second 25 and third 26 metal radiating surfaces are installed in the aperture region of antenna 1 perpendicular to the plane of dielectric substrates 2 and 21, the first 24 metal radiating surface is galvanic cally coupled on line 27 to the longitudinal geometric symmetry with the inner side edge 28 of the first metal plate 5 and the second 25 and third 26 metal radiating surfaces galvanically connected one lateral edge 28, respectively, with the inner side edges 7 of the second 6 and third 23 metal plates.

В антенне 1 (фиг.10), выполненной на основе антенны 1 (фиг.9), ширина второй 25 и третьей 26 металлической излучающей поверхности от области нулевого перекрытия 8 до точки максимального раскрыва 9 апертуры антенны 1 выполнена увеличивающейся от нуля.In the antenna 1 (Fig. 10), made on the basis of the antenna 1 (Fig. 9), the width of the second 25 and third 26 metal emitting surfaces from the area of zero overlap 8 to the point of maximum aperture 9 of the aperture of the antenna 1 is made to increase from zero.

На фиг.11 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.1).Figure 11 presents a view from the side of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (figure 1).

На фиг.12 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.2).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (figure 2).

На фиг.13 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.3).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (figure 3).

На фиг.14 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.4).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (figure 4).

На фиг.15 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.5).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (figure 5).

На фиг.16 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.6).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (Fig.6).

На фиг.17 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.7).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (Fig.7).

На фиг.18 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.8).On Fig presents a view from the side of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (Fig).

На фиг.19 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.9).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (Fig.9).

На фиг.20 представлен вид со стороны апертуры антенны 1, выполненной на основе антенны (фиг.20).On Fig presents a side view of the aperture of the antenna 1, made on the basis of the antenna (Fig.20).

В антенне 1 (фиг.21), выполненной например, на основе антенны (фиг.4), к торцевой боковой кромке 29 первой металлической пластины 5 подключен нарузочный импедансный шлейф 30, например гальванически, который установлен в плоскости первой металлической пластины 5.In the antenna 1 (Fig. 21), for example, based on the antenna (Fig. 4), a load impedance loop 30 is connected to the end side edge 29 of the first metal plate 5, for example, galvanically, which is mounted in the plane of the first metal plate 5.

В антенне 1 (фиг.22), выполненной, например, на основе антенны (фиг.4), установлен в плоскости первой металлической пластины 5 импедансный контррефлектор 31, который разделен зазором 32 от торцевой боковой кромки 29 первой металлической пластины 5.In the antenna 1 (Fig. 22), made, for example, on the basis of the antenna (Fig. 4), an impedance counter-reflector 31 is installed in the plane of the first metal plate 5, which is separated by a gap 32 from the end lateral edge 29 of the first metal plate 5.

В антенне 1 (фиг.23), выполненной, например, на основе антенны (фиг.4), установлены в плоскости первой металлической пластины 5 и подключены гальванически к ее торцевой боковой кромке 29 нагрузочный импедансный шлейф 30 и электромагнитно через зазор 32 импедансный контррефлектор 31 к нагрузочному импедансному шлейфу 30.In the antenna 1 (Fig. 23), made, for example, on the basis of the antenna (Fig. 4), a load impedance loop 30 and an impedance counter-reflector 31 are electrically connected to its end lateral edge 29 galvanically and connected to its end lateral edge 29 to a load impedance loop 30.

На (фиг.24) приведены варианты выполнения неоднородной электромагнитной связи, выполненной через зазор 33 нагрузочного импедансного шлейфа 30, с первой металлической пластиной 5.On (Fig) shows embodiments of heterogeneous electromagnetic coupling made through the gap 33 of the load impedance loop 30, with the first metal plate 5.

На (фиг.25) приведены варианты выполнения неоднородной электромагнитной связи, выполненной через зазор 32 импедансного контррефлектора 31, с первой металлической пластиной 5 или нагрузочным импедансным шлейфом 30.On (Fig) shows embodiments of a heterogeneous electromagnetic coupling made through the gap 32 of the impedance counterreflector 31, with the first metal plate 5 or load impedance loop 30.

Антенна 1 (фиг.26) выполнена с металлическими пластинами 5 и 6, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по линейному закону и с последовательно гальванически подключенными нагрузочным импедансным шлейфом 30 и импедансным контррефлектором 31.Antenna 1 (Fig. 26) is made with metal plates 5 and 6, the surfaces of which along the inner lateral edges 7 from the region of zero overlap 8 to the maximum aperture of aperture 9 are narrowed linearly and with a load impedance loop 30 and impedance counter-reflector 31 connected in series.

Антенна 1 (фиг.27) выполнена с металлическими пластинами 5 и 6, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по нелинейному закону и с гальванически подключенным нагрузочным импедансным шлейфом 30 и электромагнитно связанным через зазор 32 импедансным контррефлектором 31.Antenna 1 (Fig. 27) is made with metal plates 5 and 6, the surfaces of which along the inner lateral edges 7 from the region of zero overlap 8 to the maximum aperture of aperture 9 are narrowed according to a nonlinear law and with a galvanically connected load impedance loop 30 and electromagnetically connected through a gap 32 impedance counterreflector 31.

Антенна 1 (фиг.28) выполнена с металлическими пластинами 5 и 6, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по нелинейному закону, а со стороны внешних боковых кромок 34, противоположных внутренним боковым кромкам 7, в направлении от максимального раскрыва апертуры 9 к области нулевого перекрытия 8 сужаются по линейному закону и с гальванически подключенным нагрузочным импедансным шлейфом 30 и электромагнитно связанным через зазор 32 импедансным контррефлектором 31.Antenna 1 (Fig. 28) is made with metal plates 5 and 6, the surfaces of which along the inner lateral edges 7 from the area of zero overlap 8 to the maximum aperture of the aperture 9 are narrowed nonlinearly, and from the outer lateral edges 34, opposite the inner lateral edges 7 , in the direction from the maximum opening of the aperture 9 to the area of zero overlap 8 are narrowed according to a linear law and with a galvanically connected load impedance loop 30 and an impedance counter-reflection electromagnetically connected through the gap 32 orom 31.

Антенна 1 (фиг.29) выполнена с металлическими пластинами 5 и 6, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по нелинейному закону, а по внешним боковым кромкам 34, противоположным внутренним боковым кромкам 7, в направлении от максимального раскрыва апертуры 9 к области нулевого перекрытия 8 сужаются по нелинейному закону и с гальванически подключенным нагрузочным импедансным шлейфом 30 и электромагнитно связанным через зазор 32 импедансным контррефлектором 31.Antenna 1 (Fig. 29) is made with metal plates 5 and 6, the surfaces of which along the inner side edges 7 from the region of zero overlap 8 to the maximum aperture of the aperture 9 are narrowed nonlinearly, and along the outer side edges 34, opposite the inner side edges 7, in the direction from the maximum opening of the aperture 9 to the area of zero overlap 8 are narrowed according to a nonlinear law and with a galvanically connected load impedance loop 30 and an impedance counter-reflector electromagnetically connected through the gap 32 31.

На фиг.30, 31, 32, 33 и 34 приведены примеры выполнения металлических пластин 5 и 6 антенны 1, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по линейному закону, а по внешним боковым кромкам 34, противоположным внутренним боковым кромкам 7, в направлении от максимального раскрыва апертуры 9 к области нулевого перекрытия 8 сужаются по линейному закону (фиг.30) и по нелинейному закону (фиг.31, 32, 33 и 34).On Fig, 31, 32, 33 and 34 shows examples of metal plates 5 and 6 of the antenna 1, the surfaces of which along the inner side edges 7 from the area of zero overlap 8 to the maximum aperture of the aperture 9 taper linearly, and along the outer side edges 34, opposite the inner side edges 7, in the direction from the maximum aperture of the aperture 9 to the area of zero overlap 8 are narrowed according to a linear law (Fig. 30) and a non-linear law (Fig. 31, 32, 33 and 34).

На фиг.35 и 36 приведены примеры выполнения металлических пластин 5 и 6 антенны 1, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по нелинейному закону, а по внешним боковым кромкам 34, противоположным внутренним боковым кромкам 7, в направлении от максимального раскрыва апертуры 9 к области нулевого перекрытия 8 сужаются по нелинейному закону.Figures 35 and 36 show examples of metal plates 5 and 6 of antenna 1, the surfaces of which along the inner lateral edges 7 from the region of zero overlap 8 to the maximum aperture of the aperture 9 are narrowed nonlinearly, and along the outer lateral edges 34 opposite the inner lateral edges 7, in the direction from the maximum aperture of the aperture 9 to the area of zero overlap 8 narrow nonlinearly.

На фиг.37 приведен пример выполнения металлических пластин 5 и 6 антенны 1, поверхности которых по внутренним боковым кромкам 7 от области нулевого перекрытия 8 до максимального раскрыва апертуры 9 сужаются по линейному закону, а по внешним боковым кромкам 34, противоположным внутренним боковым кромкам 7, в направлении от максимального раскрыва апертуры 9 к области нулевого перекрытия 8 параллельны.On Fig shows an example of a metal plate 5 and 6 of the antenna 1, the surface of which along the inner side edges 7 from the area of zero overlap 8 to the maximum aperture of the aperture 9 taper linearly, and along the outer side edges 34, opposite the inner side edges 7, in the direction from the maximum aperture of the aperture 9 to the area of zero overlap 8 are parallel.

Антенна 1 (фиг.38) выполнена на основе антенны (фиг.7) с установленными двумя Е-плоскостными металлическими экранами 35.Antenna 1 (Fig. 38) is based on the antenna (Fig. 7) with two E-plane metal screens 35 installed.

Антенна 1 (фиг.39) выполнена на основе антенны (фиг.38) с металлическими контактными элементами 36.Antenna 1 (Fig. 39) is based on the antenna (Fig. 38) with metal contact elements 36.

Антенна 1 (фиг.40) выполнена на основе антенны (фиг.7) с установленными двумя Н-плоскостными металлическими экранами 37.Antenna 1 (Fig. 40) is based on the antenna (Fig. 7) with two H-plane metal screens 37 installed.

Антенна 1 (фиг.41) выполнена на основе антенны (фиг.7) с установленным торцевым металлическим экраном 38.Antenna 1 (Fig. 41) is based on the antenna (Fig. 7) with an installed end metal screen 38.

Антенна 1 (фиг.42) выполнена на основе антенны (фиг.7), установлена в прямоугольный металлический рупор 39.Antenna 1 (Fig. 42) is based on the antenna (Fig. 7), is installed in a rectangular metal horn 39.

На основе антенны 1 можно создавать одномерные и двухмерные антенные решетки (АР).Based on antenna 1, one-dimensional and two-dimensional antenna arrays (AR) can be created.

Антенна работает следующим образом.The antenna works as follows.

В режиме излучения антенны 1 (фиг.1) входной СВЧ-сигнал через запитывающий отрезок полосковой линии передачи 3, например, выполненной на основе несимметричной микрополосковой линии (НПЛ) с волной типа квази - ТЕМ, поступает через запитывающий сигнальный проводник отрезка полосковой линии передачи к внутренней боковой кромке первой металлической пластины 5 в области нулевого перекрытия 8 первой 5 и второй 6 металлических пластин АЩЛ. В области соединения НПЛ и АЩЛ происходит модоимпедансная трансформация - волна квази - ТЕМ трансформируется в волну волноводного типа Н₁₀ АЩЛ с одновременной трансформацией импедансов. В области перехода АЩЛ с нулевым перекрытием 8 на плавно расширяющуюся, секторного типа, АЩЛ 4 без перекрытия с металлическими излучающими поверхностями 15 и 16 происходит соответствующая трансформация волны волноводного типа Н₁₀ АЩЛ (Janaswamy R, Snaubert D.H., Radio Science, vol. 21, №5, Sept-Oct 1986, pp.797-804). Участок АЩЛ без перекрытия 4, секторного типа, с металлическими излучающими поверхностями 15 и 16 является излучающей апертурой антенны 1, который и излучает в свободное пространство электромагнитные волны линейной поляризации, с ориентацией вектора напряженности электрического поля параллельно металлическим пластинам 5 и 6.In the radiation mode of the antenna 1 (Fig. 1), the input microwave signal through the feeding segment of the strip transmission line 3, for example, made on the basis of an asymmetric microstrip line (NPL) with a wave of the quasi-TEM type, enters through the feeding signal conductor of the strip of the transmission line to the inner side edge of the first metal plate 5 in the area of zero overlap 8 of the first 5 and second 6 metal plates ASHL. In the region of the connection between the NPL and the ASL, a modo-impedance transformation takes place - the quasi-TEM wave is transformed into a waveguide type H ₁₀ ASL with the simultaneous transformation of impedances. In the transition region of an ASL with zero overlap 8 to a smoothly expanding sector type ASL 4 without overlapping with metal radiating surfaces 15 and 16, a corresponding transformation of the waveguide type H ₁₀ ASHL occurs (Janaswamy R, Snaubert DH, Radio Science, vol. 21, No. 5, Sept-Oct 1986, pp. 797-804). The ASL section without overlapping 4, of a sector type, with metal radiating surfaces 15 and 16 is the radiating aperture of antenna 1, which radiates electromagnetic waves of linear polarization into the free space, with the orientation of the electric field vector parallel to the metal plates 5 and 6.

Линейный размер секторной АЩЛ и ее длина по внутренней боковой кромке 7 поверхности металлических излучающих поверхностей 15 и 16, выбор функции, описывающей сужение металлических пластин 5 и 6 в области апертуры, выбор максимальной ширины и формы сужения металлических, излучающих поверхностей 15 и 16, выбор диэлектрического материала подложки 2 АЩЛ, выбор диэлектрической проницаемости материала заполнения области апертуры АЩЛ 4 определяют диапазонные свойства антенны 1, ширину ДН, уровень БЛ, уровень кроссполяризационной составляющей электрического поля и характеристику согласования.The linear size of the sector ASL and its length along the inner side edge 7 of the surface of the metal radiating surfaces 15 and 16, the choice of a function that describes the narrowing of the metal plates 5 and 6 in the aperture, the choice of the maximum width and shape of the narrowing of the metal, radiating surfaces 15 and 16, the choice of dielectric substrate material 2 ASHL, the choice of dielectric constant of the filling material of the aperture area ASHL 4 determine the range properties of the antenna 1, the width of the beam, the BL level, the level of cross-polarization component of the electron nical field and alignment characteristic.

Нагрузочный импедансный шлейф 30 может быть связан с первой металлической пластиной 5 либо непосредственно гальванически, либо с однородной или неоднородной электромагнитной связью (фиг.24). Выбор вида связи и характера импеданса нагрузочного импедансного шлейфа 30 позволяет в широких пределах дополнительно нагружать реактивностью первую металлическую пластину 5.The load impedance loop 30 can be connected to the first metal plate 5 either directly galvanically, or with a homogeneous or inhomogeneous electromagnetic coupling (Fig.24). The choice of the type of connection and the nature of the impedance of the load impedance loop 30 allows, within a wide range, to additionally load the first metal plate 5 with reactivity.

Установка импедансного контррефлектора 31 позволяет компенсировать обратную волну, распространяющуюся от первой металлической пластины 5 в обратном направлении. Выбором расстояния от первой металлической пластины 5 до импедансного контррефлектора 31, формой и геометрическими размерами (фиг.25) определяют в широких пределах характер импеданса контррефлектора 30.The installation of the impedance counterreflector 31 allows you to compensate for the backward wave propagating from the first metal plate 5 in the opposite direction. The choice of the distance from the first metal plate 5 to the impedance counterreflector 31, the shape and geometric dimensions (Fig.25) determine within a wide range the nature of the impedance of the counterreflector 30.

Claims

1. An antenna containing an antipodal slotted line placed on a dielectric substrate and a feeding segment of a strip transmission line, wherein the aperture of the antenna is formed by a piece of antipodal slotted line without overlapping, the same first and second metal plates of which are tapered along the inner lateral edge from the area of zero overlap to the maximum aperture opening, the feeding signal conductor of the strip of the transmission line is placed on the first surface of the dielectric substrate and the end is galvanically connected to the inner lateral edge of the first metal plate in the area of zero overlap of the first and second metal plates of the antipodal slit line, and the ground plane of the strip of the transmission line is placed on the second opposite surface of the dielectric substrate in the region of zero overlap of the antipodal slit line and is galvanically connected to the end lateral the edge of the second metal plate, characterized in that two metallic radiating surfaces are introduced, which e installed in the aperture of the antenna perpendicular to the plane of the dielectric substrate and disposed on the inner side edges of the first and second metal plates overlap from zero area to the point of maximum aperture of the aperture of the antenna, and the entire length of the inner side edges electrically connected to a first and a second metal plate, respectively.

2. The antenna according to claim 1, characterized in that the first and second metal radiating surfaces are connected to the inner side edge of the corresponding metal plate by one side edge.

3. The antenna according to claim 2, characterized in that the width of the first and second metal radiating surface from the area of zero overlap to the point of maximum aperture of the antenna aperture is the same, for example, in the form of a rectangle.

4. The antenna according to claim 2, characterized in that the width of each metal radiating surface from the region of zero overlap in the direction of the maximum aperture of the antenna aperture is made increasing, and the increase in the width of the first and second metal radiating plates is described by a linear or nonlinear function.

5. The antenna according to claim 1, characterized in that the longitudinal line of geometric symmetry of each metal radiating surface is connected to the inner side edge of the first and second metal plates of the antipodal slit line, respectively, while the width of each metal radiating surface from the region of zero overlap in the direction of maximum aperture the aperture is made increasing, and an increase in the width of each metal radiating surface is described by a linear or nonlinear function.

6. The antenna according to claim 1, characterized in that an additional identical dielectric substrate is introduced, which is mounted on the surface of the first metal plate and part of the first dielectric substrate, and a third metal plate is inserted on the opposite surface of the additional dielectric substrate, which is identical and symmetrical to the second metal plate while longitudinal lines of geometric symmetry of the first and second metal radiating surfaces are located in the same plane, and pr a single line of geometric symmetry of the first metal radiating surface is connected to the inner side edge of the first metal plate, and the second metal radiating surface is galvanically connected along the entire length of the aperture region of the antenna with the inner side edge of the third metal plate, the width of each metal radiating surface from the zero overlap region of the first , the second and third metal plates in the direction of the maximum aperture of the aperture of the antenna is made increased ivayuscheysya, wherein the increase in width by a linear or nonlinear function.

7. The antenna according to any one of claims 1 and 6, characterized in that in the region of the antenna aperture the dielectric substrates of the antipodal slit line are made with a relative dielectric constant of unity.

8. The antenna according to any one of claims 1 and 6, characterized in that in the region of the antenna aperture the dielectric substrates of the antipodal slit line are made with a relative dielectric constant, greater than the dielectric constant of the dielectric substrates of the metal plate arrangement.

9. The antenna according to any one of claims 1 and 6, characterized in that a load impedance loop is introduced, which is mounted in the plane of the first metal plate of the antipodal slot line and is galvanically or electromagnetically connected to the end side edge of the first metal plate.

10. The antenna according to any one of claims 1 and 6, characterized in that an impedance counterreflector is introduced, which is mounted in the plane of the first metal plate of the antipodal slot line and is separated by a gap from the end side edge of the first metal plate of the antipodal slot line.

11. The antenna according to any one of claims 1 and 6, characterized in that the narrowing of each metal plate of the antipodal slotted line along the inner lateral edge in the region of the antenna aperture is described by a linear or non-linear function.

12. The antenna according to claim 11, characterized in that the narrowing of each metal plate of the antipodal slit line along the inner lateral edge in the region of the antenna aperture is described by the function y = ax ^{± m / n} , where a is the coefficient, is given by a real number; m, n are positive integer coprime numbers, with m m n and n>m; x is the coordinate corresponding to the longitudinal axis of the antenna.

13. The antenna according to claim 11, characterized in that the narrowing of each metal plate of the antipodal slotted line along the inner lateral edge in the region of the antenna aperture is described by the function y = ae ^bx + c ^dx , where a, b, c, d are the coefficients, are set real by numbers; x is the coordinate corresponding to the longitudinal axis of the antenna.

14. The antenna according to any one of paragraphs.1, 6, characterized in that each metal plate of the antipodal slotted line along the outer lateral edge opposite the inner lateral edge, respectively, in the direction from the maximum aperture of the antenna aperture to the area of zero overlap of the antipodal slotted line is made narrower, moreover, the narrowing of each metal plate is described by a linear or nonlinear function.

15. The antenna according to any one of claims 1, 6, characterized in that each metal plate along the outer lateral edge opposite the inner lateral edge, respectively, in the direction from the maximum aperture of the antenna aperture to the area of zero overlap of the antipodal slotted line is made expandable, each being expanded A metal plate is described by a linear or non-linear function.

16. The antenna according to any one of claims 1, 6, characterized in that on each side of the outer surface of the metal plates of the antipodal slit line, an inserted E-plane metal screen is installed, respectively.

17. The antenna according to clause 16, wherein the E-plane metal screens are galvanically connected to each other by contact elements.

18. The antenna according to any one of paragraphs.1, 6, characterized in that perpendicular to the metal plates of the antipodal slit line, the introduced H-plane metal screen is installed from the side of the outer lateral edges, respectively.

19. The antenna according to any one of claims 1 to 6, characterized in that an inserted metal screen is installed on the end side of the dielectric substrate of the antipodal slit line opposite the antenna aperture, and perpendicular to it.

20. The antenna according to any one of claims 1, 6, characterized in that the metal plates of the antipodal slotted line are installed inside a rectangular metal horn, the end wall of which is made in the form of a metal plug.

21. An antenna containing an antipodal slit line placed on a dielectric substrate and supplying a segment of a strip transmission line, wherein the antenna aperture is formed by a segment of an antipodal slit line without overlap, the same first and second metal plates of which are tapered along the inner lateral edge from the area of zero overlap to the maximum aperture opening, the feeding signal conductor of the strip of the transmission line is placed on the first surface of the dielectric substrate and the end is galvanically connected to the inner lateral edge of the first metal plate in the area of zero overlap of the first and second metal plates of the antipodal slit line, and the ground plane of the strip of the transmission line is placed on the second opposite surface of the dielectric substrate in the region of zero overlap of the antipodal slit line and is galvanically connected to the end lateral the edge of the second metal plate, characterized in that an additional dielectric substrate is introduced, which is located on the surface of the first metal plate and part of the first dielectric substrate, and on the opposite surface of the additional dielectric substrate, a third metal plate is installed, identical and symmetrical to the second metal plate, while the introduced three metal radiating surfaces are installed in the region of the antenna aperture perpendicular to the plane dielectric substrates, the first metal radiating surface galvanically with The uniform line in the longitudinal geometric symmetry with the inner side edge of said first metal plate, and the second and third radiating metal surface galvanically connected to one lateral edge respectively with the internal side edges of the second and third metal plates.

22. The antenna according to item 21, wherein the width of the second and third metal radiating surfaces from the area of zero overlap to the point of maximum aperture of the antenna aperture is made the same, for example, in the form of a rectangle.

23. The antenna according to item 21, wherein the width of the second and third metal radiating surfaces from the area of zero overlap in the direction of the maximum aperture of the antenna aperture is made increasing, and the increase in the width of the second and third metal radiating surfaces is described by a linear or non-linear function.

24. The antenna according to claim 21, characterized in that in the region of the antenna aperture the dielectric substrates of the antipodal slit line are made with a relative dielectric constant of unity.

25. The antenna according to item 21, characterized in that in the region of the antenna aperture the dielectric substrates of the antipodal slit line are made with a relative dielectric constant greater than the relative dielectric constant of the metal plate arrangement substrate.

26. The antenna according to item 21, wherein the load impedance loop is introduced, which is installed in the plane of the first metal plate of the antipodal slot line and is connected galvanically or electromagnetically to the end side edge of the first metal plate.

27. The antenna according to item 21, wherein the impedance counterreflector is introduced, which is mounted in the plane of the first metal plate of the antipodal slot line and is separated by a gap from the end side edge of the first metal plate of the antipodal slot line.

28. The antenna according to item 21, wherein the narrowing of the metal plates of the antipodal slit line along the inner side edge in the region of the antenna aperture is described by a linear or nonlinear function.

29. The antenna according to claim 28, characterized in that the narrowing of the metal plates of the antipodal slit line along the inner lateral edge in the region of the antenna aperture is described by the function y = ax ^{± m / n} , where a is the coefficient, is given by a real number; m, n are positive integer coprime numbers, with m ≠ n and m>n; x is the coordinate corresponding to the longitudinal axis of the antenna.

30. The antenna according to claim 28, characterized in that the narrowing of the metal plates of the antipodal slit line along the inner side edge in the region of the antenna aperture is described by the function y = ae ^bx + c ^dx , where a, b, c, d are the coefficients, are given by real numbers ; x is the coordinate corresponding to the longitudinal axis of the antenna.

31. The antenna according to item 21, wherein the metal plates of the antipodal crevice line along the outer lateral edge opposite the inner lateral edge, respectively, in the direction from the maximum aperture of the antenna aperture to the area of zero overlap of the antipodal crevice line are made tapering, and the narrowing of the metal plates is described linear or non-linear function.

32. The antenna according to item 21, wherein the metal plates of the antipodal slit line along the outer lateral edge opposite the inner side edge, respectively, in the direction from the maximum aperture of the antenna aperture to the area of zero overlap of the antipodal slit line are made expandable, and the expansion of metal plates is described linear or non-linear function.

33. The antenna according to item 21, characterized in that on each side of the outer surface of the second and third metal plates of the antipodal slit line, an inserted E-plane metal screen is installed, respectively.

34. The antenna according to claim 33, characterized in that E - planar metal screens are galvanically connected to each other by contact elements.

35. The antenna according to item 21, characterized in that perpendicular to the metal plates of the antipodal slit line, the introduced H-plane metal screen is installed from the side of the outer lateral edges, respectively.

36. The antenna according to item 21, characterized in that from the end side of the dielectric substrates of the antipodal slit line opposite the antenna aperture, and introduced perpendicular to it is the inserted metal screen.

37. The antenna according to item 21, wherein the metal plates of the antipodal slit line are installed inside a rectangular metal horn, the end wall of which is made in the form of a metal plug.